ISO 3382-1:2009

Acoustics - Measurement of room acoustic parameters - Part 1: Performance spaces

ISO 3382-1:2009 specifies methods for the measurement of reverberation time and other room acoustical parameters in performance spaces. It describes the measurement procedure, the apparatus needed, the coverage required, and the method of evaluating the data and presenting the test report. It is intended for the application of modern digital measuring techniques and for the evaluation of room acoustical parameters derived from impulse responses.

Acoustique — Mesurage des paramètres acoustiques des salles — Partie 1: Salles de spectacles

L'ISO 3382‑1:2009 spécifie des méthodes pour le mesurage de la durée de réverbération et d'autres paramètres acoustiques dans les salles de spectacles. Elle décrit le mode opératoire de mesurage, l'appareillage nécessaire, la couverture requise et la méthode d'évaluation des données et de présentation du rapport d'essai. Elle est destinée à l'application des techniques de mesurage numériques modernes et à l'évaluation des paramètres acoustiques des salles à partir de réponses impulsionnelles.

General Information

• Status: Published
• Publication Date: 27-May-2009
• ICS: 91.120.20 - Acoustics in building. Sound insulation
• Technical Committee: ISO/TC 43/SC 2 - Building acoustics
• Drafting Committee: ISO/TC 43/SC 2 - Building acoustics
• Current Stage: 9092 - International Standard to be revised
• Start Date: 17-Jul-2025
• Completion Date: 13-Dec-2025

Relations

• Consolidates: ISO 4413:1998 - Hydraulic fluid power - General rules relating to systems
• Effective Date: 06-Jun-2022
• Revised: SIST ISO 3382:1998 - Acoustics -- Measurement of the reverberation time of rooms with reference to other acoustical parameters
• Effective Date: 12-May-2008
• Revises: ISO 3382:1997 - Acoustics - Measurement of the reverberation time of rooms with reference to other acoustical parameters
• Effective Date: 15-Apr-2008

Overview

ISO 3382-1:2009 - "Acoustics - Measurement of room acoustic parameters - Part 1: Performance spaces" specifies standardized methods for measuring reverberation time and other room acoustical parameters in performance spaces (concert halls, theatres, auditoria). The standard defines measurement procedures, required apparatus, coverage (positioning and spatial averaging), data evaluation from impulse responses, and test-report presentation. It is intended for modern digital measuring techniques and for deriving auditorium measures from recorded impulse responses.

Key topics and technical requirements

• Parameters covered: Reverberation time (T), early-decay measures and other room acoustic metrics derived from impulse responses (see annexes for auditorium, binaural and stage measures).
• Measurement methods: Interrupted-noise method and integrated impulse-response method (reverse-time integration of squared impulse responses).
• Equipment:
  • Sound source: near-omnidirectional; Table 1 lists allowable directivity deviations by octave band. Source level must provide sufficient dynamic range (e.g., ≥45 dB above background per band; ≥35 dB if only T is required).
  • Microphones and filters: Omnidirectional microphones; microphone diaphragm preferably ≤13 mm (up to 26 mm allowed with correction). Measurement systems should meet IEC 61672-1 Type 1 and IEC 61260 filter requirements.
  • Recording: No AGC; record length at least 5 s plus expected reverberation time; playback/record speed constraints when using tape-based systems.
• Signal processing: Use of MLS or sine-sweep techniques to derive impulse responses; reverse-time integration to form decay curves.
• Averaging and evaluation: Spatial averaging across receiver positions; evaluation of decay curves (averaging time close to T/30 for exponential averaging, or <T/12 for linear averaging).
• Measurement conditions: Define room occupancy states (unoccupied, studio, occupied) and report environmental data (temperature ±1 °C, relative humidity ±5 %).
• Uncertainty and reporting: Clause on measurement uncertainty, required coverage and standardized statement of results for reproducibility.

Applications

• Objective assessment of auditorium and theatre acoustics for design, renovation and quality control
• Commissioning and verification of acoustic treatments and variable acoustic systems
• Research and comparison of performance-space acoustical quality using standardized metrics derived from impulse responses
• Binaural and musician-focused stage acoustic assessments (annexes B and C)

Who uses this standard

• Acoustic consultants and engineers
• Theatre and venue designers, architects and contractors
• Sound and recording professionals, researchers in room acoustics
• Venue managers and commissioning teams

Related standards

• ISO 3382-2 (Reverberation time in ordinary rooms)
• ISO 3382-3 (planned for open-plan spaces)
• IEC 61672-1 (sound level meter specifications) and IEC 61260 (octave and fractional-octave filters) - normative references

Keywords: ISO 3382-1:2009, reverberation time, room acoustic parameters, performance spaces, impulse response, auditorium acoustics, acoustic measurement.

Standards Content (Sample)

INTERNATIONAL ISO
STANDARD 3382-1
First edition
2009-06-15
Acoustics — Measurement of room
acoustic parameters —
Part 1:
Performance spaces
Acoustique — Mesurage des paramètres acoustiques des salles —
Partie 1: Salles de spectacles

Reference number
©
ISO 2009
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Published in Switzerland
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Contents Page
Foreword. iv
Introduction . v
1 Scope .1
2 Normative references .1
3 Terms and definitions .1
4 Measurement conditions .3
5 Measurement procedures .6
6 Evaluation of decay curves .8
7 Measurement uncertainty .9
8 Spatial averaging .10
9 Statement of results.10
Annex A (informative) Auditorium measures derived from impulse responses .12
Annex B (informative) Binaural auditorium measures derived from impulse responses .21
Annex C (informative) Stage measures derived from impulse responses.23
Bibliography .25

Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards bodies
(ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out through ISO
technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical committee has been
established has the right to be represented on that committee. International organizations, governmental and
non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. ISO collaborates closely with the
International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
International Standards are drafted in accordance with the rules given in the ISO/IEC Directives, Part 2.
The main task of technical committees is to prepare International Standards. Draft International Standards
adopted by the technical committees are circulated to the member bodies for voting. Publication as an
International Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting a vote.
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of patent
rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights.
ISO 3382-1 was prepared by Technical Committee ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 2, Building
acoustics.
This first edition of ISO 3382-1, together with ISO 3382-2 and ISO 3382-3, cancels and replaces
ISO 3382:1997, of which it constitutes a technical revision. Annex A has been extended with information on
JND (just noticeable difference), recommended frequency averaging and by the addition of a new parameter
for LEV (listener envelopment). A new Annex C has been added with parameters for the acoustic conditions
on the orchestra platform.
ISO 3382 consists of the following parts, under the general title Acoustics — Measurement of room acoustic
parameters:
⎯ Part 1: Performance spaces
⎯ Part 2: Reverberation time in ordinary rooms
Open plan spaces are to form the subject of a future part 3.
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Introduction
The reverberation time of a room was once regarded as the predominant indicator of its acoustical properties.
While reverberation time continues to be regarded as a significant parameter, there is reasonable agreement
that other types of measurements, such as relative sound pressure levels, early/late energy ratios, lateral
energy fractions, interaural cross-correlation functions and background noise levels, are needed for a more
complete evaluation of the acoustical quality of rooms.
This part of ISO 3382 establishes a method for obtaining reverberation times from impulse responses and
from interrupted noise. The annexes introduce the concepts and details of measurement procedures for some
of the newer measures, but these do not constitute a part of the formal specifications of this part of ISO 3382.
The intention is to make it possible to compare reverberation time measurements with higher certainty and to
promote the use of and consensus in measurement of the newer measures.
Annex A presents measures based on squared impulse responses: a further measure of reverberation (early
decay time) and measures of relative sound levels, early/late energy fractions and lateral energy fractions in
auditoria. Within these categories, there is still work to be done in determining which measures are the most
suitable to standardize upon; however, since they are all derivable from impulse responses, it is appropriate to
introduce the impulse response as the basis for standard measurements. Annex B introduces binaural
measurements and the head and torso simulators (dummy heads) required to make binaural measurements
in auditoria. Annex C introduces the support measures that have been found useful for evaluating the acoustic
conditions from the musicians’ point of view.
INTERNATIONAL STANDARD ISO 3382-1:2009(E)

Acoustics — Measurement of room acoustic parameters —
Part 1:
Performance spaces
1 Scope
This part of ISO 3382 specifies methods for the measurement of reverberation time and other room acoustical
parameters in performance spaces. It describes the measurement procedure, the apparatus needed, the
coverage required, and the method of evaluating the data and presenting the test report. It is intended for the
application of modern digital measuring techniques and for the evaluation of room acoustical parameters
derived from impulse responses.
2 Normative references
The following referenced documents are indispensable for the application of this document. For dated
references, only the edition cited applies. For undated references, the latest edition of the referenced
document (including any amendments) applies.
IEC 61260, Electroacoustics — Octave-band and fractional-octave-band filters
IEC 61672-1, Electroacoustics — Sound level meters — Part 1: Specifications
3 Terms and definitions
For the purposes of this part of ISO 3382, the following terms and definitions apply.
3.1
decay curve
graphical representation of the decay of the sound pressure level in a room as a function of time after the
sound source has stopped
[ISO 354:2003, 3.1]
NOTE 1 It is possible to measure this decay either after the actual cut-off of a continuous sound source in the room or
derived from the reverse-time integrated squared impulse response of the room (see Clause 5).
NOTE 2 The decay directly obtained after non-continuous excitation of a room (e.g. by recording a gunshot with a level
recorder) is not recommended for accurate evaluation of the reverberation time. This method ought only be used for
survey purposes. The decay of the impulse response in a room is in general not a simple exponential decay, and thus the
slope is different from that of the integrated impulse response.
3.2
interrupted noise method
method of obtaining decay curves by direct recording of the decay of sound pressure level after exciting a
room with broadband or band limited noise
[ISO 354:2003, 3.3]
3.3
integrated impulse response method
method of obtaining decay curves by reverse-time integration of the squared impulse responses
[ISO 354:2003, 3.4]
3.4
impulse response
temporal evolution of the sound pressure observed at a point in a room as a result of the emission of a Dirac
impulse at another point in the room
[ISO 354:2003, 3.5]
NOTE It is impossible in practice to create and radiate true Dirac delta functions, but short transient sounds (e.g. from
gunshots) can offer close enough approximations for practical measurement. An alternative measurement technique,
however, is to use a period of maximum-length sequence (MLS) type signal or other deterministic, flat-spectrum signal like
a sine sweep and transform the measured response back to an impulse response.
3.5
reverberation time
T
〈room acoustic parameters〉 duration required for the space-averaged sound energy density in an enclosure to
decrease by 60 dB after the source emission has stopped
NOTE 1 The reverberation time is expressed in seconds.
NOTE 2 T can be evaluated based on a smaller dynamic range than 60 dB and extrapolated to a decay time of 60 dB.
It is then labelled accordingly. Thus, if T is derived from the time at which the decay curve first reaches 5 dB and 25 dB
below the initial level, it is labelled T . If decay values of 5 dB to 35 dB below the initial level are used, it is labelled T .
20 30
3.6 States of occupancy
3.6.1
unoccupied state
state of a room prepared for use and ready for speakers or for performers and audience, but without these
persons being present, and in the case of concert halls and opera houses, preferably with the performers'
chairs, music stands and percussion instruments, etc.
3.6.2
studio state
〈rooms for speech and music〉 state of a room occupied by performers or speakers only and without an
audience (for example, during rehearsals or sound recordings) and with the number of performers and other
persons such as technicians corresponding to the usual number
3.6.3
occupied state
state of an auditorium or theatre when 80 % to 100 % of the seats are occupied
NOTE Reverberation time measured in a room will be influenced by the number of people present and the above
states of occupancy are defined for measurement purposes.
2 © ISO 2009 – All rights reserved

4 Measurement conditions
4.1 General
The measurements of reverberation time may be made with the room in any or all states of occupancy. Where
the room has adjustable components for providing variable acoustical conditions, it can be relevant to carry
out separate measurements with these components in each of their normal settings. The temperature and
relative humidity of the air in the room should be measured to an accuracy of ± 1 °C and ± 5 %, respectively.
An accurate description of the state of occupancy of the room is of decisive importance in assessing the
results obtained by measuring the reverberation time. Extraordinary occupancies (such as that which would
be created in a concert hall by a larger than usual orchestra or the additional presence of a choir or standees)
shall be noted with the results.
In theatres, a distinction shall be made between “safety curtain up” and “safety curtain down”, between
“orchestra pit open” and “orchestra pit closed”, and also between “orchestra seated on the stage”, with and
without concert enclosure. In all of these cases, measurement can be useful. If the safety curtain is up, the
amount of furnishing of the stage is of importance and shall be described.
Where variable components involve active (i.e. electronic) techniques, the effects of these should be
measured, too, but as certain types of electronic reverberation enhancement systems create non-time-
stationary conditions in the room, a unique impulse response will not exist and caution should be exercised in
using synchronous averaging during the course of making measurements.
4.2 Equipment
4.2.1 Sound source
The sound source shall be as close to omnidirectional as possible (see Table 1). It shall produce a sound
pressure level sufficient to provide decay curves with the required minimum dynamic range, without
contamination by background noise. In the case of measurements of impulse responses using
pseudo-random sequences, the required sound pressure level might be quite low because a strong
improvement of the signal-to-noise ratio by means of synchronous averaging is possible. In the case of
measurements which do not use a synchronous averaging (or other) technique to augment the decay range, a
source level will be required that gives at least 45 dB above the background level in the corresponding
frequency band. If only T is to be measured, it is sufficient to create a level at least 35 dB above the
background level.
Table 1 lists the maximum acceptable deviations from omnidirectionality when averaged over “gliding”
30° arcs in a free sound field. In case a turntable cannot be used, measurements per 5° should be performed,
followed by “gliding” averages, each covering six neighbouring points. The reference value shall be
determined from a 360° energetic average in the measurement plane. The minimum distance between source
and microphone shall be 1,5 m during these measurements.
Table 1 — Maximum deviation of directivity of source in decibels for excitation
with octave bands of pink noise and measured in free field
Frequency, hertz
125 250 500 1 000 2 000 4 000
Maximum deviation, decibels
± 1 ± 1 ± 1 ± 3 ± 5 ± 6
4.2.2 Microphones, recording and analysis equipment
4.2.2.1 General
Omnidirectional microphones shall be used to detect the sound pressure and the output may be taken either
⎯ directly to an amplifier, filter set and a system for displaying decay curves or analysis equipment for
deriving the impulse responses, or
⎯ to a signal recorder for later analysis.
4.2.2.2 Microphone and filters
The measurement equipment shall meet the requirements of a type 1 sound level meter according to
IEC 61672-1. The octave or one-third-octave filters shall conform with IEC 61260. The microphone should be
as small as possible and preferably have a maximum diaphragm diameter of 13 mm. Microphones with
diameters up to 26 mm are allowed, if they are of the pressure response type or of the free field response type
but supplied with a random incidence corrector yielding a flat frequency response at random incidence.
4.2.2.3 Recording device
If the sound decay is initially recorded on magnetic tape or a digital recording device, automatic gain control or
other circuits for dynamic optimization of signal-to-noise ratio shall not be used. The recording time of each
decay shall be sufficiently long to enable determination of the final background level following the decay; five
seconds plus the expected reverberation time is recommended as a minimum.
The recording device shall have the following characteristics for the particular combination of record and
playback speeds used.
a) The frequency response shall be flat over the frequency range of measurement with a smaller tolerance
than ± 3 dB.
b) The dynamic range shall be sufficient to allow the required minimum decay curve range. In the case of
interrupted noise decays, the recorder shall be capable of providing a signal-to-noise ratio of at least
50 dB in every frequency band concerned.
0,1 × n
c) The ratio of the playback speed to the record speed shall be within ± 2 % of 10 , where n is an
integer including zero.
NOTE If speed translation is used on playback, the corresponding frequency translation will then be a whole number
of standard one-third-octave band spacings or, if n is a multiple of three, of octave band spacings.
Where a tape recorder is used, then in respect of the speed of response of the apparatus for forming a record
of the decay of sound pressure level with time (see 4.2.2.4), T refers to the effective reverberation time of the
signal being played back. This will differ from the true reverberation time of the enclosure only if the playback
speed differs from the record speed.
When the decay has been recorded for replay through filters and an integrating device, it can be beneficial to
time-reverse the responses during replay (see Reference [10]).
4.2.2.4 Apparatus for forming decay record of level
The apparatus for forming (and displaying and/or evaluating) the decay record shall use any of the following:
a) exponential averaging, with continuous curve as output;
b) exponential averaging, with successive discrete sample points from the continuous average as output;
c) linear averaging, with successive discrete linear averages as output (in some cases, with small pauses
between performance of averages).
4 © ISO 2009 – All rights reserved

The averaging time, i.e. time constant of an exponential averaging device (or appropriate equivalent), shall be
less than, but as close as possible to, T/30. Similarly, the averaging time of a linear averaging device shall be
less than T/12. Here T is the reverberation time being measured or, if appropriate, the effective reverberation
time as described in the penultimate paragraph of 4.2.2.3.
In apparatus where the decay record is formed as a succession of discrete points, the time interval between
points on the record shall be less than 1,5 times the averaging time of the device.
In all cases where the decay record is to be evaluated visually, adjust the time scale of the display so that the
slope of the record is as close as possible to 45°.
NOTE 1 The averaging time of an exponential averaging device is equal to 4,34 dB [= 10 lg(e)] divided by the decay
rate in decibels per second of the device.
NOTE 2 Commercial level recorders, in which sound pressure level is recorded graphically as a function of time, are
approximately equivalent to exponential averaging devices.
NOTE 3 When an exponential averaging device is used, there is little advantage in setting the averaging time very
much less than T/30. When a linear averaging device is used, there is no advantage in setting the interval between points
at very much less than T/12. In some sequential measuring procedures, it is feasible to reset the averaging time
appropriately for each frequency band. In other procedures, this is not feasible, and an averaging time or interval chosen
as above with reference to the shortest reverberation time in any band has to serve for measurements in all bands.
4.2.2.5 Overload
No overloading shall be allowed in any stage of the measuring apparatus. Where impulsive sound sources are
used, peak-level indicating devices shall be used for checking against overloading.
4.3 Measurement positions
Source positions should be located where the natural sound sources in the room would typically be located. A
minimum of two source positions shall be used. The height of the acoustic centre of the source should be
1,5 m above the floor.
Microphone positions should be at positions representative of positions where listeners would normally be
located. For reverberation time measurements, it is important that the measurement positions sample the
entire space; for the room acoustic parameters described in Annexes A and B, they should also be selected to
provide information on possible systematic variations with position in the room. Microphone positions shall be
at least half a wavelength apart, i.e. a distance of around 2 m for the usual frequency range. The distance
from any microphone position to the nearest reflecting surface, including the floor, shall be at least a quarter of
a wavelength, i.e. normally around 1 m. See A.4 for more details.
No microphone position shall be too close to any source position, in order to avoid a too-strong influence from
the direct sound. In rooms for speech and music, the height of the microphones above the floor should be
1,2 m, corresponding to the ear height of average listeners in typical chairs.
A distribution of microphone positions shall be chosen that anticipates the major influences likely to cause
differences in reverberation time throughout the room. Obvious examples are the differences for seating areas
close to walls, underneath balconies or in spaces which are decoupled (e.g. in church transepts and chancels
compared with church naves). This requires a judgement of the evenness of the “acoustical” distribution to the
different seating areas, the equality of the coupling of the separate parts of the volume and the proximity to
local perturbations.
For reverberation time measurement, it can be useful to assess the room against the following criteria (which
in many cases will simply require a visual assessment) to determine whether single spatial averages will
adequately describe the room:
a) the materials of the boundary surfaces and any suspended elements are such that, judged in terms of
their absorption and diffusion properties, they are reasonably evenly distributed among the surfaces
which surround the room, and
b) all parts of the room volume communicate reasonably equally with each other, in which case three or four
microphone positions will be adequate — these positions being chosen to cover the seating area, in an
evenly spaced array — and the results of the measurements may be averaged.
For a) above, if the ceiling, side, front and rear walls, when assessed individually, have no regions covering
more than 50 % of their respective areas, with properties different from those of the remaining surfaces, then it
may be considered that the distribution is acceptably even (in some spaces it can be helpful to approximate
the room geometry to a rectangular parallelepiped for this assessment).
For b) above, the room volume may be considered to operate as a single space if there are no parts of the
floor area which have their lines-of-sight blocked to any other part of the room that is more than 10 % of the
total room volume.
If these conditions are not satisfied, then the room is likely to show areas with differing reverberation times,
and these shall be investigated and measured separately.
5 Measurement procedures
5.1 General
Two methods of measuring the reverberation time are described in this part of ISO 3382: the interrupted noise
method and the integrated impulse response method. Both methods have the same expectation value. The
frequency range depends on the purpose of the measurements. Where there is no requirement for specific
frequency bands, the frequency range should cover at least 250 Hz to 2 000 Hz for the survey method. For
the engineering and precision methods, the frequency range should cover at least 125 Hz to 4 000 Hz in
octave bands, or 100 Hz to 5 000 Hz in one-third octave bands.
5.2 Interrupted noise method
5.2.1 Excitation of the room
A loudspeaker source shall be used and the signal fed into the loudspeaker shall be derived from broadband
random or pseudo-random electrical noise. When using a pseudo-random noise, it shall be randomly ceased,
not using a repeated sequence. The source shall be able to produce a sound pressure level sufficient to
ensure a decay curve starting at least 35 dB above the background noise in the corresponding frequency
band. If T is to be measured, it is necessary to create a level at least 45 dB above the background level in
each frequency band.
For measurements in octave bands, the bandwidth of the signal shall be greater than one octave, and for
measurements in one-third-octave bands, the bandwidth of the signal shall be greater than one-third octave.
The spectrum shall be reasonably flat within the actual octave band to be measured. Alternatively, the
broadband noise spectrum may be shaped to provide a pink spectrum of steady-state reverberant sound in
the enclosure from 88 Hz to 5 657 Hz. Thus, the frequency range covers the one-third-octave bands with
mid-band frequencies from 100 Hz to 5 kHz or octave bands from 125 Hz to 4 kHz.
For the engineering and precision methods, the duration of excitation of the room needs to be sufficient for the
sound field to have achieved a steady state before the source is switched off. Thus, it is essential for the noise
to be radiated for at least a few seconds and not less than half the reverberation time.
For the survey method, a short excitation or an impulse signal may be used as an alternative to the interrupted
noise signal. However, in that case, the measuring accuracy is less than that stated in 7.1.
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5.2.2 Averaging of measurements
The number of microphone positions used will be determined by the accuracy required (see Annex A).
However, in view of the randomness inherent in the source signal, it is necessary to average over a number of
measurements at each position in order to achieve an acceptable measurement uncertainty (see 7.1). The
averaging in each position can be made in two different ways: either
⎯ find the individual reverberation times for all the decay curves and take the mean value, or
⎯ make an ensemble average of the squared sound pressure decays and find the reverberation time of the
resulting decay curve.
The individual decays are superposed with their beginnings synchronised. The discrete squared sound
pressure sample values are summed for each time interval increment of the decays and the sequence of
these sums is used as a single overall ensemble decay from which T is then evaluated (see Reference [20]). It
is important that the sound power emitted by the source be kept the same for all measurements. This is the
preferred method.
5.3 Integrated impulse response method
5.3.1 General
The impulse response from a source position to a receiver position in a room is a well-defined quantity that
can be measured in a variety of ways (e.g. using pistol shots, spark gap impulses, noise bursts, chirps or
MLSs as signals). It is not the aim of this part of ISO 3382 to exclude any other method that can yield the
correct impulse response.
5.3.2 Excitation of the room
The impulse response can be measured directly using an impulse source such as a pistol shot or any other
source that is not reverberant itself as long as its spectrum is broad enough to meet the requirements of 5.2.1.
The impulse source shall be able to produce a peak sound pressure level sufficient to ensure a decay curve
starting at least 35 dB above the background noise in the corresponding frequency band. If T is to be
measured, it is necessary to create a level at least 45 dB above the background level.
Special sound signals may be used which yield the impulse response only after special processing of the
recorded microphone signal (see ISO 18233). This can provide an improved signal-to-noise ratio. Sine
sweeps or pseudo-random noise (e.g. MLS) may be used if the requirements for the spectrum and directional
characteristics of the source are fulfilled. Because of the improvement in signal-to-noise ratio, the dynamic
requirements on the source can be considerably lower than those set in the previous paragraph. If time
averaging is used, it is necessary to verify that the averaging process does not alter the measured impulse
response. Using these measuring techniques, the frequency filtering is often inherent in the signal analysis,
and it is sufficient that the excitation signal cover the frequency bands to be measured.
5.3.3 Integration of the impulse response
Generate the decay curve for each octave band by a backward integration of the squared impulse response.
In an ideal situation with no background noise, the integration ought to start at the end of the impulse
response (t →∞) and proceed to the beginning of the squared impulse response. Thus, the decay as a
function of time is, according to Equation (1):
∞ t
E t()==pp()τ ddττ( ) (−τ) (1)
∫∫
t ∞
where
p is the sound pressure of the impulse response as a function of time;
E is the energy of the decay curve as a function of time;
t is the time.
This integral in reverse time is often derived by performing two integrations as in Equation (2):
∞ ∞ t
22 2
(τ)ddττ=− () τ ()τ dτ (2)
pp p
∫ ∫∫
t
In order to minimize the influence of the background noise on the later part of the impulse response, the
following technique may be used.
If the level of the background noise is known, determine the starting point of the integration, t , as the
intersection between a horizontal line through the background noise and a sloping line through a
representative part of the squared impulse response displayed using a decibel scale, and calculate the decay
curve from Equation (3):
t
Et()=−(ττ) d( )+C (3)
p
∫
t
where (t < t ) and C is an optional correction for integrated squared impulse responses between t and infinity.
1 1
The most reliable result is obtained when C is calculated under the assumption of an exponential decay of
energy with the same rate as given by the squared impulse response between t and t , where t is the time
0 1 0
corresponding to a level 10 dB higher than the level at t .
If C is set to zero, the finite starting point of the integration causes a systematic underestimation of the
reverberation time. For a maximum underestimation of 5 %, the level of the background noise must be at least
the evaluation range plus 15 dB below the maximum of the impulse response. For instance, for the
determination of T , the level of the background noise must be at least 45 dB below the maximum.
6 Evaluation of decay curves
For the determination of T , the evaluated range for the decay curves is from 5 dB to 35 dB below the steady
state level. For the integrated impulse response method, the steady state level is the total level of the
integrated impulse response. Within the evaluation range, a least-squares fit line shall be computed for the
curve or, in the case of decay curves plotted directly by level recorder, a straight line shall be fitted manually
as closely as possible to the decay curve. Other algorithms that provide similar results may be used. The
slope of the straight line gives the decay rate, d, in decibels per second, from which the reverberation time is
calculated as T = 60/d. For the determination of T , the evaluation range is from 5 dB to 25 dB.
30 20
If the technique used for determining the reverberation time is based on evaluating traces plotted by a level
recorder, then a visual “best fit” line may be substituted for a computed regression line, but this will not be as
reliable as a regression analysis.
In order to specify a reverberation time, the decay curves shall follow approximately a straight line. If the
curves are wavy or bent, this may indicate a mixture of modes with different reverberation times and thus the
result may be unreliable.
8 © ISO 2009 – All rights reserved

7 Measurement uncertainty
7.1 Interrupted noise method
Due to the random nature of the excitation signal, the measurement uncertainty of the interrupted noise
method strongly depends on the number of averages performed. Ensemble averaging and the averaging of
individual reverberation times have the same dependencies on the number of averages. The standard
deviation of the measurement result σ(T ) or σ(T ), respectively, can be estimated from Equations (4)
20 30
and (5):
11+,90/ n
σ()TT=0,88 (4)
20 20
NBT
11+,52/ n
σ()TT=0,55 (5)
30 30
NBT
where
B is the bandwidth, in hertz;
n is the number of decays measured in each position;
N is the number of independent measurement positions (combinations of source and receiver
positions);
T is the reverberation time, in seconds, based on a 20 dB evaluation range;
T is the reverberation time, in seconds, based on a 30 dB evaluation range.
Equations (4) and (5) are derived from References [21] and [22] and based on certain assumptions
concerning the averaging device.
For an octave filter, B = 0,71 f , and for one-third-octave filter, B = 0,23 f , where f is the mid-band frequency,
c c c
in hertz, of the filter. Octave-band measurements give a better measurement accuracy than one-third-octave
measurements with the same number of measurement positions.
7.2 Integrated impulse response method
Theoretically, the integrated impulse response corresponds to the averaging of an infinite number of
[11]
interrupted noise excitations . For practical evaluation of the measurement uncertainty using the integrated
impulse response method, it can be considered as being of the same order of magnitude as that using an
average of n = 10 measurements in each position with the interrupted noise method. No additional averaging
is necessary to increase the statistical measurement accuracy for each position.
7.3 Lower limits for reliable results caused by filter and detector
In the case of very short reverberation times, the decay curve can be influenced by the filter and the detector.
Using traditional forward analysis, the lower limits for reliable results shall be according to Equations (6)
and (7):
BT> 16 (6)
TT> 2 (7)
det
where
B is the filter bandwidth, in hertz;
T is the measured reverberation time, in seconds;
T is the reverberation time, in seconds, of the averaging detector.
det
8 Spatial averaging
The results measured for the range of source and microphone positions can be combined either for separate
identified areas or for the room as a whole to give spatial average values. This spatial averaging shall be
achieved by arithmetic averaging of the reverberation times. The spatial average is given by taking the mean
of the individual reverberation times for all the independent source and microphone positions. The standard
deviation may be determined to provide a measure of accuracy and the spatial variance of the reverberation
time. See also A.4.
9 Statement of results
9.1 Tables and curves
The evaluated reverberation times for each frequency of measurement shall be both plotted in the form of a
graph and stated in a table.
In the case of a graph, the points shall be connected by straight lines. The abscissa shall present frequency
on a logarithmic scale using a distance of 1,5 cm per octave, while the ordinate shall use either a linear time
scale such that 2,5 cm corresponds to one second or a logarithmic scale with 10 cm corresponding to one
decade. The nominal mid-band frequencies for octave bands according to IEC 61260 should be marked on
the frequency axis.
A single figure reverberation time, T , can be calculated by averaging T in the 500 Hz and 1 000 Hz
30,mid 30
octave bands; T may also be used. Alternatively, take averages over the six one-third-octave bands from
20,mid
400 Hz to 1 250 Hz.
10 © ISO 2009 – All rights reserved

9.2 Test report
The test report shall include the following information:
a) a statement that the measurements were made in conformity with this part of ISO 3382;
b) name and place of the room tested;
c) sketch plan of the room, with an indication of the scale;
d) volume of the room — if the room is not completely enclosed, an explanation should be given of how the
stated volume is defined;
e) for rooms for speech and music, the number and type of seats, e.g. whether upholstered or not, and if the
information is available, the thickness and kind of upholstery, the kind of covering material (porous or
non-porous, seats raised or lowered) and which parts of the seat are covered;
f) a description of the shape and material of the walls and the ceiling;
g) state or states of occupancy during measurements and the number of occupants;
h) condition of any variable equipment such as curtains, public-address system, electronic reverberation
enhancement systems, etc.;
i) for theatres, whether the safety curtain or decorative curtains were up or down;
j) description, where appropriate, of the stage furnishing, including any concert enclosure, etc.;
k) temperature and relative humidity in the room during the measurement;
l) description of measuring apparatus, source and microphones, and whether tape recorders were
employed;
m) description of the sound signal used;
n) coverage chosen, including details of the source and microphone positions, preferably shown on a plan,
together with the heights of the sources and microphones;
o) date of measurement and name of the measuring organization.

Annex A
(informative)
Auditorium measures derived from impulse responses
A.1 General
Subjective studies of the acoustical characteristics of auditoria have shown that several quantities that can be
obtained from measured impulse responses are correlated with particular subjective aspects of the acoustical
character of an auditorium. While reverberation time is one fundamental description of the acoustical
character of an auditorium, the addition of values of these newer quantities gives a more complete description
of the acoustical conditions in the auditorium. The quantities included in this annex are limited to those that
have been found to be subjectively important and that can be obtained directly from integrating impulse
responses. The introduction of an audience into an auditorium can be expected to influence the reverberation
time and the quantities listed below.
There are five groups or types of quantities (see Table A.1). Within each group there is often more than one
measure, but values of the different quantities in each group are usually found to be strongly correlated with
each other. Thus, each group contains a number of approximately equivalent measures and it is not
necessary to calculate values of all of them; nevertheless, at least one quantity should be included from each
of the five groups.
Table A.1 — Acoustic quantities grouped according to listener aspects
Single number
frequency
Subjective Just noticeable
b
Acoustic quantity Typical range
a
listener aspect difference (JND)
averaging
Hz
Subjective level of
Sound strength, G, in decibels
500 to 1 000 1 dB −2 dB; +10 dB
sound
Perceived
Early decay time (EDT) in seconds 500 to 1 000 Rel. 5 % 1,0 s; 3,0 s
reverberance
Perceived clarity of Clarity, C , in decibels 500 to 1 000 1 dB −5 dB; +5 dB
sound
500 to 1 000 0,05
Definition, D 0,3; 0,7
500 to 1 000 10 ms 60 ms; 260 ms
Centre time, T , in milliseconds
S
Apparent source Early lateral energy fraction,
125 to 1 000 0,05 0,05; 0,35
width (ASW) J or J
LF LFC
Late lateral sound level, L ,
Listener
J
125 to 1 000 Not known −14 dB; +1 dB
envelopment (LEV)
in decibels
a
The single number frequency averaging denotes the arithmetical average for the octave bands, except for L which shall be energy
J
averaged [see (A.17)].
b 3
Frequency-averaged values in single positions in non-occupied concert and multi-purpose halls up to 25 000 m .

12 © ISO 2009 – All rights reserved

A.2 Definitions of measures
A.2.1 Sound strength
The sound strength, G, can be measured using a calibrated omnidirectional sound source, as the logarithmic
ratio of the sound energy (squared and integrated sound pressure) of the measured impulse response to that
of the response measured in a free field at a distance of 10 m from the sound source, as expressed in
Equations (A.1) to (A.3):
∞
pt()dt
∫
GL==10 lg −L dB (A.1)
pE pE,10
∞
pt()dt
∫
in which
∞
⎡⎤2
1(p tt)d
⎢⎥
L = 10 lg dB (A.2)
pE
∫
⎢⎥T
p
⎣⎦
and
∞
⎡⎤
p ()ttd
⎢⎥
L = 10 lg dB (A.3)
pE,10
∫
⎢⎥T
p
⎣⎦0
where
p(t) is the instantaneous sound pressure of the impulse response measured at the measurement
point;
p (t) is the instantaneous sound pressure of the impulse response measured at a distance of 10 m in a
free field,
p is 20 µPa;
T = 1 s
L is the sound pressure exposure level of p(t);
pE
L is the sound pressure exposure level of p (t).
pE,10 10
In the above equations, t = 0 corresponds to the start of the direct sound, and ∞ should correspond to a time
that is greater than or equal to the point at which the decay curve has decreased by 30 dB.
In the case where a large anechoic room is available, L can be directly measured using a source-to-
pE,10
receiver distance of 10 m. If this condition is not attainable, the sound pressure exposure level at a point which
is d (W 3 m) from the source (L ) may be measured and L then obtained from Equation (A.4):
pE,d pE,10
LL=+ 20 lg (d /10) dB (A.4)
pE,10 pE,d
When making such a measurement in a free field, it is necessary to make the measurement at every 12,5°
around the sound source and to calculate the energy-mean value of the sound pressure exposure levels in
order to average the directivity of the sound source.
NOTE 1 As an alternative method, the reference sound pressure exposure level L can be measured in a
pE,10
[7], [8]
reverberation room using Equation (A.5) :
LL=+ 10 lg (A /S )− 37 dB (A.5)
pE,10 pE 0
where
L is the spatial-average sound pressure exposure level measured in the reverberation room;
pE
A is the equivalent sound absorption area in square metres;
S = 1 m .
A can be obtained from the reverberation t
...

NORME ISO
INTERNATIONALE 3382-1
Première édition
2009-06-15
Acoustique — Mesurage des paramètres
acoustiques des salles —
Partie 1:
Salles de spectacles
Acoustics — Measurement of room acoustic parameters —
Part 1: Performance spaces
Numéro de référence
©
ISO 2009
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Publié en Suisse
ii © ISO 2009 – Tous droits réservés

Sommaire Page
Avant-propos. iv
Introduction . v
1 Domaine d'application.1
2 Références normatives .1
3 Termes et définitions.1
4 Conditions de mesurage.3
5 Modes opératoires de mesurage.7
6 Évaluation des courbes de décroissance .9
7 Incertitude de mesure .9
8 Moyennage spatial.11
9 Présentation des résultats .11
Annexe A (informative) Critères pour les auditoriums dérivés des réponses impulsionnelles .13
Annexe B (informative) Critères binauraux en auditoriums dérivés des réponses impulsionnelles.22
Annexe C (informative) Critères de scène dérivés des réponses impulsionnelles.24
Bibliographie .26

Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux de
normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général confiée
aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du
comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d'élaborer les Normes internationales. Les projets de Normes
internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur
publication comme Normes internationales requiert l'approbation de 75 % au moins des comités membres
votants.
L'attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L’ISO 3382-1 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 2, Acoustique
des bâtiments.
Cette première édition de l'ISO 3382-1, conjointement avec l'ISO 3382-2 et l'ISO 3382-3, annule et remplace
l'ISO 3382:1997, qui a fait l'objet d'une révision technique. L'Annexe A a été étendue par l’incorporation
d’informations sur le seuil différentiel (JND), le moyennage en fréquence recommandé et l'ajout d'un nouveau
paramètre pour l'enveloppement de l'auditeur (LEV). Une nouvelle Annexe C a été ajoutée; elle contient des
paramètres relatifs aux conditions acoustiques sur le plateau d'orchestre.
L'ISO 3382 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre général Acoustique — Mesurage des
paramètres acoustiques des salles:
⎯ Partie 1: Salles de spectacles
⎯ Partie 2: Durée de réverbération des salles ordinaires
Les espaces décloisonnés feront l'objet d'une future partie 3.
iv © ISO 2009 – Tous droits réservés

Introduction
La durée de réverbération dans une salle était considérée comme l’indicateur prédominant de ses propriétés
acoustiques. Alors que la durée de réverbération est toujours considérée comme un paramètre significatif, on
s'accorde à reconnaître que d'autres types de mesurages, tels que les niveaux relatifs de pression
acoustique, les rapports énergétiques précoces/tardifs, les fractions d'énergie latérale, les fonctions
d’intercorrélations binaurales et les niveaux de bruit de fond sont nécessaires à une évaluation plus complète
de la qualité acoustique des salles.
La présente partie de l'ISO 3382 établit une méthode permettant d'obtenir les durées de réverbération à partir
de réponses impulsionnelles et de bruit interrompu. Les annexes présentent les concepts et les modes
opératoires détaillés pour certains mesurages plus récents, mais ne constituent pas une partie formelle des
spécifications de la présente partie de l'ISO 3382. L'objectif est de pouvoir comparer les mesurages de la
durée de réverbération avec une plus grande certitude, ainsi que de promouvoir et de parvenir à un
consensus concernant l'utilisation des méthodes de mesurage les plus récentes.
L'Annexe A présente des critères fondés sur des réponses impulsionnelles quadratiques, à savoir un critère
supplémentaire de la réverbération (durée de décroissance initiale) et des critères des niveaux de pression
relatifs, des rapports énergétiques précoces/tardifs ainsi que des fractions d'énergie latérale pour les
auditoriums. Il reste encore beaucoup à faire dans ces catégories pour déterminer les critères qui conviennent
le mieux à une normalisation, mais puisqu'elles peuvent toutes être dérivées des réponses impulsionnelles, il
convient de présenter la réponse impulsionnelle comme base des mesurages normalisés. L'Annexe B
présente les mesurages binauraux et les simulateurs tête et torse (têtes artificielles) nécessaires à ces
mesurages pour les auditoriums. L'Annexe C présente les critères de support qui se sont avérés utiles pour
évaluer les conditions acoustiques du point de vue des musiciens.
NORME INTERNATIONALE ISO 3382-1:2009(F)

Acoustique — Mesurage des paramètres acoustiques des
salles —
Partie 1:
Salles de spectacles
1 Domaine d'application
La présente partie de l'ISO 3382 spécifie des méthodes pour le mesurage de la durée de réverbération et
d'autres paramètres acoustiques dans les salles de spectacles. Elle décrit le mode opératoire de mesurage,
l'appareillage nécessaire, la couverture requise et la méthode d'évaluation des données et de présentation du
rapport d'essai. Elle est destinée à l'application des techniques de mesurage numériques modernes et à
l'évaluation des paramètres acoustiques des salles à partir de réponses impulsionnelles.
2 Références normatives
Les documents de référence suivants sont indispensables pour l'application du présent document. Pour les
références datées, seule l'édition citée s'applique. Pour les références non datées, la dernière édition du
document de référence s'applique (y compris les éventuels amendements).
CEI 61260, Électroacoustique — Filtres de bande d'octave et de bande d'une fraction d'octave
CEI 61672-1, Électroacoustique — Sonomètres — Partie 1: Spécifications
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s'appliquent.
3.1
courbe de décroissance
représentation graphique de la décroissance du niveau de pression acoustique dans un local en fonction du
temps, après l’arrêt de la source sonore
[ISO 354:2003, 3.1]
NOTE 1 Cette décroissance peut être soit mesurée après l'arrêt réel d'une source sonore continue dans la salle, soit
déduite de l'intégration rétrograde du carré de la réponse impulsionnelle de la salle (voir l'Article 5).
NOTE 2 La décroissance obtenue directement après application d'une excitation non continue dans la salle (par
exemple en enregistrant le bruit du tir d'une arme à feu à l'aide d'un enregistreur de niveau) n'est pas recommandée pour
une évaluation exacte de la durée de réverbération. Cette méthode est utilisée uniquement à des fins de contrôle. En
général, la décroissance de la réponse impulsionnelle dans une salle n'est pas une simple décroissance exponentielle et
la pente est donc différente de celle de la réponse impulsionnelle intégrée.
3.2
méthode du bruit interrompu
méthode d’obtention de courbes de décroissance par enregistrement direct de la décroissance du niveau de
pression acoustique après excitation d’un local avec un bruit à large bande ou un bruit limité en fréquences
[ISO 354:2003, 3.3]
3.3
méthode de la réponse impulsionnelle intégrée
méthode d’obtention de courbes de décroissance par intégration inverse du temps des réponses
impulsionnelles au carré
[ISO 354:2003, 3.4]
3.4
réponse impulsionnelle
évolution temporelle de la pression acoustique observée en un point de la salle par suite de l’émission d’une
impulsion de Dirac en un autre point de la salle
[ISO 354:2003, 3.5]
NOTE Dans la pratique, il est impossible de créer et de rayonner des fonctions delta de Dirac vraies, mais des sons
transitoires courts (par exemple de coups de feu) peuvent fournir des approximations suffisamment proches pour les
mesurages pratiques. Une autre technique de mesure consiste toutefois à prendre une période d’un signal de type
séquentiel de longueur maximale, ou un autre signal certain à spectre plat, et à ramener la réponse mesurée à une
réponse impulsionnelle.
3.5
durée de réverbération
T
〈paramètres acoustiques d'une salle〉 durée nécessaire pour que l'énergie volumique acoustique moyenne
dans une enceinte décroisse de 60 dB après l'arrêt de l'émission de la source
NOTE 1 La durée de réverbération est exprimée en secondes.
NOTE 2 La durée de réverbération, T, peut être évaluée en se fondant sur une plage dynamique inférieure à 60 dB
puis en extrapolant au temps correspondant à une décroissance de 60 dB. Elle est ensuite notée en conséquence. Ainsi,
si T est dérivée du premier instant où la courbe de décroissance atteint 5 dB et 25 dB au-dessous du niveau initial, elle est
notée T . Si des valeurs de décroissance de 5 dB à 35 dB au-dessous du niveau initial sont utilisées, elle est notée T .
20 30
3.6 États d'occupation
3.6.1
état d'inoccupation
état d'une salle prête pour utilisation par des orateurs ou des musiciens et un public, mais sans que ces
personnes ne soient présentes; pour les salles de concert et les opéras, il est préférable que les sièges des
musiciens, les pupitres à musique et les instruments à percussion soient présents
3.6.2
état type studio
〈salles de conférence et de concert〉 état d'une salle uniquement occupée par les musiciens ou les orateurs,
sans public (par exemple lors de répétitions ou d'enregistrements sonores), le nombre de musiciens et autres
personnes, telles que les techniciens, correspondant au nombre habituel
3.6.3
état d'occupation
état d'un auditorium ou d'une salle de spectacle lorsque 80 % à 100 % des sièges sont occupés
NOTE La durée de réverbération mesurée dans une salle sera influencée par le nombre de personnes présentes et
les états d'occupation ci-dessus sont définis à des fins de mesurage.
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4 Conditions de mesurage
4.1 Généralités
Les mesurages de la durée de réverbération peuvent être effectués pour chaque ou tous les états
d'occupation de la salle. Lorsque la salle dispose d'éléments réglables permettant de faire varier les
conditions acoustiques, il peut être pertinent d'effectuer des mesurages séparés pour chaque configuration
prévue de ces éléments. Il convient de mesurer la température et l'humidité relative de l'air de la salle avec,
respectivement, une exactitude de ± 1 °C et ± 5 %.
Une description précise de l'état d'occupation de la salle a une importance décisive dans l'évaluation des
résultats obtenus lors du mesurage de la durée de réverbération. Les occupations extraordinaires (telles que
celles engendrées dans une salle de concert par la présence d'un orchestre plus important que d'ordinaire ou
par la présence d'un chœur ou de spectateurs debout) doivent être notées avec les résultats.
Dans les salles de spectacles, il faut différencier les états «rideau de fer de sécurité levé» et «rideau de fer de
sécurité baissé», «fosse d'orchestre ouverte» et «fosse d'orchestre fermée», ainsi que les états «orchestre
assis sur la scène» avec ou sans décors de concert. Dans tous ces différents cas, un mesurage peut être
utile. Si le rideau de fer de sécurité est levé, la quantité de décor sur la scène est importante et doit être
décrite.
Lorsque des éléments variables impliquent des techniques actives (c'est-à-dire électroniques), il convient de
mesurer aussi les effets de celles-ci. Cependant, étant donné que certains types de systèmes électroniques
d'amélioration de la réverbération génèrent dans la salle des conditions non stationnaires dans le temps, il n'y
aura pas une réponse impulsionnelle unique et il convient d'utiliser avec circonspection le moyennage
synchrone au cours des mesurages.
4.2 Appareillage
4.2.1 Source sonore
La source sonore doit être aussi omnidirectionnelle que possible; voir Tableau 1. Elle doit produire un niveau
de pression acoustique suffisant pour générer des courbes de décroissance ayant la plage dynamique
minimale requise, sans perturbation par le bruit de fond. Dans le cas de mesurages de réponses
impulsionnelles utilisant des séquences pseudo-aléatoires, le niveau de pression acoustique requis peut être
assez bas parce qu'une forte amélioration du rapport signal/bruit peut être obtenue par un moyennage
synchrone. Dans le cas de mesurages ne faisant pas appel à une technique de moyennage synchrone (ou
autre) pour étendre la plage de décroissance, il sera alors nécessaire d'utiliser un niveau de source sonore
qui se situe à au moins 45 dB au-dessus du niveau du bruit de fond dans la bande de fréquences
correspondante. Si seul T est à mesurer, il suffit de générer un niveau qui se situe à au moins 35 dB au-
dessus du niveau du bruit de fond.
Le Tableau 1 indique les écarts de directivité maximaux acceptables lorsqu'ils sont moyennés sur des arcs
«glissants» de 30° en champ libre. Dans le cas où un plateau tournant ne peut pas être utilisé, il convient
d'effectuer des mesurages tous les 5°, puis des moyennes «glissantes» couvrant chacune six points
successifs. La valeur de référence doit être déterminée à partir de la moyenne énergétique sur 360° dans le
plan de mesurage. La distance minimale entre la source et le microphone doit être de 1,5 m pendant ces
mesurages.
Tableau 1 — Écart maximal de directivité de la source, en décibels, mesurée en champ libre
pour une excitation par un bruit rose filtré dans des bandes d'octave
Fréquence, hertz 125 250 500 1 000 2 000 4 000
Écart maximal, décibels
± 1 ± 1 ± 1 ± 3 ± 5 ± 6
4.2.2 Microphones et appareillage d'enregistrement et d'analyse
4.2.2.1 Généralités
Des microphones omnidirectionnels doivent être utilisés pour capter la pression acoustique et peuvent être
⎯ soit connectés directement à un amplificateur, un ensemble de filtres et un système d'affichage des
courbes de décroissance, ou un appareillage d'analyse permettant de calculer les réponses
impulsionnelles,
⎯ soit connectés à un enregistreur de signaux en vue d'une analyse ultérieure.
4.2.2.2 Microphone et filtres
L'appareillage de mesurage doit satisfaire aux prescriptions d'un sonomètre de type 1 conformément à la
CEI 61672-1. Les filtres d'octave ou de tiers d'octave doivent être conformes à la CEI 61260. Il convient que le
microphone soit aussi petit que possible et, de préférence, équipé d'un diaphragme de 13 mm de diamètre au
maximum. Les microphones d'un diamètre allant jusqu'à 26 mm sont autorisés s'ils sont du type réponse en
pression ou du type réponse en champ libre, mais équipés d'un correcteur d'incidence aléatoire produisant
une réponse en fréquence plane en cas d'incidence aléatoire.
4.2.2.3 Dispositif enregistreur
Si la décroissance acoustique est enregistrée initialement sur un magnétophone à bande ou sur un dispositif
d'enregistrement numérique, une commande automatique de gain ou d'autres circuits d'optimisation
dynamique du rapport signal/bruit ne doivent pas être utilisés. La durée d'enregistrement de chaque
décroissance doit être suffisamment longue pour déterminer le niveau du bruit de fond final après la
décroissance; la durée minimale recommandée est de cinq secondes en plus de la durée de réverbération
attendue.
Le dispositif enregistreur doit avoir les caractéristiques suivantes pour la combinaison particulière des vitesses
d'enregistrement et de lecture utilisées.
a) La réponse en fréquence doit être uniforme sur la gamme de fréquences de mesurage, avec une
tolérance inférieure à ± 3 dB.
b) La plage dynamique doit être suffisante pour l'étendue minimale de la courbe de décroissance requise.
Dans le cas de décroissances d'un bruit interrompu, l'enregistreur doit pouvoir fournir un rapport
signal/bruit d'au moins 50 dB dans chaque bande de fréquences concernée.
0,1 × n
c) Le rapport vitesse de lecture/vitesse d'enregistrement doit être de 10 avec une tolérance de ± 2 %,
où n est un entier, y compris zéro.
NOTE Si la transposition en vitesse est utilisée en mode lecture, la transposition en fréquence correspondante sera
alors un nombre entier d'espacements normalisés de bande de tiers d'octave ou, si n est un multiple de trois, un nombre
entier d'espacements de bande d'octave.
Lorsqu'un magnétophone à bande est utilisé, concernant la vitesse de réponse de l'appareil dans la
réalisation d'un enregistrement de la décroissance dans le temps du niveau de pression acoustique
(voir 4.2.2.4), T se rapporte alors à la durée de réverbération effective du signal lu. Celle-ci ne sera différente
de la durée de réverbération réelle de la salle que si la vitesse de lecture diffère de la vitesse
d'enregistrement.
Lorsque la décroissance a été enregistrée en vue d'une relecture par le biais de filtres et d'un dispositif
intégrateur, il peut être avantageux d'effectuer une inversion dans le temps des réponses au cours de la
lecture (voir Référence [10]).
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4.2.2.4 Appareillage d'enregistrement de la décroissance du niveau sonore
L'appareillage utilisé pour réaliser (et afficher et/ou évaluer) l'enregistrement de la décroissance doit utiliser
l'un des éléments suivants:
a) moyennage exponentiel, avec courbe continue en sortie;
b) moyennage exponentiel, avec sortie sous forme de points d'échantillonnage discrets successifs à partir
de la moyenne continue;
c) moyennage linéaire, avec en sortie des moyennes linéaires discrètes successives (dans certains cas,
avec de petites pauses entre les mesurages effectués).
Le temps d'intégration, c'est-à-dire la constante de temps d'un dispositif à moyennage exponentiel (ou
dispositif équivalent approprié), doit être inférieur à T/30, mais aussi proche que possible de cette valeur. De
même, le temps de moyennage d'un dispositif à moyennage linéaire doit être inférieur à T/12. T représente ici
la durée de réverbération mesurée ou, le cas échéant, la durée de réverbération effective décrite dans
l'avant-dernier alinéa de 4.2.2.3.
Dans les appareils où l'enregistrement de décroissance se présente sous la forme d'une succession de points
discrets, l'intervalle de temps entre les points de l'enregistrement doit être inférieur à 1,5 fois le temps de
moyennage du dispositif.
Dans tous les cas où l'enregistrement de décroissance doit être évalué visuellement, ajuster l'échelle de
temps de l'affichage de sorte que la pente de l'enregistrement soit aussi proche que possible de 45°.
NOTE 1 Le temps de moyennage d'un dispositif à moyennage exponentiel est égal à 4,34 dB [= 10 lg(e)] divisé par le
taux de décroissance du dispositif, en décibels par seconde.
NOTE 2 Les enregistreurs de niveaux disponibles dans le commerce, dans lesquels le niveau de pression acoustique
est enregistré sous forme de diagramme en fonction du temps, sont à peu près équivalents aux dispositifs à moyennage
exponentiel.
NOTE 3 Lorsqu'un dispositif à moyennage exponentiel est utilisé, un temps d'intégration nettement inférieur à T/30
n'offre que peu d'avantages. Lorsqu'un dispositif à moyennage linéaire est utilisé, définir un intervalle entre les points
nettement inférieur à T/12 ne présente aucun intérêt. Dans certains modes opératoires de mesurage séquentiel, il est
possible de réinitialiser le temps d'intégration de manière appropriée pour chaque bande de fréquences. Dans d'autres
modes opératoires, cela n'est pas possible et un temps ou un intervalle de moyennage choisi comme ci-dessus, avec pour
référence la durée de réverbération la plus courte dans une bande, est utilisé pour les mesurages dans toutes les bandes.
4.2.2.5 Indication de saturation
Aucune surcharge ne doit être admise à un quelconque niveau de l'appareil de mesurage. Lorsque des
sources sonores impulsionnelles sont utilisées, des dispositifs indicateurs du niveau de crête doivent être
utilisés pour détecter les saturations.
4.3 Positions de mesurage
Il convient de positionner les sources sonores aux endroits de la salle où seront généralement situées les
sources sonores naturelles. Au moins deux positions de source doivent être utilisées. Il convient que le centre
acoustique de la source soit situé à 1,5 m au-dessus du sol.
Il convient que les microphones soient placés à des positions représentatives des positions où se trouveront
normalement les auditeurs. Pour les mesurages de la durée de réverbération, il est important que les
positions de mesurage échantillonnent la totalité de l'espace; pour les paramètres acoustiques de la salle
décrits à l'Annexe A et à l'Annexe B, il convient également que ces positions soient choisies de manière à
fournir des informations sur les variations systématiques possibles en fonction de la position dans la salle. Les
positions de microphone doivent être éloignées les unes des autres d'au moins une demi-longueur d'onde,
c'est-à-dire d'une distance de 2 m environ pour la gamme de fréquences usuelle. Les microphones doivent
être placés à au moins un quart de longueur d'onde (environ 1 m en règle générale) de la surface
réfléchissante la plus proche, y compris le sol. Voir l'Article A.4 pour plus de détails.
Aucun microphone ne doit être trop proche des diverses sources afin d'éviter une trop forte influence du son
direct. Dans les salles de conférence et de concert, il convient de placer les microphones à une hauteur de
1,2 m au-dessus du sol, ce qui correspond à la hauteur des oreilles d'auditeurs moyens assis dans des sièges
types.
La répartition des positions de microphones doit être choisie afin d'anticiper les principales influences
susceptibles de provoquer des différences de durée de réverbération dans la salle. Ces différences sont
observées, par exemple, au niveau des places situées à proximité des murs, sous les balcons ou dans des
espaces découplés (par exemple les transepts ou le chœur des églises par rapport à la nef). Il est nécessaire
d'estimer la régularité de la répartition «acoustique» dans les différentes zones assises, l'égalité du couplage
des différentes parties du volume et la proximité de perturbations locales.
Pour mesurer la durée de réverbération, il peut être utile d'évaluer la salle par rapport aux critères suivants
(qui, dans de nombreux cas, nécessiteront une simple évaluation visuelle) afin de déterminer si de simples
moyennes spatiales décriront la salle de manière adéquate:
a) les matériaux des surfaces de séparation et des éventuels éléments suspendus sont, du point de vue de
leurs propriétés d'absorption et de diffusion, répartis de manière raisonnablement homogène sur les
surfaces qui entourent la salle, et
b) toutes les parties du volume de la salle communiquent assez également les unes avec les autres, auquel
cas trois ou quatre positions de microphone suffiront alors — ces positions étant choisies de manière à
couvrir la zone des places assises, selon une disposition uniformément répartie — et les résultats des
mesurages peuvent être moyennés.
Pour le critère a) ci-dessus, si le plafond, les murs latéraux, avant et arrière, lorsqu'ils sont évalués
individuellement, ne comportent aucune zone couvrant plus de 50 % de leurs surfaces respectives, dont les
propriétés diffèrent de celles des surfaces restantes, il est alors possible de considérer que la répartition est
raisonnablement uniforme (dans certains espaces, il peut s'avérer utile de considérer approximativement la
géométrie de la salle comme un parallélépipède rectangle pour cette évaluation).
Pour le critère b) ci-dessus, il est possible de considérer que le volume de la salle réagit comme un espace
unique si aucune partie de la surface du sol, dont la ligne de visibilité est bloquée vers une autre partie de la
salle, ne représente plus de 10 % du volume total de la salle.
Si ces conditions ne sont pas remplies, la salle est alors susceptible de présenter des zones ayant des durées
de réverbération différentes, qui doivent être analysées et mesurées séparément.
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5 Modes opératoires de mesurage
5.1 Généralités
Deux méthodes de mesurage de la durée de réverbération sont décrites dans la présente partie de
l’ISO 3382: la méthode du bruit interrompu et la méthode de réponse impulsionnelle intégrée. Ces deux
méthodes ont la même moyenne théorique. La plage de fréquences dépend de l'objectif des mesurages. Si
les bandes de fréquences spécifiques ne font l'objet d'aucune exigence, il convient que la plage de
fréquences s'étende au moins de 250 Hz à 2 000 Hz pour la méthode de contrôle. Pour les méthodes
d'expertise et de précision, il convient que la plage de fréquences s'étende au moins de 125 Hz à 4 000 Hz en
bandes d'octave ou de 100 Hz à 5 000 Hz en bandes de tiers d'octave.
5.2 Méthode du bruit interrompu
5.2.1 Excitation de la salle
Un haut-parleur doit être utilisé et le signal envoyé dans le haut-parleur doit provenir d'un bruit électrique à
large bande aléatoire ou pseudo-aléatoire. S'il s'agit d'un bruit pseudo-aléatoire, il doit être arrêté de manière
aléatoire sans utiliser de séquence répétée. La source doit être capable de produire un niveau de pression
acoustique suffisant pour garantir une courbe de décroissance commençant au moins 35 dB au-dessus du
bruit de fond dans la bande de fréquences correspondante. Si T est à mesurer, il est nécessaire de générer
un niveau qui se situe à au moins 45 dB au-dessus du niveau du bruit de fond dans chaque bande de
fréquences.
Pour les mesurages par bandes d'octave, la largeur de bande du signal doit être supérieure à une octave.
Pour les mesurages par bandes de tiers d'octave, elle doit être supérieure à un tiers d'octave. Le spectre doit
être raisonnablement plat dans la bande d'octave réelle à mesurer. Le spectre du bruit à large bande peut
également être modifié de manière à obtenir dans la salle un bruit rose stationnaire réverbéré de 88 Hz à
5 657 Hz. Par conséquent, la plage de fréquences couvre les bandes de tiers d'octave ayant des fréquences
centrales de 100 Hz à 5 kHz ou les bandes d'octave de 125 Hz à 4 kHz.
Pour les méthodes d'expertise et de précision, la durée d'excitation de la salle doit être suffisante pour que le
champ acoustique puisse atteindre un régime stationnaire avant que la source ne soit coupée. Il est donc
primordial que le bruit soit émis pendant une période d'au moins quelques secondes et pas inférieure à la
moitié de la durée de réverbération.
Pour la méthode de contrôle, il est admis d'utiliser une courte excitation ou un signal impulsionnel comme
alternative au signal de bruit interrompu. Néanmoins, dans ce cas, la précision du mesurage est inférieure à
celle spécifiée en 7.1.
5.2.2 Calcul de la moyenne des mesurages
Le nombre de positions de microphone utilisées sera déterminé par la précision requise (voir Annexe A).
Toutefois, compte tenu du caractère aléatoire inhérent au signal source, il est nécessaire de calculer la
moyenne à partir d'un certain nombre de mesurages à chaque position afin d'obtenir une incertitude de
mesure acceptable (voir 7.1). La moyenne à chaque position peut être calculée de deux manières différentes:
⎯ mesurer les durées de réverbération individuelles pour toutes les courbes de décroissance et prendre la
valeur moyenne; ou
⎯ calculer une moyenne d'ensemble des décroissances quadratiques de la pression acoustique et
déterminer la durée de réverbération de la courbe de décroissance qui en résulte.
Les décroissances individuelles sont superposées en synchronisant leurs origines. Les valeurs discrètes des
échantillons de pression acoustique quadratique sont totalisées pour chaque incrément d'intervalle de temps
des décroissances, et la séquence de ces sommes est utilisée comme décroissance d'ensemble unique à
partir de laquelle T est alors évalué (voir Référence [20]). Il est important que la puissance acoustique de la
source soit identique pour tous les mesurages. Cette méthode est à privilégier.
5.3 Méthode de la réponse impulsionnelle intégrée
5.3.1 Généralités
La réponse impulsionnelle pour une position de la source et une position de réception dans une salle est une
grandeur bien définie, pouvant être mesurée de différentes manières (par exemple en utilisant comme signal
le bruit du tir d'une arme à feu, des impulsions générées par un éclateur, des rafales de bruit, des signaux
«chirp» ou des séquences binaires de longueur maximale). La présente partie de l’ISO 3382 n'a pas pour
objet d'exclure toute autre méthode pouvant générer une réponse impulsionnelle correcte.
5.3.2 Excitation de la salle
La réponse impulsionnelle peut être mesurée directement en utilisant une source impulsionnelle, telle que le
bruit d'une arme à feu, ou toute autre source non réverbérante, tant que son spectre est suffisamment large
pour satisfaire aux exigences de 5.2.1. La source impulsionnelle doit être en mesure de produire un niveau de
pression acoustique de crête suffisant pour garantir une courbe de décroissance commençant au moins
35 dB au-dessus du bruit de fond dans la bande de fréquences correspondante. Si T est à mesurer, il est
nécessaire de générer un niveau qui se situe à au moins 45 dB au-dessus du niveau du bruit de fond.
Des signaux acoustiques particuliers peuvent être utilisés pour générer la réponse impulsionnelle uniquement
après traitement adapté du signal enregistré au microphone (voir l'ISO 18233). Cela peut permettre
d'améliorer le rapport signal/bruit. Les balayages sinusoïdaux ou le bruit pseudo-aléatoire (séquences de
longueur maximale, par exemple) peuvent être utilisés si les exigences relatives au spectre et aux
caractéristiques directionnelles de la source sont satisfaites. Du fait de l'amélioration du rapport signal/bruit,
les exigences dynamiques de la source peuvent être beaucoup moins rigoureuses que celles établies dans
l'alinéa précédent. Si le moyennage temporel est utilisé, il est nécessaire de vérifier que le processus de
moyennage ne modifie pas la réponse impulsionnelle mesurée. Grâce à ces techniques de mesurage, le
filtrage en fréquence est souvent inhérent à l'analyse du signal, et il suffit que le signal d'excitation couvre les
bandes de fréquences à mesurer.
5.3.3 Intégration de la réponse impulsionnelle
Pour chaque bande d'octave, générer la courbe de décroissance par intégration rétrograde de la réponse
impulsionnelle quadratique. Dans une situation idéale sans bruit de fond, il convient que l'intégration débute à
la fin de la réponse impulsionnelle (t →∞) et continue jusqu'au début de la réponse impulsionnelle
quadratique. Ainsi, la décroissance en fonction du temps est d’après l’Équation (1):
∞ t
Et ( )==pp()τ ddττ() (−τ) (1)
∫∫
t ∞
où
p est la pression acoustique de la réponse impulsionnelle en fonction du temps;
E est l'énergie de la courbe de décroissance en fonction du temps;
t est le temps.
Cette intégrale rétrograde est souvent obtenue en procédant à deux intégrations comme dans l’Équation (2):
∞ t
∞
22 2
pp (τ)ddττ=− () τp ()τ dτ (2)
∫ ∫∫
t 00
Afin de réduire l'influence du bruit de fond sur la dernière partie de la réponse impulsionnelle, la technique
suivante peut être utilisée.
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Si le niveau du bruit de fond est connu, déterminer le point de départ de l'intégration t , comme étant
l'intersection entre une ligne horizontale passant par le bruit de fond et une ligne oblique passant par une
partie représentative de la réponse impulsionnelle quadratique affichée en utilisant une échelle en décibels, et
calculer la courbe de décroissance à partir de l’Équation (3):
t
Et()=−p(ττ) d( )+C (3)
∫
t
où (t < t ) et C est une correction optionnelle de la réponse impulsionnelle quadratique intégrée entre t et
1 1
l'infini.
Le résultat le plus fiable est obtenu lorsque C est calculé en supposant une décroissance d'énergie
exponentielle au même taux que celui donné par la réponse impulsionnelle quadratique entre t et t , où t est
0 1 0
le temps correspondant à un niveau supérieur de 10 dB au niveau à t .
Si C est fixé à zéro, le point de départ fini de l'intégration entraîne une sous-estimation systématique de la
durée de réverbération. Pour une sous-estimation maximale de 5 %, le niveau du bruit de fond doit être au
moins la plage d'évaluation plus 15 dB au-dessous du niveau maximal de la réponse impulsionnelle. Par
exemple, pour déterminer T , le niveau du bruit de fond doit être inférieur d'au moins 45 dB au niveau
maximal.
6 Évaluation des courbes de décroissance
Pour déterminer T , la plage évaluée des courbes de décroissance s'étend de 5 dB à 35 dB sous le niveau
de régime stationnaire. Pour la méthode de réponse impulsionnelle intégrée, le niveau de régime stationnaire
est le niveau total de la réponse impulsionnelle intégrée. Dans la plage d'évaluation, une droite de régression
par moindres carrés doit être calculée pour la courbe ou, dans le cas de courbes de décroissance tracées
directement par un enregistreur de niveau, une droite doit être calée manuellement aussi près que possible
de la courbe de décroissance. D'autres algorithmes produisant des résultats similaires peuvent être utilisés.
La pente de la droite donne le taux de décroissance, d, en décibels par seconde, à partir duquel la durée de
réverbération est calculée par T = 60/d. Pour déterminer T , la plage d'évaluation s'étend de 5 dB à 25 dB.
30 20
Si la technique utilisée pour déterminer la durée de réverbération est fondée sur l'évaluation des courbes
affichées par un enregistreur de niveau, il est admis de substituer la droite visuellement la plus proche à la
droite de régression calculée, mais cela ne sera pas aussi fiable qu'une analyse par régression.
Pour spécifier une durée de réverbération, il est essentiel que les courbes de décroissance suivent
approximativement une ligne droite. Si les courbes ondulent ou présentent des inflexions, cela peut indiquer
un mélange de modes avec différentes durées de réverbération et le résultat peut, par conséquent, être
discutable.
7 Incertitude de mesure
7.1 Méthode du bruit interrompu
En raison du caractère aléatoire du signal d'excitation, l'incertitude de mesure de la méthode du bruit
interrompu dépend fortement du nombre de moyennes réalisées. Le moyennage sur un ensemble et le
moyennage de durées de réverbération individuelles dépendent tous deux du nombre de moyennes.
L'écart-type du résultat de mesure σ(T ) ou σ(T ), respectivement, peut être estimé à partir des
20 30
Équations (4) et (5):
11+,90/ n
σ()TT=0,88 (4)
20 20
NBT
11+,52/ n
σ()TT=0,55 (5)
30 30
NBT
où
B est la largeur de bande, en hertz;
n est le nombre de décroissances mesurées dans chaque position;
N est le nombre de positions de mesurage indépendantes (combinaisons de positions de source et
de microphone);
T est la durée de réverbération en fonction d’une plage d’évaluation de 20 dB, en secondes;
T est la durée de réverbération en fonction d’une plage d’évaluation de 30 dB, en secondes.
Les Équations (4) et (5) sont tirées des Références [21] et [22] et reposent sur certaines hypothèses relatives
au dispositif de moyennage.
Pour un filtre d'octave, B = 0,71 × f , et pour un filtre de tiers d'octave, B = 0,23 × f , où f est la fréquence
c c c
centrale du filtre, en hertz. Les mesurages en bandes d'octave donnent une meilleure précision que les
mesurages en tiers d'octave avec le même nombre de positions de mesurage.
7.2 Méthode de la réponse impulsionnelle intégrée
En théorie, la réponse impulsionnelle intégrée correspond au moyennage d'un nombre infini d'excitations par
[11]
bruit interrompu . Pour une évaluation pratique de l'incertitude de mesure obtenue par la méthode de
réponse impulsionnelle intégrée, il est possible de considérer qu'elle est du même ordre de grandeur que
celle produite par une moyenne de n = 10 mesurages dans chaque position avec la méthode du bruit
interrompu. Aucun moyennage supplémentaire n'est nécessaire pour augmenter la précision de mesurage
statistique pour chaque position.
7.3 Limites inférieures induites par le filtre et le détecteur pour l'obtention de résultats
fiables
Dans le cas de durées de réverbération très courtes, la courbe de décroissance peut être influencée par le
filtre et le détecteur. En utilisant la méthode classique directe, les limites inférieures permettant d'obtenir des
résultats fiables doivent être conformes aux Équations (6) et (7):
BT> 16 (6)
TT> 2 (7)
det
où
B est la largeur de bande du filtre, en hertz;
T est la durée de réverbération mesurée, en secondes;
T est la durée de réverbération, en secondes, du détecteur de moyennage.
det
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8 Moyennage spatial
Les résultats mesurés pour les différentes positions de la source et des microphones peuvent être combinés,
soit pour des zones distinctes identifiées, soit pour la salle dans son ensemble, afin d'obtenir des valeurs
moyennes spatiales. Ce moyennage spatial doit être obtenu en calculant la moyenne arithmétique des durées
de réverbération. La moyenne spatiale est obtenue en calculant la moyenne des durées de réverbération
individuelles pour toutes les positions indépendantes de la source et du microphone. L'écart-type peut être
déterminé afin de fournir une mesure de l'exactitude et de la variance spatiale de la durée de réverbération.
Voir également A.4.
9 Présentation des résultats
9.1 Tableaux et courbes
Les durées de réverbération évaluées pour chaque fréquence de mesurage doivent être tracées sous forme
de graphique et indiquées dans un tableau.
Dans le cas d’un graphique, les points doivent être reliés par des lignes droites. L'abscisse doit présenter la
fréquence sur une échelle logarithmique en utilisant une distance de 1,5 cm par octave, alors que l'ordonnée
doit utiliser soit une échelle temporelle linéaire où 2,5 cm correspondent à une seconde, soit une échelle
logarithmique où 10 cm correspondent à une décade. Il convient d'indiquer les fréquences centrales
nominales pour les bandes d'octave sur l'axe des fréquences, conformément à la CEI 61260.
Une valeur unique de durée de réverbération, T , peut être calculée en moyennant T dans les bandes
30,moy 30
d'octave de 500 Hz et 1 000 Hz; T peut également être utilisé. Il est également possible de calculer les
20,moy
moyennes sur les six bandes de tiers d'octave de 400 Hz à 1 250 Hz.
9.2 Rapport d'essai
Le rapport d'essai doit contenir les informations suivantes:
a) une déclaration stipulant que les mesurages ont été effectués conformément à la présente partie de
l’ISO 3382;
b) le nom et l'adresse de la salle soumise à essai;
c) un plan schématique de la salle, avec indication de l'échelle;
d) le volume de la salle — si la salle n'est pas totalement close, il convient d'expliquer comment le volume
déclaré est défini;
e) pour les salles de conférence et de concert, le nombre et le type de sièges, par exemple s'ils sont ou non
rembourrés et si ces informations sont disponibles, épaisseur et nature du rembourrage, type de matériau
de recouvrement (poreux ou non poreux, sièges levés ou abaissés) et quelles sont les parties
recouvertes du siège;
f) une description de la forme et du matériau des murs et du plafond;
g) l'état ou les états d'occupation pendant les mesurages et le nombre d'occupants;
h) l'état de tout équipement variable tel que les rideaux, le système de sonorisation, les systèmes
électroniques d'amélioration de la réverbération, etc.;
i) pour les sall
...