ISO 2548:1973

Centrifugal, mixed flow and axial pumps - Code for acceptance tests - Class C

Pompes centrifuges, hélico-centrifuges et hélicoïdes — Code d'essais de réception — Classe C

General Information

• Status: Withdrawn
• Publication Date: 31-May-1973
• Withdrawal Date: 31-May-1973
• ICS: 23.080 - Pumps
• Technical Committee: ISO/TC 115/SC 2 - Methods of measurement and testing
• Drafting Committee: ISO/TC 115/SC 2 - Methods of measurement and testing
• Current Stage: 9599 - Withdrawal of International Standard
• Start Date: 16-Dec-1999
• Completion Date: 13-Dec-2025

Relations

• Consolidated By: ISO 11984:1999 - Ophthalmic optics - Contact lenses - Determination of rigid lens flexure and breakage
• Effective Date: 06-Jun-2022
• Revised: ISO 9906:1999 - Rotodynamic pumps - Hydraulic performance acceptance tests - Grades 1 and 2
• Effective Date: 15-Apr-2008

Standards Content (Sample)

INTERNATIONAL STANDARD
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION l MEXKAYHAPO,lJHAJl OPTAHW3ALJMII l-IO CTAH~APTM3A~WW.ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Centrifugal, mixed flow and axial pumps - Code for
acceptance tests - Class C
First edition - 1973-06-01
Corrected and reprinted - 1984-07-01
UDC 621.65 : 620.16
Ref. No. IS0 2548-1973 (E)
Descriptors : pumps, centrifugal pumps, tests, acceptability, symbols, vocabulary, flow, power, testing conditions, test equipment.
Price based on 34 pages
FOREWORD
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation
of national standards institutes (IS0 Member Bodies). The work of developing
International Standards is carried out through IS0 Technical Committees. Every
Member Body interested in a subject for which a Technical Committee has been set
up has the right to be represented on that Committee. International organizations,
governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the Technical Committees are circulated
to the Member Bodies for approval before their acceptance as International
Standards by the IS0 Council.
International Standard IS0 2548 was drawn up by Technical Committee
lSO/TC 115, Pumps, and circulated to the Member Bodies in November 1971.
It has been approved by the Member Bodies of the following countries :
South Africa, Rep. of
Austria Israel
Belgium Italy Spain
Czechoslovakia Japan Sweden
Egypt, Arab Rep. of Netherlands Switzerland
France New Zealand Thailand
Germany Norway Turkey
United Kingdom
Hungary Poland
USSR
India Portugal
Romania
Ireland
f the following country expressed of the document
The Member Body o disapproval
on technical grounds
Australia
0 International Organization for Standardization, 1973 l
Printed in Switzerland
Page
.....................
0 Introduction
...............
1 Scope and field of application
......................
2 Symbols
............
2.1 List of symbols used in the test code.
.........
2.2 Alphabetical lists of basic letters and subscripts
.....................
3 Definitions.
..................
3.1 General definitions
.............
3.2 Definitions peculiar to the test code
.............
4 Guarantees and purpose of the tests
., .
4.1 Guarantees .
..................
4.2 Purpose of the tests
.................. 6
5 Organization of tests
.................... 6
5.1 Place of testing
................... 6
Time of testing.
5.2
.................... 6
5.3 Test validity.
....................... 6
Staff
5.4
................... 7
Test programme
5.5
................... 7
Testing apparatus
5.6
.................. 7
Test arrangements.
5.7
............... 12
Speed of rotation during test
5.8
................... 12
Control of head
5.9
.................. 12
5.10 Execution of tests
................... 12
5.11 Test conditions
............... 13
5.12 Accuracy of measurement
6 Procedure for measurement of rate of flow, head, speed of
..................
rotation and power input
................
6.1 Measurement of flow rate
.................
6.2 Measurement of head.
............ 17
6.3 Measurement of thespeed of rotation
. . .
III
Page
6.4 Measurement of pump power input 17
.............
6.5 Measurement of pumping unit efficiency . 18
7 Cavitation testing. 18
...................
7.1 General 18
......................
7.2 Determination of (NPSH) required by the pump . 19
7.3 Limits of error in determination of guaranteed (NPSH) . 19
7.4 Measurement of pump head, outlet flow rate, speed of rotation,
power input (if necessary) and vapour pressure 19
...........
8 Tests on pumps for liquids other than clean cold water . 23
8.1 Characteristics of “clean cold water” .
8.2 Characteristics of liquids for which clean, cold water tests
are acceptable 23
.....................
9 Analysis of tests
....................
9.1 Test data required for the analysis 23
.............
9.2 Translation of the test results to the guarantee basis . 23
9.3 Measuring inaccuracies 24
.................
9.4 Verification of the guarantee 24
...............
9.5 Test report 24
.....................
Annexes
A Effect of pre-swirl induced by the pump 26
............
B Guarantees for mass-produced pumps 27
.............
C Friction losses 27
....................
Appendices
V Costs and repetition of tests 31
................
W List of reference documents 31
................
X Conversion to SI units 32
..................
Y Checklist
...................... 33
Z Pump test sheet 34
....................
IS0 25484973 (E)
INTERNATIONAL STANDARD
Centrifugal, mixed flow and axial pumps - Code for
acceptance tests - Class C
” must be understood in a technical
WARNING - Terms used in this International Standard like “guarantee” or “acceptance
therefore specifies values for checking purposes determined in the contract,
but not in a legal sense. The term “guarantee ”,
but does not say anything about the rights or duties arising, if these values are not reached or fulfilled. The term “acceptance”
does not have any legal meaning here, either. Therefore, an acceptance test carried out successfully alone does not represent
an “acceptance” in the legal sense.
0 INTRODUCTION The conditions in which pumps are finally installed,
however, often do not permit reliable test measurements,
and recommendations are made concerning the procedure
to be adopted where the layout precludes tests in
This International Standard is the first of a set dealing with
conformity with the standards, or where the tests cover the ,
acceptance tests of centrifugal, mixed flow and axial
pump and the plant ancillary to the pump itself.
pumps ’); they correspond to three classes of tests A, B and
C : class A is the most accurate and class C is the least
In this test code, all formulae are given in coherent units.
accurate; the use of classes A and B is restricted to special
cases when there is a need to have the pump performance
more precisely defined. 1 SCOPE AND FIELD OF APPLICATION
Attention is drawn to the fact that class B and A tests This International Standard constitutes a code for
require more accurate apparatus and methods, which acceptance testing of pumps, defining the terms and
increases the cost of such tests. quantities that are used, establishing the methods of testing
and the ways of measuring the quantities involved
The standard arrangements and procedures described are
according to class C so as to ascertain the performances of
those to be employed for testing a pump individually,
the pump and to compare them with the manufacturer ’s
without reference to its final installation conditions or the
guarantee.
effect upon it of any associated fittings, these being the
usual conditions in which a pump is tested at the In general this code applies to any sizes of pumps tested
manufacturer ’s works. with clean cold water and other liquids behaving as clean
cold water such as defined in section 8.
Pump performance may be affected by conditions of the
This code is not concerned with the structural details of the
final site installation, and procedures are described for
pumps nor with the mechanical properties of their com-
carrying out “standard tests” on certain types of
ponents.
installations of which an overall performance is required.
I) In the rest of the text these three types of pumps will be simply designated as “pumps ”.

ISO 2548-1973 E)
2 SYMBOLS
2.1 List of symbols used in the test code
TABLE 1 - Symbols
I
Reference
Reference
number in number in
Quantity Symbol Dimensions*) SI units
SO/R 31’ ) IS0 2548
3.1 .I Mass m M
kg
1.3.1 Length / L m
1.6.1 Time t T S
4.2.1 Temperature e 0 OC
1.4.1 Area A L* m*
1.5.1 Volume V L3 m3
1.8.1 Angular velocity T-1 rad is
G
1 .lO.l Velocity V LT-’
m/s
1.11.2 Acceleration of free fall LT-* m/s*
2.3.2 Speed of rotation n T-1
s-1
3.2.1 Density ML-3
kg/m3
P
3.11 .I Pressure ML-IT-2
N/m* 6)
P
3.19.1 Viscosity (dynamic viscosity) ML-IT-’
N s/m*
I-c
3.20.1 Kinematic viscosity
V L*T- ’ m*/s
3.22.2 Energy
E M L*T- * J
3.23.1 Power (general term)
P M L*T-3 W
12.1 Reynolds number
Re pure number
Diameter
D L m
3.2.1 .I Mass rate of flow MT- ’
kg/s
cr3)
3.2.1.2 Volume rate of flow
Q 4) L3T- ’ m3/s
3.2.3.2 Distance to reference plane z L m
3.2.3.8 Pump total head H L m
3.2.3.6 Inlet total head L m
HI
3.2.3.7 Outlet total head L m
H2
3.2.3.9 Specific energy Y L*T- * J/kg
3.2.3.10 Loss of head at inlet L m
HJI
3.2.3.11 Loss of head at inlet L m
HJ2
3.2.3.12 Net positive suction head (NPSH) 5) L
Atmospheric pressure (absolute) ML-IT-2 N/G 6)
pb
N/m* 6)
Vapour pressure (absolute) ML-IT-2
PV
3.2.4.2 Pump power input P ML*T-3 W
3.2.4.1 Pump power output M L*T-3 W
pll
3.2.4.3 Motor power input M L*T- 3 W
p!Y
3.2.5.1 Pump efficiency pure number
rl
3.2.5.2 Transmission efficiency pure number
qint
3.5.2.3 Motor efficiency pure number
Qmot
3.2.5.4 Overal I efficiency pure number
%r
3.2.6 Type number K pure number
pure number
5.7.6 Friction factor h
1) lSO/R 31 (See Appendix W.)
2) M = Mass L = Length T = Time 0 = Temperature.
3) An optional symbol for mass rate of flow is gm.
4) An optional symbol for volume rate of flow is gv.
5) An optional symbol for net positive suction head is HH.
6) Also called Pascal (symbol Pa).
ISO2548-1973 E)
2.2 3 DEFINITIONS
Alphabetical lists of basic letters and subscripts
TABLE 2 - Letters used as symbols
3.1 GENERAL DEFINITIONS
Quantity Sl units
Symbol
In order to avoid any error of interpretation it has seemed
A m*
Area preferable to reproduce here the definitions of quantities
D Diameter m and units as given in ISO/R 31 and to supplement these
definitions by some specific information on their use in this
E Energy J
test code.
Acceleration of free fall m/s*
H Head m
g - acceleration of free fall*)
Losses in terms of head of liquid m
HJ
n- speed of rotation : The quotient of the number of
K Type number pure number
rotations by the time.
/ Length m
m Mass
kg
p - density : The quotient of mass by volume.
n Speed of rotation s-1
p - pressure : The quotient of force by area. Unless
(NPSH) Net positive suction head m
otherwise specified, all pressures are gauge pressures, i.e.
Pressure N/m*
P
measured with respect to the atmospheric pressure.
P Power W
Mass rate of flow
kg/s viscosity (dynamic viscosity, sometimes called absolute
Q
P-
Volume rate of flow m3/s viscosity) is defined by the expression :
Q
pure number
Re Reynolds number
UO
S
t Time
T=ph
I
V
I Velocity m/s
m3
V Volume where
Y Specific energy J/kg
u, is the velocity of a flat plate moving in its own
m
Z Distance to reference plane
plane while keeping parallel to a fixed flat wall;
Efficiency pure number
rl
h is the distance from the flat plate to the fixed flat
e Temperature “C
wal I;
Dynamic viscosity N s/m*
c-l
V Kinematic viscosity m*/s
7 is the friction force of the fluid on the area unit of
Density kg/m3
P
the flat plate during its motion.
cd Angular velocity rad/s
NOTE - h should be small enough to obtain laminar flow of the
h Friction factor pure number
fluid between the flat plate and the fixed flat wall.
v - kinematic viscosity : The quotient of the viscosity
TABLE 3 - Letters and figures used as subscripts
(dynamic viscosity) by the density :
Subscript Meaning
--
v-p
P
inlet
2 outlet
P - power : The quotient of the energy transferred during
a available
a time interval by the duration of this interval.
b atmospheric
Re - Reynolds number is defined by the expression :
G guaranteed
unit (overall)
!F VD
Re=-
int intermediate
V
M manometric
mot motor
3.2 DEFINITIONS PECULIAR TO THE TEST CODE
P
pump
r required
This clause gives the definitions of concepts used in this test
S
eye
code, together with the associated symbols, if any have
specified’ )
sP
been allocated.
t total
Concepts, even though in current use, which are not strictly
U useful
necessary to the application of this code are not here
V
vapour (pressure)
defined.
I) This indication applies to the values of quantities relating to the guarantee point.
2) For Class C test the value of g is assumed to be 9,81 m/s*.

IS0 2548-1973 (E)
32.1 Flow rates
3.2.3.3 p - gauge pressure : The effective pressure,
relative to atmospheric pressure. The head corresponding to
this pressure is
3.2.1.1 9 - In this test code, the mass rate of flow
designates the external mass rate of flow of the pump, i.e.
P
the rate of flow discharged into the pipe from the outlet
iG
branch of the pump.
Its value is
- Losses or abstractions inherent
NOTE to the pump i.e. :
-
discharge necessary for hydrau lit balancing of axial if this pressure
a) thrust, positive
mospher ic pressure;
b) cooling of bearings of the pump itself,
-
water seal to the packing,
cl Issure is less than the
negative if this pre atmospheric
pressure.
d) leakage from the fittings, internal leakage, etc.,
are not to be reckoned in the quantity delivered. On the contrary, if
3.2.3.4 dynamic head : The kinetic energy per unit weight
they are taken at a point before the flow measuring section, all
derived quantities used for other purposes, such as :
of the liquid in movement. It is expressed by :
e) cooling of the motor bearings,
f) cooling of a gear box (bearings, oil cooler), etc.,
should be added to the measured rate of flow.
where v is the mean velocity of the liquid in the section
considered.
3.2.1.2 Q - The outlet volume rate of flow has the
following value :
3.2.3.5 total head : In any section, the total head is given
by :
Qd!-
P2
V2
z+- p+-
In this test code, this symbol may also designate the volume
P9 2s
rate of flow in a given sectionl); it is the quotient of the
This is related to atmosphere. The absolute total head in
mass rate of flow in this section by the density. (The
any section is given by :
section may be designated by the proposed subscripts.)
P +p ”+v2
z+-
3.2.2 v - velocity of flow : The mean velocity of flow
Pi7 Pi7 2s
equal to the volume rate of flow divided by the pipe
cross-sectionI) :
3.2.3.6 H, - inlet total head : The total head in the inlet
section of the pump :
Q
v=zi
=z, +!I+!$
HI
Pi7
3.2.3 head : The energy per unit weight of fluid.
3.2.3.7 H2 - outlet total head : The total head in the
3.2.3.1 reference plane : The horizontal plane through the
outlet section of the pump :
centre of the circle described by the external point of the
P2 v22
entrance edges of the impeller blades; in the case of double
u2
inlet pumps the plane should be taken through the higher =z2 +Pg+- 2s
centre.
3.2.3.8 H -’ pump total head : The algebraic difference
The manufacturer should indicate the posi tion of this plane
between the outlet total head, and the inlet total head.
with respect to precise ref ‘erence points on the
pump.
H=H2-H,
3.2.3.2 z designates the difference between the level of the
-z +P2-PI +v22--12
horizontal plane under consideration and the level of the =z2 1 -
Pg
reference plane. Its value is a?
If the compressibility of the pumped liquid is significant, p
question is above the
- positive, if the plane in
may be replaced by the mean value
reference pla ne;
Pl +P2
- negative, if the plane in question
Pm =-
reference plane.
1) Attention is drawn to the fact that in this case 0 may vary for different reasons across the circuit.

IS0 2548-1973 E)
: The energy per unit mass of 3.2.5.2 qint 0 transmission efficiency (shafting, coupling,
3.2.3.9 Y - specific energy
gears, etc.) :
liquid. It is given by the equation
Y=gH Pump power input
rlint =
Power at motor shaft
3.2.3.10 HJ, - loss of total head at inlet : The difference
between the total head of the liquid at the measuring point,
3.2.5.3 qm,t - motor efficiency :
or possibly of the liquid without velocity in the suction
Power at motor shaft
chamber, and the total head of the liquid in the inlet
section of the pump. rlmot = Motor power input
overall efficiency :
3.2.3.11 HJ2 - loss of total head on delivery : The 3.2.5.4 qgr -
difference between the total head of the liquid in the outlet
r/gr = rl Vint Vmot
section of the pump, and the total head of the liquid at the
measuring point.
Pump power output
-
-
Motor power input
3.2.3.12 (NPSH) - net positive suction head : The total
inlet head, plus the head corresponding to the atmospheric
3.2.6 Type number K
pressure, minus the head corresponding to the vapour
pressure : The type number, a dimensionless quantity, is defined by
the following formula1 ) :
PV
(NPSH) = H, +5-
Pg Pg
K 2nnQ1/2
-
-
(SH) 314
Thus (NPSH), as well as inlet total head, is referred to the
reference plane.
NOTE - Attention is drawn to the fact that in this International
Standard, the type number is based on the total head of a multistage
It is necessary to make a distinction between
pump, and not on the head per stage, and that it applies to the
guaranteed flow rate, which is not in conformity with the common
-
the (NPSH) required at given flow and speed of
practice where K is calculated for the flow rate corresponding to the
rotation for a given pump; it is specified by the
maximum efficiency.
manufacturer;
-
the (NPSH) available for the same flow which is
4 GUARANTEES AND PURPOSE OF THE TESTS
inferred from the installation;
- 4.1 Guarantees
the test (NPSH) - see 7.1.1.
Subscripts may be used to differentiate these quantities (for
4.1 .I Subjects of guarantees
example (NPSH), when the required value is concerned and
(NPSH), when the available value is concerned). It shall be agreed in the contract which values are
guaranteed by the manufacturer and under what
conditions.
3.2.4 Power
One or more of the following quantities are usually
3.2.4.1 P, - pump power output : The power transferred
guaranteed :
to the liquid at its passage through the pump :
-
outlet rate of flow of pump
=qgH=qY
pu
-
total head of pump
3.2.4.2 P - pump power input : The power measured at
- power input or efficiency of pump or combined
the pump coupling.
motor-pump unit (for example submersible pump or
monobloc pump; or separate pump and motor with
3.2.4.3 P,, -- motor power input : The power absorbed by
overall efficiency guaranteed)
the pump driver.
- (NPSH).
3.2.5 Efficiency
Whichever of these quantities is guaranteed, it is necessary
to specify the speed of rotation (or in some cases the
3.2.5.1 q - pump efficiency :
electrical supply frequency and voltage for the motor-pump
Pump power output
P” unit) and the chemical and physical properties of the liquid
Pump power input to be pumped (if other than clean cold water).
,=P=
wQ ’/2
1) This formula is the same as the basic formula K = -
y3/4
It is recommended that in national standards based on this International Standard practical equations for the commonly used units should be
given in addition to the homogeneous equations given above.

IS025484973 (El
In this test code the guarantees only refer to the pump 4.1.3.4 MOTOR SPEED OF ROTATION
including the test arrangements as given in 5.7. In
If the driving motor is being supplied by the pump
particular, the guarantees do not apply to
manufacturer, the speed of rotation named in 4.1.2 and
-
the test of the pipe and its fittings, such as valves, 4.1.3 can be replaced by the frequency and the voltage.
etc.,
- the general installation in situ,
4.2 Purpose of the tests
if these parts do not belong to the test arrangements
according to 5.7.
4.2.1 Contractual object of the tests
The pump manufacturer is responsible neither for the
The tests are intended to ascertain the performance of the
determination of the pump guarantee point, nor for the
pump and to compare this with the manufacturer ’s
arrangement of the pump, nor for the installation in situ,
guarantee. When (NPSH) also is to be guaranteed, it shall be
the sole exception being when he has undertaken these
specified in the contract whether (NPSH) is to be tested or
tasks as part of the order.
not. Attention is drawn to the fact that a test of (NPSH)
increases the costs of the tests. (See also Appendix V.)
4.1.2 Extent of guarantees Where a number of identical pumps are to be purchased,
the number of pumps to be tested shall be agreed between
The guarantee of the flow rate covers the flow rate at the
the purchaser and manufacturer.
agreed total head and speed of rotation, within the
permissible tolerances above and below as given by 9.4.1.
4.2.2 Range of performanke test
The guarantee of the head covers the pump total head (H)
The performance test of the pump shall be carried out to
at the agreed flow rate and speed of rotation, within the
determine the performance of the pump with respect of the
permissible tolerances above and below as given by 9.4.1.
discharged rate of flow, total head, power absorbed, etc.
The guarantee of the efficiency covers the minimum value
A check of the satisfactory running of the pump may be
of efficiency at the guaranteed point QH within the
made from the point of view of cavitation, temperature of
permissible tolerances as given by 9.4.2.
glands and bearings, axial thrust, and possible air or water
If the flow rate values and the efficiency stated are not
leakage, provided the hydraulic test is carried out at the
guaranteed but are indicated on the basis of prior tests or
specified speed of rotation.
are given in printed curves (for mass produced pumps) see
NOTE - It is also possible to observe the amount oi noise and
Annex B.
vibration and if necessary to examine this in the light of IS0
publications.
For a combined motor-pump unit (for example submersible
pump or monobloc pump; or separate pump and motor
4.2.3 Liquid used in testing
with overall efficiency guaranteed) the guarantee covers the
efficiency of the entire unit.
The liquid used in testing shall be clean cold water in
accordance with the recommendations of section 8, unless
otherwise specified in the contract.
4.1.3 lmplemen ta tion of guarantees
4.1.3.1 FLOW RATE AND TOTAL HEAD VALUES
5 ORGANIZATION OF TESTS
The guarantee for flow rate and total head is fulfilled if, at
the agreed speed of rotation, the value of the equation
5.1 Place of testing
given in 9.4.1 is greater than or equal to 1.
Acceptance tests shall be carried out either at the
manufacturer ’s works, or alternatively at a place to be
4.1.3.2 EFFICIENCY
mutually agreed between the manufacturer and the
purchaser.
The efficiency guarantee is fulfilled if, at the agreed speed
of rotation, the conditions given in 9.4.2 have been
achieved or exceeded.
5.2 Time of testing
4.1.3.3 NET POSITIVE SUCTION HEAD (NPSH)
The time of testing shall be mutually agreed by the
When a test of (NPSH) is specified in the contract, the
manufacturer and the purchaser.
guarantees as defined in 4.1.3.1 and 4.1.3.2 shall be
achieved under those conditions of (NPSH) that are
When tests are not carried out in the manufacturer ’s
specified. This does not necessarily ensure absence of works, time should be allowed for preliminary adjustments
cavitation (see section 7). by both the manufacturer and the installer.

ISO2548-1973 (El
5.3 Test validity should be such that
It should be ascertained tha t condition s perm it tests to be a) the velocity is uniform, and axial, across the section;
made in a ccordance with the provisions of this code.
b) the static pressure across the section is uniform.
These are the conditions for the standard test arrangement,
5.4 Staff
but they are impossible to achieve completely, and it is
Accurate measurements depend not only on the quality of
impracticable to check them for the class of test covered by
the measuring instruments used but also on the ability and
this International Standard.
skill of the persons operating and reading the measuring
However, significant maldistribution and swirl can be
devices during the tests. The staff entrusted with effecting
avoided by keeping bends and combinations of bends, and
the measurements must be selected just as carefully as the
divergences and discontinuities of cross-sectional area, from
instruments to be used in the test.
the proximity of the measuring section. In general, the
Specialists with adequate experience in measuring importance of inlet flow conditions increases with the
operations in general shall be charged with operating and pump type number, and for type numbers greater than I,5
it is more meaningful to reproduce site conditions than it is
reading complicated measuring apparatus. Reading simple
measuring devices may be entrusted to such helpers who - to use a standard test arrangement. For such non-standard
can be assumed to effect the
upon short prior instruction - conditions an agreement shall be reached in the contract.
readings with proper care and the accuracy required.
A chief of tests shall be appointed, possessing adequate
5.7.1.1 INLET PRESSURE TAPPINGS
experience in measuring operations. Normally, when the
test is carried out at the manufacturer ’s works, the chief of In general, the pressure tapping shall be placed in a section
tests is a staff member of the manufacturing firm. of equal diameter to, and concentric with, the inlet branch
of the pump. It should under normal conditions be located
All persons charged with effecting the measurements are
two diameters upstream from the pump inlet flange.
subordinated during the tests to the chief of tests, who
Moreover it shall never be placed
conducts and supervises the measurements, reports on test
conditions and the results of the tests and then drafts the in a diverging section, or within four diam eters of
a)
test report. All questions arising in connection with the stra ight pipe downstream from the divergence;
measurements and their execution are subject to his
b) within the plane of a bend, either in the bend itself
decision.
or within four diameters of straight pipe downstream
The parties concerned shall provide all assistance that the
from the bend. It may, however, be agreed to site a
chief of tests considers necessary.
pressure tapping in this region at right angles to the
plane of the bend;
5.5 Test programme
c) within four diameters of straight pipe following a
sudden contraction, or other discontinuity of
Only the guaranteed operational data shall form the basis of
cross-sectional area.
the test; other data determined by measurement during the
tests shall have merely an indicative (informative) function
When interpretation of readings in non-standard cond itions
and it shall be so stated if they are included in the
is bein g negotiated, consideration shall be given to
programme.
a) whether the value of inlet head itself is important
(for example for NPSH tests);
5.6 Testing apparatus
b) the ratio of inlet velocity head to the
When the measuring procedure is being decided on, the
pump
head.
measuring and recording apparatus required shall be speci-
fied at the same time.
If this ratio is very small (less than 0,5 %) and the value of
inlet head itself is not important, readings from a tapping in
The chief of tests shall be responsible for checking the
the pump inlet flange may be used in the inlet total head
correct installation of these apparatuses and their perfect
equation given in 3.2.3.6 (for ratio > 0,5 3 ”aV : 2 D upstream).
functioning.
All of the measuring apparatus shall be covered by reports
5.7.1.2 OUTLET PRESSURE TAPPINGS
showing by calibration or by comparison with other IS0
documents that it complies with the requirements of 5.12.
Under normal conditions the outlet pressure tapping should
These reports shall be presented if required.
be located two diameters downstream from the pump
outlet flange.
5.7 Test arrangements
For the pumps of type number equal to or less than 0,5,
the outlet pressure tapping may be located directly at the
5.7.1 Standard test arrangements
pump outlet, provided it is at right angles to the plane of
Ideally, the flow through the inlet head measuring section the volute or any other bend formed by the pump casing.
IS0 2548-1973 (El
5.7.3 Pumping installation under submerged conditions
For the pumps of type number greater than 0,5, the
straight parallel pipe shall be coaxial with the outlet pipe of
Where a pump, or a combination of a pump and its fittings,
the pump and have the same bore. The tapping shall be
is tested or installed in conditions where the standard pipe
located in the pipe wall in a plane through the pipe axis at
connection, on either inlet or outlet as described in 5.7.1,
right angles to the plane of the volute or other bend formed
cannot be made owing to inaccessibility or submergence,
by the pump casing.
measurements shall be taken in accordance with 6.2.2.3
and 6.2.3.3.
5.7.4
Borehole and deep-well pumps
5.7.2 Pumps tested with fittings
Borehole and deep-well pumps cannot usually be tested
with their complete lengths of delivery main and,
If specified in the co Intract, standard tests shall be carried
consequently, the loss of head in the portions omitted, and
ou t on a combination
of a pump and
the power absorbed by any shafting therein, cannot be
measured. Any thrust bearing would also be more lightly
1) associated fittings at the final site installation; or
loaded during the test than it would be in the final
2) an exact reproduction thereof; or
installation. (See 6.2.4.4.)
3) fittings introduced for testing purposes and taken as
5.7.5 Self-priming pumps
forming part of the pump itself. (See for examples 5.7.3,
5.7.4, etc.)
In principle the priming ability of self-priming pumps shall
always be verified at the contractual static suction head
Connections on the inlet and outlet sides of the
with the attached inlet piping equivalent to that in the final
combination shall be made in accordance with 5. 7.1.
installation. When the test cannot be carried out in the
Measurements shall then be taken in accordance with described manner, the test arrangement to be used shall be
5.11.2 and 5.11.3. specified in the contract.

IS0 2548-1973 (E)
= Tube containing air
u - -Air vent
Tube containing
9 .- .
.r:-. ‘.: -. .-. . :. v
t-’ ‘I-* **
pumped liquid 2
PM2 v2
u2 = z2.1 + pz 22. ,2 +x
- Tube containing
P2
manometric liquid On the figure :
2 pipe diameters
(see 5.7.1.2)
2 pipe diameters
/
Air
\Position of reference plane
PM1 v1
-+z, + Aq1
=-- 21.2 +
Hl
Possible residue
PI
of pumped liquid p1
On the figure :
22.2 >o
PM, ’
a) The pump inlet is under vacuum
Az, ,I always < 0
2 pipe diameters
(see 5.7.
Air
PM1 “I
HI = “I.1 +- z1.2 +2g
PI
On the figure :
.
Position of
/
z1.1 co
reference plane
z1.2 > 0
The drawings show the principle
b)
The pump inlet is under pressure
but no full technical details
.pM
FIGURE 1 - Test of a centrifugal pump by means of liquid column gauges

Iso 2%8-1973 (E)
Atmospheric
Reference plane
1 I Tube containing
. ._ *:.t.; l .
I r
\
pumped liquid
--
.
.’
: .
= Tube containing air
.
.:
* . . . . . : .*.a*. * * ‘,*
-u
a) Arrangement for determining reference
plane of Bourdon type gauge
Pressure reading p2
2 pipe diameters
Gauge reference
(see 5.7.1.2)
/
Pressure reading pl,
/
On the figure :
P2 > 0
z2 >o
2 pipes diameters
(see 5.7.1 .I 1
/
/
/
/
<
\
c
H, =g+z, +’
- /’
2s
/
On the figure :
/’
Position of reference plane
PI A’
b) The pump inlet is under vacuum . \ \ /
zq >o
‘A/
H, =- p’ +z, +y
w
On the figure :
PI >o
Zl >o
2 pipe diameters
(see 5.7.1 .I )
PI
\
\
/
\
The drawings show the principle
but no full technical details
The pump inlet is under pressure
d
FIGURE 2 - lest of a centrifugal pump by means of Bourdon gauges
IS025484973 (E)
= z,
HI
H,=- p2 +z2 +v2
p2g
H=%+z, 2+2-
P2S l a
-1
- -
-- -
- SW
ry”
-
-
- -
- -
Reference plane
---
- _.
- __ ru’
Reference plane
---
--
a) --
Et-’ i
The drawings show the principle
but no full technical details
FIGURE 3 - Measurement of pump total head H for various types of submerged pumps
/ 2 2 d where d = 2 to 6 mm or 1 /IO pipe diameter whichever value is the less
Thick wall I
Thin wall
F I GUR E 4 - Requirements for static head tappings
IS0 2548-1973 (El
pumps with type numbers less than or equal to 2. For pumps with
57.6 Friction tosses at inlet and outlet
type numbers greater than 2, agreement shall be reached between
The guarantees under 4.1 refer to the pump inlet and outlet the parties concerned.
flanges, and the pressure measuring points are in general at
a distance from these flanges (5.7.1 to 5.7.5). It may be 5.9 Control of head
necessary to add to the measured pump total head the head
The test conditions may be obtained, among other
losses due to friction (H Jl and HJ2) between the measuring
methods, by throttling in either or both the inlet and outlet
points and the pump flanges.
pipes. When throttling in the inlet pipe is used, due
Such a correction should be applied only if consideration shall be given to the possibility of cavitation
or of air coming out of the water, which might affect the
HJ1 +H~2>0,005H
operation of the pump (see 7.1.2), the flow measuring
device (see 6.1.3 - 4th paragraph) or both.
If the pipe between the measuring points and the flanges is
unobstructed, straight, and of constant circular
5.10 Execution of tests
cross-section,
I “2 The duration of the test shall be sufficient to obtain
HJ=X--
consistent results, having regard to the degree of accuracy
D 29
to be achieved.
The value of h should be derived from
Where multiple readings are taken to reduce the error
), they shall be take
margin (see 5.11 n at equal i ntervals of
time.
vD
Where, for special reasons, it is necessary to determine
where Re = 7
(pure number)
performance over a range of operating conditions, a
sufficient number of observations shall be taken to establish
k pipe roughness
-
(pure number)
the performance within the limits of error stated in 5.11.
z - pipe diameter
All measurements shall be made under steady conditions of
Annex C gives guidance on how to check whether a
operation as defined in 5.11. If steady conditions are not
correction needs to be made, and on how to calculate the
achievable, agreement shall be made between the parties
correction if necessary.
concerned on the matter.
If the pipe is other than unobstructed, straight, and of
If the driving power available during a test on a testing
constant circular cross-section, the correction to be applied
stand is insufficient, and if the test has to be carried out at
must be the subject of special agreement in the contract.
reduced speed of rotation, the guaranteed
greatly
characteristics can be adjusted to such reduced speed of
5.8 Speed of rotation during test (see 4.2.2)
rotation in accordance with 5.8.1, 5.8.2, 5.8.3, 9.2.1 or
9.2.2, respectively.
The difference between the specified speed of rotation and
the test speed of rotation be allowed as
may
To verify the guarantee point, three measurements shall be
recorded, one as close as possible to the guarantee point,
follows n :
and one closely on each side of it.
nSP
( >
The test records shall be kept with two copies (one for the
5.8.1 For flow rate and head :
purchaser and one for the manufacturer); all test records
and recording strips shall be initialled by the chief of tests
+ 20 %
and the representatives of both parties.
-50%
The evaluation of the test results shall be made as far as
5.8.2 For efficiency :
possible while the tests are in progress and, in any case,
before the installation and instrumentation are dismantled
+ 20 %
in order that suspect measurements can be repeated
For a combined motor-pump unit, the motor efficiency
without delay.
change between specified and test speeds, shall be
established at the time of agreeing the contract.
5.11 Test conditions
5.8.3 For (NPSH) tests :
5.11 .I Definitions
+ 20 % provided that the pump flow rate during the test lies
For the purpose of this International Standard
within 50 % and 120 % of the flow rate corresponding to
following definitions
apply :
maximum efficiency.
oscillations : Short oscillation cycles about a mean value
NOTE - For tests conforming to the requirements of 7.1 .I .I, the
occurring during the time that a single observation is being
above-mentioned variation may always be allowed; for tests
conforming to the requirements of 7.1.1.2, it may be allowed for made.
ISO2548-1973(E)
Those changes in value which take place Repeated sets of observations of the measured quantities
variations :
between one reading and the next. shall be made at the guarantee point, only speed and
temperature being allowed to be controlled. Throttle valve
water level, gland, balance water, settings, etc. shall be left
5.11.2 Permissible oscillations in readings and use of
completely unaltered. The differences between these
damping
repeated readings of the same quantities will be a measure
Where the construction or operation of a pump is such that
of the unsteadiness of the test conditions, which are at least
oscillations of great amplitude are present, measurements
partly influenced by the pump under test as well as the
may be carried out by means of an instrument capable of
installation.
providing an integration over at least one complete cycle of
A minimum of three sets of observations shall be taken at
oscillation. The calibration of such an instrument shall
the guarantee point, and the value of each separate
comply with the provisions of the appropriate clauses.
measurement and of the efficiency derived from the
Restricted damping may be introduced in measuring
measurements in each set shall be recorded. The percentage
instruments and their connecting lines where necessary to
difference between the largest and smallest values of each
reduce the amplitude of oscillations to within the values
quantity shall not be greater than that given in Table 5. It
given in Table 4.
will be noted that a wider tolerance is permitted if the
number of readings is increased up to the maximum
TABLE 4 - Maximum permissible amplitude of oscillations
requirement of nine readings.
as a percentage of mean value of quantity
being measured These tolerances are designed to ensure that the errors due
to scatter, taken together with the systematic error limits
given in Table 6, will result in overall measurement errors
Maximum permissible
not greater than those given in Table 7.
Measured quantity amplitude of oscillations
%
TABLE 5 - Limits of variation between repeated measurements
--
of the same quantity (based on 95 % confidence limits)
Rate of fow
Maximum permissible difference
Head
+6
between largest and smallest readings
Torque
of each quantity
Power
Number of sets
Speed of rotation +2
Rate of flow
of observations
Head
Torque Speed of rotation
NOTES
Power
1 Where a 6 % change in flow would result in a calculated 12 %
Efficiency
change in head, the maximum permissible amplitude of the observed
differential head shall be + 12 %.
‘A ‘,O
2 In the case of inlet total pressure head and outlet total pressure
3,5 m
head measurement, the permissible percentage oscillation shall be
4,5
2,7
calculated on the pump total head.
5,B 3,3
Where it is possible that damping will significantly affect
The arithmetic mean of all the readings for each quantity
the accuracy of the readings, the tests shall be repeated
shall be taken as the actual value for the purposes of the
using a symmetrical damping device, for example a
test.
symmetrical orifice or capillary tube.
If the values given in Table 5 cannot be reached, the cause
5.11.3 Number of sets of observations shall be ascertained, the conditions rectified and a new
complete set of observations made, i.e. all the readings in
the original set shall be rejected. No reading or selection of
5.11.3.1 STEADY CONDITIONS
readings in the set of observations may be rejected because
In steady and well controlled test conditions, only one set
it lies outside the limits.
of readings of individual quantities shall be recorded for the
In the case where the excessive variation is not due to
specified test condition. This set shall be recorded only
procedure or instrumentation errors, and cannot therefore
after the observers have been satisfied that the oscillations
be eliminated, the limits of error may be calculated by
and variations of the readings have settled down within the
statistical analysis.
limits specified in Tables 4 and 5.
5.12 Accuracy of measurement
5.11.3.2 UNSTEADY CONDITIONS
The limits of measurement errorsl) I aid down in this
In such cases where the unsteadiness of test conditions gives
Standard are those which refer to
rise to doubts concerning the accuracy of the tests, the International
measurements taken and to quantities cal cu lated therefrom ;
following procedure shall be followed :
1) See Appendix W.
ISO2548-1973 (E)
they apply to the maximum permissible discrepancies
6 PROCEDURE FOR MEASUREMENT OF RATE OF
between measured and actual performances (see 9.4).
FLOW, HEAD, SPEED OF ROTATION AND POWER
INPUT
For the purpose of this International Standard, an “error”
The following methods, among others, may be used :
is defined as a value equal to twice the estimated standard
deviation. It is assumed that there is a 95 % probability that
6.1 Measurement of flow rate
the estimated value of the true error will not exceed twice
the estimated standard deviation.
6.1.1 Weighing tank method
This method is capable only of measuring the mean value of
This test code specifies the standard methods of
the flow rate during the period concerned.
measurement and instruments to be used for the
determination of rate of flow, inlet total head, outlet total It is subject to the errors of the weighing, of the
head, pump total head, speed of rotation and pump power
time-measuring apparatus employed, of the time taken for
input.
the diversion of the flow into and from the weighing tank
and those involved in the determination of density.
Any device or method which by calibration or comparison
Details of the accuracy obtainable with this method are
with IS0 documentsI) has been demonstrated to be
given in IEC Publication 1931).
capable of measuring with systematic errors not exceeding
NOTE - I n the case where two tanks are used alternately during the
the limits in Table 6 may be used. The devices or methods
measuring period, the flow being diverted from one to the other,
shall be agreed upon by both parties concerned.
only the times of initial diversion into and final diversion from the
measuring system shall be taken into account, not the times of the
intermediate diversions from tank to tank.
TABLE 6 - Permissible systematic errors of measuring instruments
6.12 Volumetric tank method
Measured quantity Permissible limit, %
I 7
This method, as in the case of the weighing method, is only
Rate of flow
capable of measuring the mean value of the flow rate during
Pump total head
the period concerned.
Pump power input
In every case a leakage test of the tank shall be carried out
Electrical power input
and correction made for leakage if necessary; where
(for overall efficiency tests)
f 2,0
possible, initial calibration shall be carried out by weighing
...

NORME INTERNATIONALE 2548
~
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION .MEXnYHAPOAHAR OPïAHHUlJHlI II0 CTAHLIAPTHW" .ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Pompes centrifuges, hélico-centrifuges et hélicoïdes - Code
e
d'essais de réception - Classe C
Premiere édition - 1973-06-01
'v
,I
Réf. NO : IS0 2548-1973 (FI
,
I<
ûescripteurs : pompe, pompe centrifuge, essai, acceptabilité, symbole, vocabulaire, écoulement, puissance, conditions d'essai, matériel
!
d'essai.
I I
Prix basé sur 34 pages
AVANT-PROPOS
IS0 (Organisation Internationale de Normalisation) est une fédération mondiale
d'organismes nationaux de normalisation (Comités Membres ISO). L'élaboration de
Normes Internationales est confiée aux Comités Techniques ISO. Chaque Comité
Membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du Comité Technique
correspondant. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I'ISO, participent également aux travaux.
Les Projets de Normes Internationales adoptés par les Comités Techniques sont
soumis aux Comités Membres pour approbation, avant leur acceptation comme
Normes Internationales par le Conseil de I'ISO.
La Norme Internationale IS0 2548 a été établie par le Comité Technique
lSO/TC 115, Pompes, et soumise aux Comités Membres en novembre 1971.
a été approuvée par les Comités Membres des pays suivants :
Elle
Afrique du Sud, Rép. d' Irlande Royaume- Uni
Allemagne Israël Suède
Autriche Japon Suisse
Belgique Norvège Tchécoslovaquie
Egypte, Rép. arabe d' Nouvel le-Zélande Thaïlande
Espagne Pays-Bas Turquie
France Pologne U.R.S.S.
Hongrie Portugal
Inde Roumanie
Les Comités Membres des pays suivants ont désapprouvé le document pour des
raisons techniques :
Australie
I tal ie
O Organisation Internationale de Normalisation, 1973
Imprimé en Suisse
ii
Page
6.4
Mesurage de la puissance absorbée par la pompe . 18
6.5 Mesurage du rendement d'un groupe de pompage . 18
7 Essais de cavitation . 18
7.1 Généralités . 18
7.2 Détermination du (NPSH) requis par la pompe . 19
Limites de l'erreur pour la détermination du (NPSH) garanti .
7.3 19
7.4 Mesurage de la hauteur de charge. du débit refoulé. de la vitesse
de rotation. de la puissance absorbée par la pompe (si nécessaire) et
de la pression de vapeur . 19
8 Essais de pompes pour liquides autres que l'eau propre et froide . 23
8.1 Caractéristiques de l'eau upropre et froide» . 23
8.2 Caractéristiques des liquides pour lesquels des essais avec de l'eau
propre et froide sont acceptables . 23
9 Analyse des essais . 23
I
9.1 Caractéristiquesd'essai nécessaires à l'analyse . 23
9.2 Transposition des résultats d'essai aux conditions de garantie . 23
9.3 Incertitude de mesurage . 24
9.4 Vérification de la garantie . 24
9.5 Procès-verbal d'essai . 24
Annexes
A Influence de la prérotation causée par la pompe . 26
B Garanties intéressant lespompesfabriquéesen série . 27
C Pertes de frottement . 27
Appendices
V Coût et répétition des essais . 31
W Liste des documents de référence . 31
X Conversion en unités SI . 32
Y Récapitulatif . 33
Z Feuille d'essai de pompe . 34
iv
~~
IS0 2548-1973 (F)
NORM E I NTERN AT ION ALE
Pompes centrifuges, hélico-centrifuges et hélicoïdes - Code
d'essais de réception - Classe C
AVERTISSEMENT - Les termes tels que ((garantien ou ((réceptions utilisés dans la présente Norme Internationale doivent
être pris dans un sens technique mais non au sens légal des termes. Le terme ((garantie)) précise donc les valeurs dans le but de
vérifier celles données par le contrat mais ne précise rien à propos des droits ou des devoirs le concernant, si ces valeurs ne
sont pas atteintes ou redplies. Le terme ((réception)) n'a aucun sens légal dans ce texte. Donc, un seul essai de réception
conduit de façon satisfaisante ne représente pas la réception au sens légal du terme.
O INTRODUCTION
Cependant, les conditions suivant lesquelles sont finalement
installées les pompes ne permettent pas souvent des
mesurages d'essais dignes de confiance, et des
recommandations sont faites concernant la procédure à
La présente Norme Internationale est la première d'une
adopter là où l'installation empêche de faire des essais
série concernant les essais de réception des pompes
conformes aux normes ou lorsque les essais se rapportent à
centrifuges, hélico-centrifuges et hélicoïdes1 ); ceux-ci
l'ensemble de la pompe et de certains organes qui lui sont
correspondent à trois classes d'essais, A, B et C, la classe A
annexés.
étant la plus précise et la classe C la moins précise;
A et B est limitée aux cas spéciaux
l'utilisation des classes
Dans ce code d'essais, toutes les formules sont données en
pour lesquels il est nécessaire de définir les caractéristiques
unités cohérentes.
de fonctionnement des pompes avec une plus grande
précision.
1 OBJET ET DOMAINE D'APPLICATION
L'attention est attirée sur le fait que les essais des classes B
et A exigent des appareils et des méthodes plus précis, qui
La présente Norme Internationale constitue un code
augmentent le coût de tels essais.
d'essais de réception des pompes, définissant les termes et
grandeurs utilisés, et spécifiant les méthodes d'essais et les
conditions de mesurage de ces grandeurs selon les exigences
Les dispositions normalisées et les procédés décrits sont
de la classe C, en vue de déterminer les caractéristiques de la
ceux qui doivent être utilisés pour essayer une pompe
pompe et de les comparer avec la garantie donnée par le
isolée, sans référence à ses conditions d'installation finales
constructeur.
ou à l'influence sur elle de tout dispositif annexe. Ce sont
les conditions habituelles dans lesquelles est essayée une
Le présent code est applicable en général à toutes les
pompe dans les usines du constructeur.
dimensions des pompes essayées avec de l'eau propre et
froide et d'autres liquides se comportant comme de l'eau
8.
Le fonctionnement d'une pompe peut être influencé par les propre et froide, tels que définis au chapitre
conditions d'installation sur le site définitif et les règles à
suivre sont décrites pour effectuer les tessais normalisés,
Ce code ne concerne pas les détails de construction des
sur certains types d'installations pour lesquelles la pompes ni les propriétés mécaniques de leurs différentes
connaissance du rendement du groupe est nécessaire. parties.
1) Ces trois types de pompes seront désignés dans la suite du texte par le mot tpomper.
IS0 2548-1973 (FI
2 SYMBOLES
2.1 Liste des symboles utilisés dans le code d'essais
TABLEAU 1 -Symboles
Numbro
Grandeur Symbole Dimensions2) unite SI
do référence
3.1.1 Masse m
M
kg
1.3.1 Longueur I L m
1.6.1 Temps t S
T
4.2.1 Température e OC
O
1.4.1 Aire ou superficie A m2
L2
1.5.1 Volume V L3 m3
1.8.1 Vitesse angulaire W T-1 radls
1.10.1 Vitesse Y LT-1 mls
1.11.2 Accélération due à la pesanteur m/s2
LT-2
2.3.2 Vitesse de rotation n s- 1
T-1
.I
3.2.1 Masse volumique ML-3
kglm3
P
3.1 1.1 Pression ML-~T-~ N/mZ 6)
P
3.19.1 Viscosité (viscosité dynamique) . ML-~T-~ Ndm2
Ii
3.20.1 Viscosité cinématique
V L~T- 1 m2/s
3.22.2 Énergie J
E M L~T- 2
3.23.1 P W
Puissance (terme générai) ML2T-3
12.1
Nombre de Reynolds Re nombre pur
m
Diamétre D L
3.2.1.1
Débitmasse MT-1 kg/s
4 3,
3.2.1.2 a 4)
Débit-volume L3T- m3Is
3.2.3.2 z m
Distance au plan de référence L
3.2.3.8 Hauteur totale d'élévation de la pompe H m
L
3.2.3.6 Hauteur totale de charge B l'aspiration m
L
H1
3.2.3.7 Hauteur totale de charge au refoulemen L m
H2
3.2.3.9 Énergie massique Y L~T-Z Jlkg
3.2.3.1 O Perte de charge à l'aspiration L m
HJ 1
m
3.2.3.1 1 Perte de charge au refoulement L
HJ2
3.2.3.12 m
Hauteur de charge nette absolue à (NPSH) 5, L
l'aspiration
Pression atmosphérique (absolue) M L- IT-2 N/m2 6)
pb
Pression de vapeur (absolue) M L- '~-2 NIm2 6)
Pv
3.2.4.2 Puissance absorbée par la pompe P ML2T-3 W
3.2.4.1 Puissance utile de la pompe M L2T-3 W
P"
3.2.4.3 Puissance du groupe ML2T-3 W
Pgr
3.2.5.1 Rendement de la pompe nombre pur
r)
3.2.5.2 Rendement de la transmission nombre pur
flint
3.2.5.3 Rendement du moteur nombre pur
%not
3.2.5.4 Rendement du groupe nombre pur
qgr
3.2.6 Nombre caractéristique K nombre pur
5.7.6 Coefficient de frottement ;h nombre pur
1) ISO/R 31. (Voir Appendice W.)
2) M = Masse L = Longueur T = Temps O = Température
3) Une variante pour le symbole du débitmasse est qm.
4) Une variante pour le symbole du débit-volume est qv.
5) Une variante pour le symbole de la hauteur de charge nette absolue à l'aspiration est HH.
61 Également appelé pascal (symbole Pa).
IS0 2548-1973 (F)
22 Listes alphabétiques des lettres de base et des indices 3 DÉFINITIONS
TABLEAU 2 - Lettres utilisées comme symboles
3.1 DÉFINITIONS GÉNÉRALES
~~ ~
Grandeur Unité SI
iymbole
Pour éviter toute erreur d'interprétation, il a paru
~
préférable de rappeler ici les définitions des grandeurs et
rn2
A Aire ou superficie
unités données dans ISO/R 31 et de compléter ces
m
D Diamètre
définitions par quelques indications particulières à leur
E Énergie J
emploi dans le présent code d'essais.
Accélération due a la pesanteur mis2
H Hauteur m g - accélération due à la pesanteur.2)
m
Pertes de charge exprimées en
HJ
n - vitesse de rotation : Quotient du nombre de rotations
hauteur de liquide
par le temps.
tombre pu
K Nombre caractéristique
m
I Longueur
p - masse volumique : Quotient de la masse par le volume.
m Masse
kg
p- pression : Quotient de la force par la surface. Sauf
S- 1
n Vitesse de rotation
indications contraires, toutes les pressions sont des
m
(NPSH) Hauteur de charge nette
pressions effectives, c'est-à-dire mesurées par rapport a la
absolue à l'aspiration
pression atmosphèrique.
(c
Nlm2
Pression
P
w
P Puissance p - viscosité (viscosité dynamique parfois appelée viscosité
absolue), définie par l'expression
Débit-masse kgls
m3is
0 Débit-volume
"O
7=p-
iombre pi
Re Nombre de Reynolds
h
S
t Temps
où
V Vitesse m is
m3
V Volume
U, est la vitesse d'une plaque plane se déplaçant dans
Y Énergie massique Jikg
son pian en restant parallèle à une paroi plane fixe;
m
z Distance au pian de référence
h est la distance entre la plaque plane et la paroi plane
hombre pu
Rendement
1)
fixe;
"C
8 Température
Ndm2
Viscosité dynamique 7 est la force de frottement qu'exerce le fluide sur
ci
m21s l'unité de surface de la plaque plane, au cours de son
V Viscosité cinématique
déplacement.
Masse volumique kg/m3
P
radis
W Vitesse angulaire
NOTE - h doit être suffisamment petit pour que l'écoulement
iombre pu
Coefficient de frottement
A
du fluide entre la plaque plane et la paroi plane fixe soit
laminaire.
TABLEAU 3 - Lettres et chiffres utilids comme indices
v - viscosité cinématique : Quotient de la viscosité
L
(viscosité dynamique) par la masse volumique :
Indices Signifiiation
1 aspiration
2 refoulement
P - puissance : Quotient de l'énergie transférée pendant un
a disponible
intervalle de temps par la durée de cet intervalle.
atmosphérique
b
G garanti
Re - nombre de Reynolds, défini par la relation suivante :
groupe (global)
gr
VD
int intermédiaire
Re =-
V
M manométrique
moteur
mot
3.2 DÉFINITIONS PARTICULIERES AU CODE D'ESSAIS
P
pompe
r requis
Ce paragraphe donne les définitions des notions Ütilisées
S ouïe
dans le présent code d'essais, ainsi que les symboles associés
spécifié1 )
SP
lorsqu'ils existent.
t total
Les notions qui ne sont pas strictement nécessaires pour
U utile
l'application du présent code ne sont pas définies ici, même
vapeur
V
si elles sont d'un usage courant.
1 ) Cette indication s'applique aux valeurs des grandeurs relatives au point garanti.
2) Pour les essais de la Classe C, la valeur de g est prise égale 8 9.81 mis2.
IS0 2548-1973
3.2.1 Débits Sa valeur est
- positive si cette pression est supérieure à la pression
3.2.1.1 q - Dans le présent code d'essais, le débit-masse
atmosphérique;
désigne le débit-masse extérieur de la pompe, c'est-à-dire le
- négative si cette pression est inférieure à la pression
débit refoulé dans la conduite à partir de l'orifice de
refoulement de la pompe.
atmosphérique.
NOTE - Ne sont pas comptées dans le débit les fuites ou dérivations
propres à la pompe, c'est-àdire :
3.2.3.4 hauteur dynamique : Énergie cinétique par unité
a) décharge nécessaire à l'équilibrage hydraulique de la poussée de poids du liquide en mouvement. Elle s'exprime par :
axiale;
V2
-
b) refroidissement des paliers de la pompe elle-même;
c) injection dans le joint hydraulique des presseétoupe;
où v est la vitesse moyenne du liquide dans la section de
d) fuites des garnitures, fuite interne, etc.
passage considérée.
Sont par contre ajoutés au débit mesure, si leur prélèvement se fait
on un point situé avant la section de mesurage du débit, tous les
débits dérivés utilisés à d'autres fins telles que :
3.2.3.5 hauteur totale de charge : Dans une section
e) refroidissement des paliers moteurs;
déterminée, hauteur totale donnée par
f) refroidissement d'un multiplicateur (paliers, réfrigérateur
P v2
d'huile) etc. z+-+-
P9 29
Elle est mesurée par rapport à l'atmosphère. La hauteur
3.2.1.2 Q - Le débit-volume au refoulement a pour
totale de charge absolue dans une section déterminée est
valeur :
donnée par :
Q
Q =-
P2
P Pb v2
I+-+-+-
Dans le présent code, ce symbole peut aussi désigner le
P9 P9 29
débit-volume dans une section donnéel ), qui est le quotient
du débit-masse dans cette section par la masse volumique.
3.2.3.6 Hl -hauteur totale de charge à l'aspiration :
(On peut désigner cette section par les indices prévus.)
Hauteur totale de charge dans la section d'aspiration de la
pompe :
3.2.2 v -- vitesse d'écoulement : Vitesse moyenne de
l'écoulement, égale au débit-volume divisé par la section de
la conduitel) :
Q
v=-
A
3.2.3.7 H2 - hauteur totale de charge au refoulement :
3.2.3 hauteur : Énergie par unité de poids du fluide.
Hauteur totale de charge dans la section de refoulement de
la pompe :
3.2.3.1 plan de référence : Plan horizontal passant par le
centre du cercle décrit par le point extérieur de l'arête
P2 v22
H2=~2 +- +-
d'entrée des pales; s'il s'agit de pompes à double aspiration,
P9 29
on prendra le plan passant par le centre le plus élevé.
Le constructeur doit indiquer la position de ce plan par 3.2.3.8 H - hauteur totale d'élévation de la pompe :
rapport à des références précises sur la pompe.
Différence algébrique entre la hauteur totale de charge au
refoulement et la hauteur totale de charge A l'aspiration.
3.2.3.2 z désigne la différence entre la cote du plan
H = H2 -Hl
~
horizontal considéré et la cote du plan de référence. Sa
v22 - v1
P2 - Pl
valeur est
=z, -z1+-+
ps29
- positive, si le plan considéré est au-dessus du plan de
Si la compressibilité du liquide pompé est sensible, p peut
référence;
être remplacé par la valeur moyenne
- négative, si le plan considéré est au-dessous du plan
- P1 + P2
de référence.
Pm --
3.2.3.3 p - pression manométrique : Pression effective par
rapport à la pression atmosphérique. La hauteur de charge
3.2.3.9 Y - énergie massique : Énergie par unité de masse
correspondant à cette pression est
du liquide. Elle est donnée par l'équation
-P
-
Y =gH
P9
1) L'attention est attirée sur le fait que, dans ce cas, Q peut, pour différentes raisons, varier le long du circuit.
IS0 2548-1973 (FI
3.2.5.2 Vint - rendement de transmission (ligne d'arbres,
3.2.3.10 HJ, - perte de charge à l'aspiration : Différence
entre la hauteur totale du liquide au point de mesurage, ou coupleur, multiplicateur, etc.) :
éventuellement du liquide sans vitesse dans le bassin
Puissance absorbée par la pompe
d'aspiration et la hauteur totale du liquide dans la section
Vint = Puissance à l'arbre moteur
d'aspiration de la pompe.
3.2.5.3 qmot - rendement du moteur :
3.2.3.11 HJ2 - perte de charge au tefouiement :
Différence entre la hauteur totale du liquide dans la section
Puissance à l'arbre moteur
de refoulement de la pompe et la hauteur totale du liquide
= Puissance du groupe
au point de mesurage.
3.2.5.4 qgr - rendement du groupe :
3.2.3.12 (NPSH) -hauteur de charge nette absolue à
l'aspiration : Hauteur totale de charge à l'aspiration,
Vgr = V Vint Vmot
augmentée de la hauteur correspondant à la pression
Puissance utile de la pompe
-
atmosphérique et diminuée de la hauteur correspondant à la -
Puissance du groupe
tension de vapeur :
3.2.6 Nombre caractéristique K
Le nombre caractéristique, grandeur sans dimension, est
Ainsi le (NPSH)), de même que la hauteur totale de charge
défini par la formulel)
à l'aspiration, se réfère au plan de référence.
2nnQ1/2
.I
K=
II faut distinguer
@H)3/4
- le (NPSH) requis pour un débit, une vitesse de
NOTE - L'attention est attirée sur le fait que dans le cadre de la
rotation et une pompe donnés; il est spécifié par le
présente Norme Internationale le nombre caractéristique est fondé
sur la hauteur totale d'élévation d'une pompe à plusieurs étages et
constructeur;
non sur la hauteur par étage, et que, par ailleurs, il s'applique au
débit garanti, ce qui n'est pas conforme à l'usage général pour lequel
- le (NPSH) disponible qui, pour le même débit,
K est calculé pour le débit correspondant au rendement maximal.
résulte de l'installation;
- le (NPSH) d'essai, voir 7.1.1.
4 GARANTIES ET OBJET DES ESSAIS
Des indices peuvent être utilisés pour différencier ces
grandeurs (par exemple (NPSH),, lorsqu'il s'agit de la valeur
requise, et (NPSH), lorsqu'il s'agit de la valeur disponible). 4.1 Garanties
4.1.1 Domaine d'application des garanties
Les valeurs garanties par le constructeur et les conditions de
3.2.4 Puissances
cette garantie doivent faire l'objet d'un accord dans le
contrat.
3.2.4.1 Pu - puissance utile de la pompe : Puissance
communiquée au liquide à son passage à travers la pompe :
Cette garantie porte généralement sur une ou plusieurs des
grandeurs suivantes :
Pu = qgH = qY
- débit refoulé par la pompe
3.2.4.2 P - puissance absorbée par la pompe : Puissance
- hauteur totale d'élévation de la pompe
mesurée sur l'accouplement de la pompe.
- puissance absorbée, ou rendement de la pompe ou du
3.2.4.3 P - puissance du groupe : Puissance absorbée
groupe moto-pompe (par exemple, pompe immergée OU
g!
par la machine entraînant la pompe.
pompe monobloc, ou pompe et moteur séparés avec
rendement global garanti)
32.5 Rendements
- (NPSH).
3.2.5.1 7) - rendement de la pompe :
Quelle que soit la grandeur garantie, il faut spécifier la
Pu = Puissance utile de la pompe vitesse de rotation (ou dans certains cas, la fréquence et la
q =-
tension de l'alimentation en courant du groupe
P Puissance absorbée par la pompe
w (ill2
1 ) Cette formule est la même que la formule de base K = ~3/4
II est recommandé que les normes nationales basées sur la présente Norme Internationale donnent, en supplément à 1'8quation homoghe
cidessus, des équations pratiques pour les unités utilisées généralement.
IS0 2548-1973 (FI
moto-pompe), et les propriétés chimiques et physiques du 4.1.3.3 HAUTEUR DE CHARGE NETTE ABSOLUE A
liquide à pomper (si celui-ci est autre que l'eau froide et L'ASP I R AT I O N (NPSH)
propre).
Si le contrat stipule un essai de (NPSH), les garanties
Dans le présent code d'essais, les garanties ne se rapportent définies en 4.1.3.1 et 4.1.3.2 doivent être atteintes dans les
qu'à la pompe elle-même et aux dispositifs d'essais donnés conditions de (NPSH) qui sont stipulées. Ceci n'assure pas
en 5.7. Elles ne se rapportent pas, notamment nécessairement l'absence de cavitation (voir chapitre 7).
- à l'essai de la tuyauterie et de ses accessoires tels que
4.1.3.4 VITESSE DE ROTATION DU MOTEUR
vannes, etc.
Si le constructeur de pompes fournit le moteur
- à l'installation complète in situ,
d'entraînement, on peut remplacer la vitesse de rotation,
si ces derniers n'appartiennent pas aux dispositifs d'essai au indiquée en 4.1.2 et 4.1.3 par des indications de fréquence
et de tension.
sens de 5.7.
Le constructeur de pompes n'est responsable ni de la
détermination du point de garantie de la pompe, ni de
4.2 Objet des essais
l'installation de la pompe, ni de l'installation in situ, sauf si
cela a été précisé dans la commande.
4.2.1 Objet des essais du contrat
Les essais ont pour objet de s'assurer des caractéristiques de
la pompe et de les comparer avec la garantie donnéepar le
4.1.2 Étendue des garanties
constructeur. Lorsque le (NPSH) est également garanti, on
.I
doit indiquer dans le contrat s'il doit ou non faire l'objet
La garantie sur le débit couvre, dans la gamme des
d'essais. L'attention est attirée sur le fait que le coût des
tolérances de construction permises en plus et en moins
essais est augmenté s'il y a lieu de faire des essais de
données en 9.4.1, le débit pour la hauteur totale d'élévation
(NPSH). (Voir également l'Appendice V.)
et la vitesse de rotation convenues.
Lorsqu'un certain nombre de pompes identiques doivent
La garantie sur la hauteur totale d'élévation couvre, dans la
être achetées, le nombre de pompes à essayer doit faire
gamme des tolérances de construction permises en plus et
l'objet d'un accord entre l'acheteur et le constructeur.
en moins données en 9.4.1, la hauteur totale d'élévation de
la pompe (H) pour le débit et la vitesse de rotation
convenus.
4.2.2 Étendue de l'essai de fonctionnement
La garantie du rendement couvre, dans la gamme de
L'essai de la pompe doit être effectué en vue de déterminer
tolérances de construction admise, données en 9.4.2, la
les caractéristiques de la pompe en ce qui concerne le débit
valeur minimale du rendement pour le point garanti QH.
refoulé, la hauteur totale d'élévation, la puissance absorbée,
etc.;
Si les valeurs du débit et du rendement spécifié ne sont pas
garanties mais sont indiquées sur la base d'essais antérieurs
Un contrôle du comportement satisfaisant de la pompe
ou sont données par des courbes imprimées (pour les
peut être effectué du point de vue de la cavitation, de la
pompes fabriquées en série) voir l'Annexe B.
température des presse-étoupes et des paliers, de la poussée
axiale, des fuites éventuelles d'air ou d'eau, pourvu que
Pour un groupe moto-pompe (par exemple, pompe
l'essai hydraulique soit fait à la vitesse de rotation spécifiée.
immergée ou pompe monobloc, ou pompe et moteur
séparés avec rendement global garanti), la garantie couvre le
NOTE - II est également possible d'observer le niveau acoustique et
les vibrations et, si nécessaire, de les examiner à la lumière des
rendement du groupe complet.
pu bi ications I SO.
4.2.3
Liquide utilisé pour les essais
4.1.3 Éxécution des garanties
Le liquide utilisé pour les essais doit être de l'eau froide
propre, conformément aux recommandations du chapitre 8,
4.1.3.1 VALEUR DU DÉBIT ET DE LA HAUTEUR
à moins de spécifications contraires dans le contrat.
TOTALE D'ÉL É VATI ON
La garantie couvrant la valeur du débit et de la hauteur
totale d'élévation est respectée si, pour une vitesse de
rotation donnée, la valeur de l'équation donnée en 9.4.1 est
supérieure ou égale à 1. 5 ORGANISATION DES ESSAIS
4.1.3.2 RENDEMENT 5.1 Lieu des essais
Les essais de réception doivent être effectués soit chez le
La garantie de rendement est respectée, si, pour la vitesse de
constructeur, soit en un emplacement décidé d'un commun
rotation adoptée, on atteint ou on dépasse les conditions
accord entre le constructeur et l'acheteur.
définies en 9.4.2.
5.2 Moment des essais Tous les appareils de mesurage doivent faire l'objet d'un
rapport certifiant, par étalonnage ou par comparaison à
Le moment des essais doit être décidé par accord entre le
d'autres documents ISO, qu'ils sont conformes aux
constructeur et l'acheteur.
exigences de 5.12. Ce rapport doit être présenté sur
demande.
Lorsque les essais ne sont pas effectués chez le cons-
tructeur, du temps doit être prévu, pour des réglages
préliminaires, par le constructeur et l'installateur.
5.7 Montages d'essai
5.3 Validité des euais
On doit s'assurer que les conditions permettent d'effectuer
5.7.1 Installations normales d'essai
les essais conformément aux spécifications du présent code.
Dans les conditions idéales, le débit à travers la section de
mesurage de la hauteur de charge à l'aspiration doit
5.4 Personnel d'exécution
présenter les caractéristiques suivantes :
La précision de mesurage ne dépend pas seulement de la
a) vitesse uniforme et axiale à travers la section;
qualité des instruments de mesurage utilisés, mais également
de la compétence et de l'habileté des personnes chargées du
à travers la section
b) pression statique uniforme
fonctionnement et de la lecture des appareils de mesurage
Telles sont les conditions des installations normales d'essai,
pendant les essais. Le personnel chargé d'effectuer les
mais il est impossible de les réaliser complètement, de
mesurages doit être choisi avec autant de soin que les
même qu'il est impossible, en pratique, de les vérifier dans
instruments à utiliser poul l'essai.
la classe d'essais couverte par la présente Norme
Des spécialistes, possédant une expérience appropriée des
Internationale.
opérations de mesurage en général doivent être chargés du
Cependant, on peut empêcher une trop mauvaise
maniement et de la lecture des appareils de mesurage
distribution, ou des tourbillons, en évitant les coudes ou
compliqués. La lecture d'appareils de mesurage simples peut
combinaisons de coudes, les divergences et discontinuités de
être confiée à des aides qui, après une instruction sommaire,
la section transversale à proximité de la section de
peuvent assurer les lectures avec la précision et le soin
mesurage. En général, l'influence des conditions du débit à
requis.
l'aspiration augmente avec le nombre caractéristique de la
Un chef des essais, possédant une expérience convenable
pompe; pour les nombres supérieurs à 1,5 il est plus
des opérations de mesurage doit être nommé. les conditions in situ que d'utiliser
significatif de reproduire
Normalement, lorsque les essais sont faits chez le
une installation normale d'essais. Pour de telles conditions
constructeur, le chef des essais est un membre du personnel
différentes de la normale, un accord doit être obtenu dans
du constructeur.
le contrat.
Toutes les personnes chargées d'effectuer les mesurages,
pendant les essais, sont sous les ordres du chef des essais. Ce
dernier dirige et supervise les mesurages, puis consigne dans
5.7.1.1 PRISES DE PRESSION À L'ASPIRATION
le procès-verbal les conditions, ainsi que les résultats d'essai.
Toutes les questions soulevées à propos des mesurages et de
leur exécution sont soumises à sa décision.
En général, la prise de pression doit être placée dans une
section Co-axiale à la tuyauterie d'aspiration de la pompe et
Les parties concernées doivent fournir toute l'assistance
d'un diamètre égal à celle-ci. Dans des conditions normales,
nécessaire au chef des essais.
elle doit être placée à une distance égale A deux diamètres,
en amont de la bride d'aspiration de la pompe. De plus, elle
ne doit jamais être placée
5.5 Programme d'essais
a) dans une section divergente ou à une distance
Les caractéristiques de fonctionnement garanties doivent
inférieure à quatre diamètres de section droite de
être les seules valables; d'autres caractéristiques,
tuyauterie en aval de la divergence;
éventuellement déterminées par mesurage durant les essais,
ne sont données que pour information. Elles ne peuvent
b) dans le plan d'un coude, que ce soit dans le coude
être utilisées qu'à titre indicatif.
lui-même ou à une distance inférieure à quatre diamètres
de section droite de tuyauterie en aval de ce coude. II
peut cependant être convenu de placer une prise de
5.6 Appareils d'essai
pression dans cette section, perpendiculairement au plan
Lors de la détermination des méthodes d'essais, les appareils du coude;
de mesurage et d'enregistrement nécessaires doivent être
c) à une distance inférieure à quatre diamètres de
également spécifiés.
section droite de tuyauterie après une contraction
Le chef des essais doit s'assurer de l'installation correcte des soudaine ou toute autre discontinuité de la section
appareils et de leur bon fonctionnement. transversale.
IS0 2548-1973 (FI
Au moment de l'interprétation des résultats dans des 2) une reproduction exacte de ceux-ci; ou
conditions différentes de la normale, il faut tenir compte
3) des accessoires installés dans un but d'essais et
considérés comme faisant partie intégrante de la pompe
a) de l'importance de la valeur de la hauteur de charge à
(voir exemples en 5.7.3, 5.7.4, etc.).
l'aspiration elle-même (comme pour les essais de NPSH,
par exemple);
Les raccords à l'aspiration et au refoulement de l'ensemble
doivent être effectués conformément à 5.7.1.
b) du rapport entre la hauteur de charge dynamique à
la hauteur totale d'élévation de la pompe.
Les mesurages doivent être effectués conformément à
5.11.2et 5.11.3.
Si ce rapport est très faible (moins de 0.5 %) et si la valeur
de la hauteur de charge à l'aspiration même n'est pas
importante, on peut utiliser les lectures faites sur une prise
à la bride de l'orifice d'aspiration de la pompe dans
5.7.3 Installation de pompage submergée
l'équation de la hauteur totale de charge à l'aspiration,
Lorsqu'une pompe, ou une combinaison de pompe plus ses
donnée en 3.2.3.6 (pour un rapport > 0,5 % : 2 D en
accessoires, est essayée ou installée dans des conditions
amont).
telles que le raccordement des tuyauteries normalisées aussi
bien à l'aspiration qu'au refoulement, décrites en 5.7.1, ne
5.7.1.2 PRISES DE PRESSION AU REFOULEMENT
peut pas être fait par suite de leur non accessibilité ou de
Dans des conditions normales, la prise de pression au
leur immersion, les mesurages doivent être effectués
refoulement de la pompe doit être placée à une distance
conformément à 6.2.2.3 et 6.2.3.3.
égale à deux diamètres en aval de la bride de refoulement de
la pompe. .I
5.7.4 Pompes de forage et de puits profonds
Pour les pompes de nombre caractéristique égal ou inférieur
à 0,5, la prise de pression de refoulement peut être placée
Les pompes de forage et de puits profonds ne peuvent
directement à l'orifice de refoulement de la pompe, dans la
habituellement pas être essayées avec la longueur totale de
mesure où elle est perpendiculaire à la surface de la volute
la tuyauterie de refoulement et, par conséquent, la perte de
ou d'un coude quelconque formé par le corps de pompe.
charge dans les portions de conduites omises et la puissance
absorbée due au palier y existant, ne peuvent pas être
Pour les pompes de nombre caractéristique supérieur à 0.5.
mesurées. Tout palier de butée serait également plus
la tuyauterie cylindrique droite doit être coaxiale à la
légèrement chargé pendant l'essai qu'il ne le serait dans
tuyauterie de refoulement de la pompe, et de même
l'installation finale. (Voir 6.2.4.4.)
diamètre. La prise doit être placée dans la paroi de la
tuyauterie dans un plan passant par l'axe de la tuyauterie
perpendiculaire au plan de la volute ou d'un coude
5.7.5 Pompes auto-amorçantes
quelconque formé par le corps de pompe.
En principe, la puissance d'aspiration des pompes
5.7.2 Pompes essayées avec leurs accessoires
auto-amorçantes doit toujours être contrôlée avec la
hauteur géométrique d'aspiration indiquée dans le contrat,
Si cela est spécifié au contrat, les essais normaux peuvent
avec la conduite d'aspiration en place et égale à celle de
être effectués sur une combinaison d'une pompe et
l'installation finale. Lorsque l'essai ne peut pas être effectué
conformément à ce principe, les dispositions d'essais
1) des accessoires qui lui sont associés sur l'installation
finale in situ: ou utilisées doivent être précisées dans le contrat.
IS0 2548-1973 (FI
PM 2 v2
p2 22.2
+z
2 diamètres de
(voir 5.7.1 .I)
/
Évent pour
purge d'air
V1
PMl
H
1 =21.1 +p121.2 +2g
Sur la figure :
de référence
Les dessins montrent le principe,
mais pas tous les détails techniques.
b) Aspiration de la pompe sous pression
FIGURE 1 - Essai d'une pompa centrifuga au moyen da manomèîres à colonne de liquide
IS0 2548-1973 (FI
Atmosphérique Plan de référence
Tuyauterie pleine
du liquide pompé
-
- Tuyauterie pleine d’air
Disposition pour déterminer le niveau de référence 11
a)
des manomètres à tube de Bourdon
Niveau de référence
2 diamètres de tuyauterie
du manomètre
(voir 5.7.1.2)
Sur la Figure
/
Position du plan de référence
P1 z1 >O
b) Aspiration de la pompe en dépression
\.J ’
Sur la figure :
Pl >O
z, >O
2 diamètres de tuyauterie
(voir 5.7.1.1 )
. /
/
\ \ Les dessins montrent le principe,
c) Aspiration de la pompe sous pression
mais pas tous les détails techniques
FIGURE 2 - Essai d‘une pompe centrifuga w moyen do manomètres à tubasde Bourdon
IS0 2548-1973 (FI
rPression lue pp
I
*I
t
IL
I
l
I
1 Plan de référence
----
I
Les dessins montrent le principe,
mais pas tous les détails techniques
FIGURE 3 - Mesurage de la hauteur d'élévation H de la pompe
pour différents types de pompes immergk
I b 2d, où d = 2 a 6 mm, ou 1/10 du diamètre de la tuyauterie (prendre la valeur la plus faible)
Paroi épaisse I
Paroi mince
FIGURE 4 - Spkifications pour prisesde prerrion statique
IS0 2548 -1 973 (FI
5.7.6 Pertes par frottement a l'aspiration et au refoulement NOTE -Pour les essais conformes à ceux décrits en 7.1.1.1, la
variation ci-dessus pourra toujours être admise; pour les essais
Les garanties données en 4.1 se réfèrent aux brides conformes à ceux décrits en 7.1.1.2, elle peut être admise pour les
pompes dont le nombre caractéristique est inférieur ou égal à 2.
d'aspiration et de refoulement de la pompe et les points de
Pour les pompes de nombre caractéristique supérieur à 2, un accord
mesurage de la pression sont en général placés à une
entre les parties intéressées doit être conclu.
certaine distance de ces brides (5.7.1 à 5.7.5). II peut être
nécessaire d'ajouter à la hauteur totale d'élévation de la
pompe mesurée, les pertes de charge dues aux frottements
(HJ1 et HJ~) entre les points de mesurage et les brides de la
5.9 Réglage de la hauteur de charge
pompe.
Les conditions d'essai peuvent être obtenues, entre autres
On ne doit appliquer une telle correction que si
méthodes, par étranglement de la conduite d'aspiration et
Hj, + Hj, 2 0,005 H
de refoulement, ou de l'une des deux seulement. Lorsque
l'étranglement est utilisé dans les conduites d'aspiration, il
Si la tuyauterie entre les points de mesurage et les brides est
faut prendre en considération la possibilité de cavitation ou
constituée par une longueur droite inobstruée et de section
d'air sortant de l'eau, ceci pouvant affecter le
circulaire constante,
fonctionnement de la pompe. (voir 7.1.21, l'appareil de
mesurage du débit (voir 6.1.3, 4eme alinéa), ou les deux.
I Y*
HJ=X--
D 2s
La valeur de X se déduit de la formule
5.10 Exécution des essais
1 2.51
La durée de l'essai doit être suffisante pour obtenir des
résultats cohérents, compte tenu du degré de précision à
VD
obtenir .
où Re =- (nombre pur)
V
Lorsque des lectures multiples sont faites pour réduire la
k rugosité de la tuyauterie (nombre
marge d'erreur (voir 5.111, elles doivent être effectuées à
-=
D diamètre de la tuyauterie
des intervalles de temps égaux.
L'Annexe C donne des indications sur la manière de vérifier
il est nécessaire de
Lorsque, pour des raisons spéciales,
s'il est nécessaire d'apporter une correction et le cas échéant
constater le fonctionnement sur une gamme de conditions
comment calculer cette correction.
de marche, on doit faire un nombre suffisant d'observations
pour déterminer les caractéristiques dans les limites de
Si la tuyauterie n'est pas constituée par une longueur
l'erreur indiquée en 5.11.
droite, inobstruée et de section circulaire constante, la
correction à appliquer doit faire l'objet d'un accord
Tous les mesurages doivent être effectués dans des
particulier dans le contrat.
conditions de fonctionnement stables, telles que définies en
5.11. Si ces conditions ne sont pas réalisables, un accord
doit être conclu entre les parties intéressées.
5.8 Vitesse de rotation pendant l'essai (voir 4.2.2)
Si la puissance d'entra?nement disponible pendant un essai
La vitesse de rotation spécifiée et la vitesse de rotation de
sur plateforme est insuffisante et si l'essai doit être effectué
l'essai peuvent avoir entre eiies les écarts suivantf+) :
à une vitesse de rotation considérablement réduite, les
caractéristiques garanties peuvent être corrigées pour
correspondre à cette vitesse de rotation réduite
5.8.1 Pour le débit et la hauteur de charge :
conformément à 5.8.1, 5.8.2, 5.8.3, 9.2.1 ou 9.2.2,
+ 20% respectivement.
- 50 %
Pour vérifier le point garanti, trois mesures doivent être
notées, l'une aussi près que possible du point garanti et les
5.8.2 Pour le rendement de la pompe :
deux autres de part et d'autre de celui-ci.
?20%
Les rapports d'essais doivent être conservés *avec deux
Pour un groupe moto-pompe, la variation du rendement
copies (une pour l'acheteur, et une pour le constructeur);
du moteur entre la vitesse de rotation spécifiée et la vitesse
tous les rapports d'essais et les bandes enregistrées doivent
de rotation de l'essai, doit être établie au moment de
&re visés par le directeur des essais et par les représentants
l'approbation du contrat.
des deux parties.
L'évaluation des résultats d'essais doit être effectuée autant
5.8.3 Pour les essais de (NPSH) :
que possible pendant le déroulement des essais et de toute
manière avant que l'installation et l'instrumentation ne
f 20% pourvu que le débit de la pompe pendant l'essai se
soient démontées de façon que les mesures qui paraissent
situe entre 50% et 120% du débit correspondant au
suspectes puissent être répétées sans retard.
rendement maximal.
IS0 2548-1973 (FI
5.1 1 Conditions d'essai L'enregistrement ne doit se faire qu'après que l'observateur
se sera assuré de la stabilisation des oscillations et variation
de lecture dans les limites spécifiées dans les Tableaux 4 et
5.1 1 .I Définitions
5.
Dans le cadre de la présente Norme Internationale, les
définitions suivantes sont applicables :
5.11.3.2 CONDITIONS INSTABLES
oscillations : Courtes périodes d'oscillations autour d'une
Lorsqu'il y a doute concernant la précision des essais par
valeur moyenne, qui se produisent pendant la durée d'une
suite de l'instabilité des conditions d'essais, procéder de la
seule observation.
manière suivante :
variations : Changements de valeur qui se produisent entre
Des séries répétées d'observations des grandeurs mesurées
une lecture et la suivante.
doivent être faites pour le point garanti, seules la vitesse et
la température pouvant être réglées. Le réglage des vannes
5.1 1.2 Oscillations admissibles des lectures et utilisation
d'étranglement, des niveaux des plans d'eau, des garnitures,
de l'amortissement
des chambres d'équilibre etc., doit rester absolument in-
changé. Les différences entre ces lectures répétées des
Lorsque la construction ou la marche d'une pompe est telle
mêmes grandeurs constitueront une mesure de l'instabilité
qu'il existe des oscillations de grande amplitude, les
causée aussi bien par la pompe à l'essai que par
mesurages peuvent être effectués au moyen d'un instrument
I ' insta I lat ion.
capable de permettre une intégration sur au moins une
période complète d'oscillation. L'étalonnage d'un tel
Trois séries d'observations au minimum doivent être faites
instrument doit satisfaire aux conditions prévues dans les
pour le point de garantie et la valeur de chaque mesure
paragraphes correspondants.
séparée et du rendement dérivé des mesures de chaque série
doit être notée. La différence en pourcentage entre les
On peut introduire un amortissement dans les appareils de
valeurs les plus grandes et les plus faibles de chaque
mesurage et leurs liaisons en vue de réduire l'amplitude des
grandeur ne doit pas être supérieure à celle donnée dans le
oscillations à des valeurs qui ne soient pas supérieures à
Tableau 5. II faut remarquer qu'une tolérance plus grande
celles données dans le Tableau 4.
est admise si le nombre des lectures est augmenté jusqu'aux
TABLEAU 4 - Amplitude maximale admissible
exigences maximales de neuf lectures. Ces tolérances sont
des oscillations en pourcentage de la valeur moyenne,
choisies de telle sorte que la somme des erreurs dues à la
calculée en fonction des mesures
dispersion et des limites d'erreurs systématiques données au
Tableau 6, donne des erreurs totales de mesure inférieures
Amplitude maximale admissible
ou égales à celles du Tableau 7.
Grandeur mesurée des oscillations
TABLEAU 5 - Limites de variation entre des mesures r6pBtées
de la même grandeur (ùasées sur des limites de confiance de 95 %I
Débit
Hauteur de charge
Différence maximale admissible
Couple entre les lectures les plus grandas
I I l
et les plus faibles, de chaque grandeur
Puissance
ti
%
Vitesse de rotation +2 Nombre des %ries
Débit
d'obsewations
Hauteur de charge
i
Couple Vitesse de rotation
l
Puissance
l
Rendement
1.8
3.5
4.5
5.8
La moyenne arithmétique de toutes les lectures effectuées
pour chaque grandeur doit être considérée comme la valeur
donnée par l'essai.
Si l'on ne peut atteindre les valeurs données par le
5.1 1.3 Nombre de séries d'observations
Tableau 5, il convient d'établir la cause de cet écart, de
corriger les conditions et de faire une nouvelle série
5.11.3.1 CON D I TI ON S STA 6 LES
complète d'observations, c'est-à-dire rejeter toutes les
lectures de la série initiale. Aucune lecture ou sélection de
Dans des conditions d'essai stables et bien contrôlées, une
la série d'observations ne peut être rejetée du
seule série d'observations de chaque grandeur dans la lectures dans
fait qu'elle se trouve en dehors des limites.
condition d'essai spécifiée doit être enregistrée.

IS0 2548-1973 (FI
Si la variation excessive n'est pas due à une erreur de TABLEAU 7 - Limites maximales admissibles de l'erreur totale
méthode d'emploi ou d'instrumentation, et par conséquent
ne peut pas être corrigée, la marge d'erreur peut être
Limite admissible. %
Grandeurs
calculée par une analyse statistique.
Débit
Hauteur totale d'élévation de la pompe 7
Puissance absorbée par la pompe
Puissance électrique fournie
5.12 Précision de mesurage
(pour les essais de rendement global)
,
Vitesse de rotation
Les limites des erreurs de mesuragel) indiquées dans la
Rendement du groupe (calculé a
présente Norme Internationale se rapportent aux mesurages
partir du débit, de la hauteur totale
effectués et aux quantités calculées à partir de ceux-ci; elles
d'élévation et de la puissance électrique
s'appliquent aux écarts maximaux admissibles entre les
fournie
caractéristiques mesurées et les caractéristiques réelles (voir
9.4).
Rendement de la pompe
Dans le cadre de la présente Norme Internationale, une
6 RÈGLES POUR LE MESURAGE DU DÉBIT
aerreur) est définie comme une valeur égale au double de
REFOULÉ, DE LA HAUTEUR DE CHARGE, DE LA
l'estimation de l'écart-type. On suppose qu'il existe une
VITESSE D
...