ISO 1328-1:1995
(Main)Cylindrical gears — ISO system of accuracy — Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to corresponding flanks of gear teeth
Cylindrical gears — ISO system of accuracy — Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to corresponding flanks of gear teeth
Cancels and replaces ISO 1328 (1975). Establishes a system of accuracy relevant to corresponding flanks of individual cylindrical involute gears. Specifies appropriate definitions for gear tooth accuracy terms, the structure of the gear accuracy system and the allowable values of pitch deviations, total profile deviations and total helix deviations. Applies only to each element of a toothed wheel taken individually. Does not cover gear pairs as such.
Engrenages cylindriques — Système ISO de précision — Partie 1: Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs homologues de la denture
La présente partie de l'ISO 1328 établit un système de précision relatif aux flancs homologues des roues cylindriques isolées, avec profils en développante de cercle. Elle donne les définitions appropriées des termes relatifs à la précision et spécifie la base du système de précision des dentures et les valeurs admissibles pour les écarts de pas, l'écart total de profil et l'écart total d'hélice. La présente partie de l'ISO 1328 ne s'applique qu'aux éléments d'une roue d'engrenage prise individuellement, elle ne s'applique pas aux engrenages, c'est-à-dire aux deux roues d'engrenage (pignon + roue). Il est fortement recommandé que l'utilisateur de la présente partie de l'ISO 1328 soit parfaitement au courant des méthodes et procédures de contrôle décrites dans l'ISO/TR 10064-1. L'utilisation de techniques autres que celles de ce rapport technique, combinées aux écarts prescrits dans la présente partie de l'ISO 1328, peut ne pas être appropriée. L'annexe A donne les formules pour les tolérances d'écart composé tangentiel qui est aussi un critère du système ISO de précision, mais qui n'est pas un contrôle obligatoire. L'annexe B donne les valeurs recommandées pour des tolérances de forme sur le profil et l'hélice et les tolérances d'inclinaison, qui sont souvent des informa 79tions utiles mais ne sont pas des critères ISO de précision.
Valjasti zobniki - Sistem toleranc po ISO - 1. del: Definicije in dopustne vrednosti odstopkov, bistvene za zobne boke in zobnikove zobe
General Information
Relations
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Standards Content (Sample)
SLOVENSKI STANDARD
SIST ISO 1328-1:1999
01-marec-1999
Valjasti zobniki - Sistem toleranc po ISO - 1. del: Definicije in dopustne vrednosti
odstopkov, bistvene za zobne boke in zobnikove zobe
Cylindrical gears -- ISO system of accuracy -- Part 1: Definitions and allowable values of
deviations relevant to corresponding flanks of gear teeth
Engrenages cylindriques -- Système ISO
...
NORME IS0
INTERNATIONALE 1328-1
Premiere kdition
1995-02-15
Corrigite et r6imprimfSe
1997-02-01
Engrenages cylindriques - Systkme IS0
de prbcision -
Partie 1:
Definitions et valeurs admissibles des &arts
pour les flancs homologues de la denture
Cylindrical gears - IS0 system of accuracy -
Part I: Definitions and allowable values of deviations relevant to
corresponding flanks of gear teeth
Vumh-o de rkf&-ence
IS0 1328-1:1995(F)
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IS0 1328-1:1995(F)
Sommaire
Page
1
Domaine d ’application . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1
Reference normative . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1
Definitions . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
7
Symboles et abreviations . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
Base du systeme de precision des dentures
Formules pour les valeurs admissibles des &arts de la classe de
8
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
precision 5
Valeurs admissibles des &arts de denture pour des flancs
9
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
homologues
Annexes
. . . . . . . . . . . . . . . . 18
A Tolerances pour les &arts composes tangentiels
B Valeurs des ecarts de forme et d ’inclinaison pour le profil et
21
I’helice . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
28
C Bibliographie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0 IS0 1995
Droits de reproduction reserves. Sauf prescription differente, aucune partie de cette publi-
cation ne peut etre reproduite ni utilisee sous quelque forme que ce soit et par aucun pro-
cede, electronique ou mecanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans I ’accord
ecrit de I ’editeur.
Organisation internationale de normalisation
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Suisse
Imprime en Suisse
ii
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0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
Avant-propos
L ’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une federation
mondiale d ’organismes nationaux de normalisation (comites membres de
I ’ISO). L ’elaboration des Normes internationales est en general confide aux
comites techniques de I ’ISO. Chaque comite membre inter-es& par une
etude a le droit de faire pat-tie du comite technique tree a cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouvernemen-
tales, en liaison avec I ’ISO participent egalement aux travaux. L ’ISO colla-
bore etroitement avec la Commission electrotechnique internationale (CEI)
en ce qui concerne la normalisation electrotechnique.
Les projets de Normes internationales adopt& par les comites techniques
sont soumis aux comites membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert I ’approbation de 75 % au moins des co-
mites membres votants.
La Norme internationale IS0 1328-I a ete elaboree par le comite techni-
que lSO/TC 60, Engrenages.
Cette premiere edition de I ’ISO 1328-1, ainsi que I ’ISO 1328-2, annulent
et remplacent I ’ISO 1328:1975, dont elles constituent une revision tech-
nique.
L ’ISO 1328 comprend les parties suivantes, presentees sous le titre ge-
neral Engrenages cylindriques - Systeme IS0 de pkision:
- Partie 1: Dhfinitions et valeurs admissibles des &arts pour /es flancs
homologues de la denture
- Partie 2: Dkfinitions et valeurs admissibles des tokrances relatives
;i I&art composti radial et faux-rond
L ’annexe A fait partie integrante de la presente partie de I ’ISO 1328. Les
annexes B et C sont donnees uniquement a titre d ’information.
. . .
III
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0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
Introduction
En plus des definitions et des valeurs des tolerances admissibles pour les
elements d ’un engrenage, I’ISO 1328:1975 donnait egalement des
conseils relatifs aux methodes appropriees de controle
Durant la revision de I’ISO 1328:1975, apres avoir consider-e que certains
de ces aspects etaient importants, il a ete accepte que la description et les
conseils relatifs aux methodes de controle soient publies separement
comme rapports techniques, et qu ’en plus de I’ISO 1328-1 et de
I’ISO 1328-2 soit etablie une serie de normes et de rapports techniques
(voir article 2 et annexe C).
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NORME INTERNATIONALE 0 IS0 IS0 1328-1:1995(F)
- Systkme IS0 de
Engrenages cylindriques
prkcision -
Partie 1:
Dbfinitions et valeurs admissibles des &arts pour les
flancs homologues de la denture
mations utiles mais ne sont pas des criteres IS0 de
1 Domaine d ’application
precision.
La presente partie de I’ISO 1328 etablit un systeme
de precision relatif aux flancs homologues des roues
2 Rhfkrence normative
cylindriques isolees, avec profils en developpante de
cercle.
La norme suivante contient des dispositions qui, par
suite de la reference qui en est faite, constituent des
Elle donne les definitions appropriees des termes re-
dispositions valables pour la presente partie de I’ISO
latifs a la precision et specific la base du systeme de
1328. Au moment de la publication, I’edition indiquee
precision des dentures et les valeurs admissibles pour
etait en vigueur. Toute norme est sujette a revision
les &arts de pas, I’ecart total de profil et I’ecart total
et les parties prenantes des accords fond& sur la
d ’helice.
presente partie de I’ISO 1328 sont invitees a recher-
cher la possibilite d ’appliquer I’edition la plus recente
La presente pat-tie de I’ISO 1328 ne s ’applique qu ’aux
de la norme indiquee ci-apt-es. Les membres de la CEI
elements d ’une roue d ’engrenage prise indivi-
et de I’ISO possedent le registre des Normes inter-
duellement, elle ne s ’applique pas aux engrenages,
nationales en vigueur a un moment donne.
c ’est-a-dire aux deux roues d ’engrenage (pignon +
roue).
lSO/TR 10064-I :I 992, Engrenages cylindriques -
Code pra tique de keption - Pat-tie 7: Con trble re-
II est fortement recommande que I’utilisateur de la
la tif aux flancs homologues de la denture.
presente partie de I’ISO 1328 soit parfaitement au
courant des methodes et procedures de controle de-
3 Dkfinitions
crites dans l’lSO/TR 10064-I. L ’utilisation de techni-
ques autres que celles de ce rapport technique,
Pour les besoins de la presente partie de I’ISO 1328,
combinees aux &arts prescrits dans la presente par-
les definitions suivantes s ’appliquent.
tie de I’ISO 1328, peut ne pas etre appropriee.
Pour les symboles qui ne sont pas expliques dans cet
L ’annexe A donne les formules pour les tolerances
article, voir article 4.
d ’ecart compose tangentiel qui est aussi un critere du
systeme IS0 de precision, mais qui nest pas un
3.1 harts de pas
controle obligatoire.
L ’annexe B donne les valeurs recommandees pour 3.1.1 &art individuei de pas (Q: Difference alge-
des tolerances de forme sur le profil et l’helice et les brique entre la valeur effective d ’un pas et la valeur
tolerances d ’inclinaison, qui sont souvent des infor- correspondante theorique, dans le plan apparent. Elle
1
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0 IS0
IS0 ‘1328=1:1995(F)
est definie sur un cercle concentrique a I’axe de la plan apparent (normal a I’axe), et il est normal au profil
roue, sit& sensiblement a mi-hauteur de dent. (Voir en developpante.
figure 1.)
3.2.1 .I longueur utilisable (LAF): Difference entre
les longueurs de deux tangentes au cercle de base,
3.1.2 &art cumulk de pas (Fpk): Difference alge-
I’une s ’etendant du cercle de base jusqu ’au point li-
brique, sur tout secteur de k pas, entre la longueur
mite exterieur, et I’autre du cercle de base au point
effective et la longueur theorique de I’arc consider&
limite int&ieur du profil utilisable.
(Voir figure 1.) En theorie, elle est egale a la somme
algebrique des &arts individuels pour les k pas
La longueur utilisable qui depend de la conception est
consider-es.
limitee par la t&e de dent, le debut du chanfrein ou
I’arrondi de sommet (point A). Pres du pied de dent,
NOTE 1 Sauf indication contraire, I ’evaluation de F ”k est
la longueur utilisable est limitee soit par le debut du
limitee a des secteurs au plus egaux a un huitieme de la
circonference. En consequence, les valeurs admissibles des profil de raccordement de pied, soit par le dega-
&arts Fpk s ’appliquent a des secteurs de nombre de pas k
gement de pied (point F).
compris entre 2 et le nombre le plus voisin de 48. Gene-
ralement, I ’evaluation de F,,z,8 est suffisante. Si pour des
3.2.1.2 longueur active (I&: Partie de la longueur
applications speciales, par exemple pour des engrenages a
utilisable qui correspond a la partie active du profil.
grande vitesse,
des secteurs plus petits doivent etre
Vers le sommet de dent, elle a la meme limite que la
egalement controles, il convient de specifier les valeurs
longueur utilisable (point A). Vers le pied de dent, la
correspondantes de k.
longueur active s ’etend jusqu ’au point limite E du
profil actif avec la roue conjuguee. Si la roue conju-
3.1.3 &art total de division (Fp): Valeur maximale
guee n ’est pas connue, le point E sera defini en
de I’ecart cumuli, de pas sur tout secteur de flancs
considerant une cremaillere de reference avec des
homologues (k compris entre 1 et z). II est represente
proportions de dent normalisees.
par I’amplitude totale de la courbe d ’ecart cumuli! de
pas.
3.2.1.3 longueur d ’haluation de I’kart de profil
(L,): Partie de la longueur utilisable sur laquelle les
tolerances de la classe de precision doivent s ’appli-
3.2 harts de profils
quer. Sauf indication contraire, cette longueur est
3.2.1 &art de profil: Quantite dont le profil effectif egale a 92 % de la longueur active LAE, s ’etendant a
s ’ecarte du profil de reference. II est defini dans le partir du point E. (Voir figure 2.)
m-w-------
thkorique
effectif
Dans cet exemple Fpk = Fp3
Figure 1 - harts de pas
2
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0 IS0 IS0 1328=1:1995(F)
NOTE 2 II est de la responsabilite du concepteur de la nier en encadrant le trace de profil effectif dans la
roue dentee de s ’assurer que la longueur d ’evaluation de
longueur d ’evaluation Lo,, compte tenu des indications
I ’ecart du profil convienne a I ’application consideree.
donnees en 3.2.1.3. [Voir figure 2 b).]
Pour les 8 % restant de &, qui sont voisins du som-
met de dent et qui sont la difference entre & et L,,
3.2.4 &art d ’inclinaison de profii (fHa): Distance
les regles suivantes d ’evaluation s ’appliquent pour
entre deux traces du profil de reference qui coupent
I ’ecart total de profil et pour I ’ecart de forme de profil:
le trace de profil moyen aux extremites de la longueur
d ’evaluation &. [Voir figure 2 c).]
a) un exces de mat&e (&art positif) qui augmente
la valeur de l ’ecart doit etre pris en consideration;
b) sauf indication contraire, pour un &art negatif, la
tolerance doit etre trois fois celle specifiee pour la 3.3 karts d ’hklices
longueur d ’evaluation &.
3.3.1 &art d ’helice: Quantite dont l ’helice effective
Pour I ’obtention de I ’ecart de profil, les eva-
NOTE 3
s ’ecarte de I ’helice de reference. Elle est mesuree
luations a) et b) sont basees sur le trace du profil moyen
dans la direction de la tangente au cylindre de base
defini en 3.2.1.5.
dans le plan apparent.
3.3.1 .I longueur de track Longueur proportion-
3.2.1.4 profil de rbfbrence: Profil correspondant aux
nelle a la largeur de denture de la roue, a I ’exception
specifications de conception. Sauf indication contraire,
des chanfreins ou des arrondis d ’extremites.
c ’est un profil defini dans le plan apparent.
3.3.1.2 longueur d ‘bvaluation de Mcart d ’h6lice
NOTE 4 Dans les enregistrements graphiques, le trace
(LB): Sauf indication contraire, (( longueur de trace)),
de profil en developpante non modifie apparalt comme une
diminuee 8 chaque extremite par la plus faible des
ligne droite. Dans la figure2, les traces correspondant aux
profils de reference sont represent& en traits mixtes. deux valeurs: - 5 % de la largeur de denture, ou une
longueur egale a un module.
NOTE 6 II est de la responsabilite du concepteur de la
3.2.1.5 profil moyen d ’un flanc mesure: Trace ob-
roue dentee de s ’assurer que la longueur d ’evaluation de
tenu en soustrayant de chacune des ordonnees du
I ’ecart d ’helice convienne a I ’application consideree.
trace du profil de reference I ’ordonnee correspon-
dante d ’une ligne droite correspondant 8 un gradient
Dans ces deux zones d ’extremites, les regles sui-
Iineaire. II est tel que la somme des carres des &arts
vantes d ’evaluation s ’appliquent pour I ’ecart total
du trace de profil effectif par rapport au trace du profil
d ’helice et pour I&art de forme d ’helice:
moyen soit minimale dans la zone d ’evaluation. Ainsi
la position et I ’inclinaison du trace du profil moyen
un exces de mat&e (&art positif) qui augmente
a)
sont determinees par ((la methode des moindres car-
la valeur de I ’ecart doit etre pris en consideration;
t-es).
sauf indication contraire, pour un &art negatif, la
b)
NOTE 5 Ce profil sert a la determination de &
tolerance doit etre trois fois celle specifiee pour la
[figure 2 b)] et fHtr [figure 2 c)].
longueur d ’evaluation Lp.
NOTE 7 Pour I ’obtention de I ’ecart de forme d ’helice, les
3.2.2 &art total de profil (F,): Distance entre deux
evaluations a) et b) sont basees sur le trace d ’helice
traces du profil de reference qui encadrent le trace de
moyenne definie en 3.3.1.4.
profil effectif dans la longueur d ’evaluation L,, compte
tenu des indications donnees en 3.2.1.3. [Voir
3.3.1.3 helice de rbfbrence: Helice correspondant
figure 2 a).]
aux specifications de conception.
NOTE 8 Dans un diagramme d ’helice, le trace d ’une he-
3.2.3 &art de forme de profil (&): Distance entre
lice non modifiee apparait en general comme une ligne
deux traces paralleles semblables au trace du profil droite. Dans la figure3, les traces des helices de reference
sont represent& en traits mixtes.
moyen et situ& a une distance constante de ce der-
3
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IS0 13284:1995(F)
Lbgendes
: Profil de
-------_ &: profil effectif -__-__-_ --------
: Profil moyen
rkfkrence
i) Profil de rhfhence: profil en d&eloppante sans modification
Profil effectif: avec &carts nbgatifs dans la zone de t&e
ii) Profil de rbfitrence: exemple de profil en dkveloppante modifii!
Profil effectif: avec &carts nkgatifs dans la zone de t&e
iii) Profil de rbfbrence: exemple de profil en dbveloppante modifik
Profil effectif: avec &arts positifs dans la zone de t&e
T@te Pied T@te Pied TGte Pied
A A E F
l-l-
LAE
LAE
L
AF LAF
0
i) -
A
E F A E F A E F
-----
/-/ +
2s
b 2
LAE
I' LA;AF _ 1 ]
0 C
LAF
-
ii) -
A A
E F E F A E F
---_
_y-
.A
+
-7 I
LAE
-
- -
LAF L AL
LAF
0
t:
iii) fi
a) kart total de profil b) kart de forme de profll c) kart d ’inclinalson de profil
Figure 2 - harts de profils
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IS0 1328=1:1995(F)
Lbgendes
: Hklice de
----e-m a: Hklice effective
--------- ___-__ -.:
Hblice moyenne
rkfbrence
i) Hklice de rkfkrence:
hklice non modifiee
Helice effective: avec &carts negatifs p&s des extremitks
ii) Hblice de rbfbrence: exemple d ’hblice modifike
Hblice effective:
avec &arts nbgatifs p&s des extrkmitbs
iii) H&lice de refkrence: exemple d ’helice modifibe
H&lice effective: avec &arts positifs prb des extrkmitbs
I II I
II
-~-~----_-
IP
0 c
b
b
i) H
I II I
II
- b
b
0 -
ii)
b
b
iii) *
a) hart total d ’helice b) hart de forme d ’h&ice
c) kart d ’inclinaison d ’helice
Figure 3 - icarts d ’helices
5
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0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
3.3.1.4 hhlice moyenne d ’un flanc mesurk Trace de ce dernier en encadrant Ce trace de I ’helice effec-
obtenu en soustrayant de chacune des ordonnees du tive dans la longueur d ’evaluation LP, compte tenu des
trace de I ’helice de reference I ’ordonnee correspon- indications donnees en 3.3.1.2. [Voir figure 3 b).]
dante d ’une ligne droite correspondant a un gradient
3.3.4 &art d ’inclinaison d ’hblice (fHp) : Distance
Iineaire. II est tel que la somme des carres des &arts
entre deux traces de I ’helice de reference qui coupent
du trace de I ’helice effective par rapport au trace de
le trace de I ’helice moyenne aux extremites de la
I ’helice moyenne soit minimale dans la zone d ’eva-
longueur d ’evaluation LP. [Voir figure 3 c).]
luation. Ainsi, la position et I ’inclinaison de I ’helice
moyenne sont determinees par ((la methode des
moindres car&)). 3.4 harts cornposh tangentiels
NOTE 9 Cette h6lice sert 3 la d&termination des &arts
3.4.1 &art total composb tangentiel (F ’i): Diffe-
As [figure 3 b)] etf,8 [figure 3 c)].
rence’ maximale entre les deplacements circon-
ferenciels effectifs et theoriques mesures sur le cer-
cle de reference de la roue controlee, lorsque celle-ci
3.3.2 &art total d ’hhlice (FP): Distance entre deux
engrene au tours d ’un tour complet.
traces de I ’helice de reference qui encadrent le trace
de l’helice effective dans la longueur d ’evaluation L,,
NOTE 10 Avec une roue 6talon durant le contrble, le
compte tenu des indications donnees en 3.3.1.2.
contact se produit sur une seule famille de flancs conjugu6s
[Voir figure 3 a).]
(figure 4).
3.3.3 &art de forme d ’hblice (frp): Distance entre 3.4.2 &art de saut de dent tangentiel (f ‘i): Valeur
deux traces paralleles semblables au trace de I ’helice de l’ecart compose tangentiel pour une rotation de un
moyenne et situ& chacun a une distance constante pas. (Voir figure 4.)
Untourdelarouecontr6Liie
1 25 23 21 19 17 15 13 11 9 7 5 3 1 25
Dent no1
Figure 4 - Ecarts composbs tangentiels
6
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0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
F ’i icart total compose tangentiel
4 Symboles et abrkviations
&art total de division
FP
4.1 Donn6es de la roue d ’engrenage
Fpk l) kart cumuli! de pas
(longueurs en miIIim&res)
kart total de profil
Fc!
Largeur de denture
&art total d ’helice
FP
Diametre primitif de reference
Nombre de pas successifs
m Module
5 Base du systhme de prkision des
dentures
Pas apparent
Pt
z
Nombre de dents
5.1 Syst&me IS0 de prkision
A Point de debut du chanfrein ou d ’arrondi de
Le systeme IS0 de precision comprend 13 classes
sommet de dent
de precision, la classe 0 etant la plus precise et la
classe 12 la moins precise.
E Point de debut du profil actif
Lorsqu ’une precision requise est indiquee dans un
F Point de debut du profil utilisable
document, il sera fait reference, selon le cas, a
I ’ISO 1328-1 ou a I ’ISO 1328-2.
Longueur active (de tangente au cercle de base)
LAE
Longueur utilisable (de tangente au cercle de
LAF
5.2 Valeurs admissibles pour les harts
base)
La classe de precision d ’une roue d ’engrenage est
Longueur d ’evaluation de I ’ecart de profil
La
evaluee par comparaison des &arts mesures avec les
valeurs numeriques donnees dans les tableaux 1 a 4.
Longueur d ’evaluation de I ’ecart d ’helice
L,
Ces valeurs sont calculees a partir des formules don-
nees dans I ’article 6 et qui s ’appliquent a la classe de
Classe de precision
Q
precision 5. La raison de la progression entre deux
Rapport total de conduite
5 classes consecutives est J2; c ’est-a-dire que les va-
leurs de chaque classe immediatement superieure (ou
I Face de reference
inferieure) sont determinees par multiplication (ou di-
vision) par J2. La valeur requise pour toute classe de
II
Face non @f&en&e
precision peut etre determinee en multipliant la valeur
non arrondie calculee pour la classe 5 par 20p5 @- 5),
42 .
harts de la roue d ’engrenage (en
ou Q est la classe de precision consideree.
micromi3tres)
Les valeurs admissibles pour I ’ecart cumule de pas
kart de forme de profil Fpk, pour lesquelles il n ’existe pas de tables de valeurs
A,
numeriques, sont calculees sur la base des paragra-
kart de forme d ’helice
h phes 3.1.2 , 5.2 a 5.4, 6.1 et 6.2.
fHu I) icart d ’inclinaison de profil
Lorsque dans les formules de I ’article 6 et les ta-
bleaux 1 a 4, il est fait reference au module m et a la
I) kart d ’inclinaison d ’helice
fHp
largeur de denture b, il s ’agit, sauf stipulation
I
contraire, de leurs valeurs nominales, c ’est-a-dire sans
&art de saut de dent tangentiel
f
i
tenir compte des chanfreins au sommet et d ’extre-
I) &art individuel de pas mites.
f
Pt
1) Ces &arts peuvent &re en plus ou en moins.
7
---------------------- Page: 11 ----------------------
0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
classes de precision differentes peuvent etre deman-
5.3 kchelonnement des paramktres
des, ou des classes de precision differentes peuvent
Les Iimites inferieure et superieure des echelon- etre specifiees pour differents &arts. Enfin, la classe
nements sont comme suit (valeurs en millimetres): de precision specifiee peut se limiter aux flancs actifs.
Sans autre specification, les mesurages sont effec-
a) pour le diametre primitif de reference, d
tues approximativement a mi-hauteur de dent ou a
mi-largeur de denture. Dans le cas de petites valeurs
5/20/50/125/280/560/1 000/l 600/2 500/
de tolerances, en particulier inferieures a 5 pm, les
4 000/6 00018 OOO/lO 000
instruments de mesure doivent avoir une precision
b) pour le module (module rbel), m suffisante pour assurer que les mesurages des gran-
deurs puissent etre repetes avec la precision requise.
0,5/2/3,5/6/10/16/25/40/70
Sauf specification contraire, I&art de profil et I’ecart
d ’helice sont control& sur les deux flancs d ’au moins
c) pour la largeur de denture, b
trois dents approximativement equidistantes sur I’en-
4/10/20/40/80/160/250/400/650/1 000 semble de la denture. Le controle de I’ecart individuel
de pas, fpt, doit s ’effectuer entre les flancs homolo-
Dans I’application des formules donnees dans
gues de toutes les dents.
I’article 6, les parametres m, d et b ne doivent pas
etre introduits comme valeurs effectives, mais
comme valeurs geometriques moyennes des limites
de palier consider& Si, par exemple, le module effec-
tif est 7, les limites du palier considere sont m = 6 et
6 Formules pour les valeurs admissibles
m = 10, et les &arts admissibles seront calcules a
des &arts de la classe de prkision 5
partir d ’un module
m= 6x10 =7,746 NOTE 11 Les symboles sont tels que dkfinis dans l’arti-
J
cle 4.
Lorsque les donnees de la roue ne sont pas dans les
paliers specifies, ou apres accord entre utilisateur et
6.1 L ’ecart individuel de pas, &, est calculi3 a partir
fabricant, les valeurs effectives peuvent etre intro-
de
duites dans les formules.
f,,=O,3 (m+O,4fi) +4
5.4 RBgles pour I’arrondissage 6.2 L ’ecart cumule de pas, Fpk, est calcule a partie
de
Les valeurs donnees dans les tableaux 1 a 4 sont des
Fpk=fpt+ I,6 J(k- l>m
valeurs arrondies 8 partir des valeurs calculees 8 I’aide
des formules de I’article 6. Si ces valeurs sont plus
grandes que 10 pm, elles sont arrondies au nombre
6.3 L ’ecart total de division, Fp, est calculi, a partir
entier le plus voisin. Si elles sont inferieures a
de
10 pm, elles sont arrondies a la valeur 0,5 pm la plus
- 0,3m+ 1,25&+ 7
proche, ou au nombre entier. Si ces valeurs sont in- FP -
ferieures a 5 pm, elles sont arrondies 8 la valeur
0,l pm la plus proche ou au nombre entier.
6.4 L ’ecart total de profil, F,, est calcule a partir de
Fa = 3,2fi + 0,22& + 0,7
5.5 Validitb
6.5 L ’ecart total d ’helice, Fp, est calcule a partir de
Lorsque dans des documents de reception la classe
Fp =
O,lfi+O,63Jf,+4,2
de precision desiree est mention&e sans autre indi-
cation et correspond a I’une des classe de
I’ISO 1328-1, cette classe s ’applique aux &arts de 6.6 Les valeurs des parametres m, d et b introduites
tous les elements conformement a 6.1 8 6.5 de la dans ces formules sont des valeurs geometriques
presente pat-tie de I’ISO 1328. Cependant, sous re- moyennes, telles que definies en 5.3 et 5.4, dans le
serve d ’accord, des flancs actifs et non actifs de palier consider&
8
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0 IS0
IS0 1328-1:1995(F)
Les formules pour les tokrances des &arts compo-
7 Valeurs admissibles des &arts de
~6s tangentiels, pour les tokrances recommandbes
denture pour des flancs homologues
pour les &arts de forme de profil et d ’hblice, et pour
les &arts d ’inclinaison de profil et d ’hklice sont don-
n6es dans les annexes A et B respectivement. Voir tableaux 1 a 4.
9
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Tableau 1 - &art individuel de pas, &j&
.
Classe de prkision
Diamhtre primitif
Module
de rhfbrence 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
d m
* f,t
mm mm w
5
2 < m < 3,5 0,9 I,3 I,8 2,6 3,7 5,0 7,5 IO,0 15,0 21,0 29,0 41,0 59,0
20-d< 50 0,5< rn< 2 0,9 I,2 I,8 2,5 3,5 5,0 7,0 IO,0 14,0 20,o 28,0 40,o 56,0
2 < m < 3,5 I,0 I,4 I,9 2,7 3,9 5,5 7,5 1 I,0 15,0 22,0 31,0 44,0 62,0
3,5 < m < 6 I,1 I,5 2,l 3,0 4,3 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 34,0 48,0 68,O
6
50-d< 125 0,5< m< 2 0,9 1,3 I,9 2,7 3,8 5,5 7,5 1 I,0 15,0 21,0 30,o 43,0 61,0
2 < m < 3,5 I,0 I,5 2,l 2,9 4,l 6,0 8,5 12,0 17,0 23,0 33,0 47,0 66,O
3,5 < m < 6 L1 I,6 2,3 3,2 4,6 6,5 9,0 13,0 18,0 26,0 36,0 52,0 73,0
6
lo-cm < 16 I,6 2,2 3,l 4,4 6,5 9,0 13,0 18,0 25,0 35,0 50,o 71,0 100,o
16
125
I,6 2,3 3,2 4,6 6,5 9,0 13,0 18,0 26,0 36,0 51,0 73,0
2 < m < 3,5 I,1
3,5 < m < 6 1,2 I,8 2,5 3,5 5,0 7,0 10,o 14,0 20,o 28,0 40,o 56,0 79,0
6
IO-cm < 16 I,7 2,4 3,3 4,7 6,5 9,5 13,0 19,0 27,0 38,0 53,0 75,0 107,o
16
25 < m < 40 2,7 3,8 5,5 7,5 ll,o 15,0 21,0 30,o 43,0 61,0 86,O 121,0 171,0
280-d< 560 0,5< m< 2 I,2 1,7 2,4 3,3 4,7 6,5 9,5 13,0 19,o 27,0 38,0 54,0 76,0
I 2 < m < 3,5 1 1,3 1 I,8 1 2,5 1 3,6 I 5,0 I 7,0 I IO,0 I 14,0 I 20,O
I 29,0 I 41,0 1 57,0 1 81,0
3,5 < m < 6 I,4 I,9 2,7 3,9 5,5 8,0 1 I,0 16,0 22,0 31,0 44,0 62,0 88,O
6
IO-cm < 16 1,8 2,5 3,6 5,0 7,0 10,o 14,0 20,o 29,0 41,0 58,0 81,0 115,0
16
25 < m 6 40 2,8 4,0 5,5 8,0 ll,o 16,0 22,0 32,0 45,0 63,0 90,o 127,0 180,O
40 < m < 70 3,9 5,5 8,0 1 I,0 16,0 22,0 31,0 45,0 63,0 89,0 126,0 178,0 252,0
560
2 < m < 3,5 1,4 2,0 2,9 4,0 5,5 8,0 1 I,0 16,0 23,0 32,0 46,0 65,0 91,0
3,5 < m < 6 I,5 2,2 3,l 4,3 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 35,0 49,0 69,0 98,0
6
lO
16
25 -cm < 40 3,0 4,2 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 34,0 47,0 67,0 95,0 134,0 190,o
40 < m < 70 4J 6,0 8,0 12,0 16,0 23,0 33,0 46,0 65,0 93,0 131,0 185,0 262,0
1 OOO
3,5 < m < 6 I,7 2,4 3,4 4,8 7,0 9,5 14,0 19,0 27,0 39,0 55,0 77,0 109,o
6
IO-cm < 16 2,l 3,0 4,3 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 34,0 48,0 68,O 97,0 136,0
1 2,5 1 3,6 1 5,0 1 7,0 1 IO,0 1 14,0 1 20,O 1 29,O 1 40,0 1 5780 1 81,O 1 114,0 1 IWO
16-cm < 25
I
7
25
40 < m < 70 4,3 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 34,0 48,0 68,O 97,0 137,0 193,0 273,0
10
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0 IS0
IS0 1328=1:1995(F)
1 Di~~~~~~if 1 Merle o , 2 3 4 5c'*sse~~~n 8 9 ,. ,, ,* _I
~ -,e.
mm mm
w-n
1
7,5 1 I,0 15,0 21,0 30,o 43,0 61,0 86,O 122,0
1 600-d < 2 500 3,5,< m< 6 I,9 2,7 3,8 5,5
47,o 66,O 94,0 132,0
6
19,0 26,0 37,0 53,0 74,0 105,o 149,o
lO
22,0 31,0 43,0 61,0 87,0 123,0 174,0
16
27,0 38,0 53,0 75,0 107,o 151,o 213,0
25
36,0 50,o 71,0 101,o 143,0 202,o 286,0
40
2,3 3,3 4,6 6,5 9,0 13,0 18,0 26,0 37,0 52,0 74,0 105,o 148,O
2 500
10,o 15,0 21,0 29,0 41,0 58,0 82,0 116,O 165,0
lO
134,0
3,0 4,2 6,0 8,5 12,0 17,0 24,0 33,0 47,0 67,0 95,0 189,0
16
3,6 5,0 7,0 IO,0 14,0 20,o 29,0 40,o 57,0 81,0 114,0 162,0 229,0
25 < m < 40
151,0
4,7 6,5 9,5 13,0 19,0 27,0 38,0 53,0 75,0 1
...
Questions, Comments and Discussion
Ask us and Technical Secretary will try to provide an answer. You can facilitate discussion about the standard in here.