ISO 917:1989
(Main)Testing of refrigerant compressors
Testing of refrigerant compressors
The provisions are applicable to single-stage refrigerant compressors of the positive-displacement type only. Selected test methods are described for the determination of the refrigerating capacity, power, isentropric efficiency, and the coefficient of performance. The test methods described may also be used as a guide for testing other types of refrigerant compressors. - Replaces the first edition (ISO 917:1974) and constitutes its technical revision.
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
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Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL ISO
STANDARD
917
Second edition
1989-09-15
Testing of refrigerant compressors
Essais des compresseurs pour fluides frigorighes
Reference number
ISO 917 : 1989 (E)
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ISO 917 : 1989 (E)
’ Contents
Page
1 Scope and field of application . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
2 References. 1
3 Definitions . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
Section one : Determ ination of refrigerating
city and of
volumetric efficiency
4 Generalprocedure. 2
5 Basic test conditions and deviations. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
6 Basis of calculations . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . s . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
4
7 Test methods. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
8 Method A : Secondary fluid calorimeter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
9 Method B : Flooded System refrigerant calorimeter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
10 Method C : Dry System refrigerant calorimeter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
11 Methods Dl and DZ : Refrigerant vapour flowmeter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
12 Method F : Refrigerant liquid quantity using a flowmeter . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
13 Method G : Water-cooled condenser . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
14 Method J : Refrigerant vapour cooling . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . IO
15 Method K : Calorimeter in compressor discharge line . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
of the power, isentropic efficiency
Section two : Determination
ce
and coefficient of performan
16 Generalprocedure. 19
19
17 Determination of the power input . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0 ISO 1989
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means, electronie or mechanical, including photocopying and microfilm, without Permission in
writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland
ii
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ISO 917:1989 (E)
18 Determination of the isentropic efficiency . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
19
19 Determination of the coefficient of Performance . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
19
Section three : Reporting of results
20 Testreport. 20
Annexes
A Types and calibration of measuring instruments and accuracy
ofmeasurement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
B Symbols used in the text for calculations . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
C Estimation of errors . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26
. . .
Ill
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ISO917:1989 (EI
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of
national Standards bodies (ISO member bodies). The work of preparing International
Standards is normally carried out through ISO technical committees. Esch member
body interested in a subject for which a technical committee has been established has
the right to be represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. ISO
collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all
matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are circulated to
the member bodies for approval before their acceptance as International Standards by
the ISO Council. They are approved in accordance with ISO procedures requiring at
least 75 % approval by the member bodies voting.
International Standard ISO 917 was prepared by Technical Committee ISO/TC 86,
Re frigera tion.
This second edition cancels and replaces the first edition (ISO 917 : 1974), of which it
constitutes a technical revision.
Users should note that all International Standards undergo revision from time to time
and that any reference made herein to any other International Standard implies its
latest edition, unless otherwise stated.
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INTERNATIONAL STANDARD
ISO 917 : 1989 (E)
Testing of refrigerant compressors
ISO 5168, Measurement of fluid flow - Estimation of uncer-
1 Scope and field of application
tainty of a flow-rate measurement.
The provisions of this International Standard apply only to
Single-Stage ref rigerant compressors of the positive-
displacement type. Selected test methods are described for the
3 Definitions
determination of the refrigerating capacity, the power, the isen-
tropic efficiency and the coefficient of performante. These test
NOTE - A complete list of Symbols and units used in the calculations,
methods provide results of sufficient accuracy to permit con-
together with their definitions, is given in annex B.
sideration of the suitability of a refrigerant compressor to
operate satisfactorily under any set of basic test conditions re-
3.1 refrigerating capacity of a refrigerant compressor
quired for a given refrigeration installation.
QO: Product of the mass flow rate of refrigerant through the
compressor, as derived from the test, and the differente be-
Attention is drawn in particular to a number of special precau-
tween the specific enthalpy of the refrigerant at the measuring
tions necessary to reduce testing losses to a minimum.
Point at the inlet of the compressor and the specific enthalpy of
the saturated liquid at the temperature corresponding to the
This International Standard applies only to tests carried out at
test discharge pressure at the measuring Point at the outlet of
the manufacturer ’s works, or wherever the necessary equip-
the compressor.
ment for testing to the accuracy required tan be made
available. The types and calibration of measuring instruments
and the accuracy of measurement are specified in annex A,
3.2 volumetric efficiency, qV: Ratio of the actual volume
which forms an integral part of this International Standard.
rate of flow at suction conditions, measured at the Position
specified in 4.3.2, to the displacement of the compressor.
The test methods described may also be used as a guide for the
testing of other types of refrigerant compressors.
3.3 power input, P: Power at the compressor shaft for an
NOTE - Tests on complete refrigeration installations are dealt with in open compressor or power at the motor terminals for a
ISO 916-1.
hermetic motor compressor (or semi-hermetic motor com-
pressor) together with the power absorbed by such ancillaries
Annexes B and C, which provide additional information, do not
as are necessary to sustain the Operation of the compressor,
form integral Parts of this International Standard.
e.g. oil pump.
2 References 3.4 isentropic efficiency, Vi: Ratio of the product of the
actual mass flow and the Change in isentropic enthalpy across
ISO 916-1, Refrigeration Systems - Test methods - Part 7 :
the compressor to the power input.
Testing of Systems for coofing liquids and gases using a
positive displacemen t compressor. 1 )
3.5 coefficient of Performance, E: Ratio of the
refrigerating capacity to the power input.
ISO 1662, Refrigerating plants - Safety requirements.
ISO 5167, Measuremen t of fluid flow b y means of orifice pla tes,
NOTE - lt should be made clear in the test resport whether the power
nozzles and Ven turi tubes inserted in circular Cross-section con-
input referred to is that measured at the compressor shaft or that at the
duits running full. motor terminals.
1) At present at the Stage of draft.
1
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ISO 917 : 1989 (EI
Determination of refrigerating capacity
Section one :
and of volumetric efficiency
4.3 General rules
4 General procedure
In Order to ensure that the results obtained are within the re-
4.1 Method of determination of refrigerating
quired limits of accuracy, it is essential to observe the following
capacity and volumetric efficiency
rules, and the instructions given in the note to 4.3.4 should be
taken into account.
ref rigerating ca pacity of a compressor
The determination of the
comprises
4.3.1 All instruments and auxiliary measuring apparatus shall
be correctly located in relation to the compressor inlet and
a) the evaluation of the mass flow rate of the refrigerant,
outlet, and shall be calibrated against master instruments of
obtained for each test method used by means of an ap-
certified accuracy and adjusted if necessary to give readings
paratus which is inserted in the outer part of the test circuit,
within the limits of accuracy prescribed in annex A.
between the outlet and the inlet of the compressor, as
described in clauses 8 to 15, and
4.3.2 The pressure and temperature at the suction inlet to the
b) the determination from recognized tables, of the ther-
compressor shall be measured at the same Point which shall be
modynamic properties of the refrigerant, of the specific en-
located on a straight run of Pipeline, at a distance of (or as close
thalpy of the refrigerant in the saturated-liquid state at the
as possible to) eight times the pipe diameter, ahead of the Point
compressor discharge pressure and its specific enthalpy at
of entry or of the stop valve, if one is fitted.
the compressor suction pressure and temperature.
The diameter of the pipe shall be consistent with that of the
The volumetric efficiency is determined using the equation
flange on the compressor for a length of at least sixteen times
given in 6.7.2.
the pipe diameter.
During the test, the refrigerant compressor should be furnished
with all auxiliary equipment and accessories necessary for its
4.3.3 The pressure and temperature at the discharge outlet of
satisfactory Operation in normal use.
the compressor shall be measured at the same Point which shall
be located on a straight run of Pipeline, at a distance not less
than eight times the pipe diameter after the Point of outlet or
4.2 Tests
the stop valve, if one is fitted.
All tests shall comprise two test methods, a test X and a test Y,
The diameter of the pipe shall be consistent with that of the
which shall be carried out simultaneously.
flange on the compressor for a length of at least sixteen times
the pipe diameter.
4.2.1 Test Y shall, wherever possible, be a different type of
test than test X, so that its results are obtained independently
4.3.4 The correct refrigerant and lubricating oil charges shall
from those of test X.
be present in the circulation System. Efficient oil separators
shall be fitted in the discharge line of the compressor unless it is
4.2.2 The values of the estimated errors for the refrigerating
shown by measurement that the oil pumping rate is less than
capacity shall be calculated for test X Mox) and for the 1,5 % of the refrigerant mass flow rate. If a separator is used,
selected test Y (scPOy) (see annex Cl. arrangements shall be made to return the separated oil direct to
the compressor lubricating System.
4.2.3 Specifications for test X and Pest Y and for their possible
If the compressor is designed for use on a normal oil returning
combinations are given in clause 7.
circuit, the oil from the separator shall be returned to the suc-
tion line between the measuring apparatus and the compressor
4.2.4 The results of test X and test Y for the refrigerating suction connection.
capacity shall be accepted provided that they correlate within
+ 4 % (see annex C).
No refrigerant shall be added during the test, and no oil shall be
added to enclosed trank cases which communicate with the
refrigerant circuit.
4.2.5 For results valid in accordance with 4.2.4, the
refrigerating capacity and the volumetric efficiency shall be
taken as the mean sf the test X and test Y results.
During the whole of the test run, the circuit shall contain only
the refrigerant and the lubricating oil in such conditions of
The values of the estimated errors (sfx and sJy> for test X and purity that normal Operation in the continuous running of the
compressor will be assured and the precision of the test
test Y, calculated as described in 4.2.2 and annex C, shall be
used to determine the total estimated error (to one significant measurements will not be affected within the agreed
tolerantes.
figure) for the valid result using the formula [(SJ? + sJ2)/2]1/2.
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ISO 917 : 1989 (El
NOTE - The complete elimination of liquid refrigerant and lubricating a) the absolute pressure at the measuring Points in the
oil would be difficult to achieve. However, the error arising from these
suction and discharge pipelines of the compressor;
factors at the inlet of the compressor tan generally be reduced to such
an extent as to be negligible by
b) the suction temperature at the Point in the
w
suction Pipeline of the compressor;
a) ensuring that the refrigerant vapour is sufficiently superheated
at the inlet to the compressor (for this purpose a suction super-
c) the Speed of rotation of the compressor.
heater may be required, and any heat supplied to it from an external
Source should be duly recorded), and
The pressure readings shall not deviate by more than & 1%
b) providing an efficient oil separator on the discharge line of the
from the basic test conditions throughout the test period.
compressor.
The temperature readings shall not deviate by more than
In general, a correction for the effect of the lubricating oil is not
+ 3 OC from the basic test conditions throughout the test
necessary if the oil content of the Oil-liquid refrigerant mixture is such
period.
as to Cause an error not exceeding 1,5 % of the refrigerating capacity.
The Speed shall not deviate by more than + 1 % from the
4.3.5 The System shall be tested for freedom from leaks of
basic test conditions throughout the test period; for hermetic
refrigerant and Oil. The absence of non-condensable gases shall
motor compressors, the voltage shall be within + 3 % and the
be confirmed by appropriate means.
frequency within + 1 % of the nameplate values throughout
the test period.
4.3.6 The System shall be protected against abnormal air cur-
rents.
6 Basis of calculations
4.4 Test period
61 . Source of thermodynamic properties
4.4.1 The tests specified refer exclusively to a refrigerant
The Source from which thermody namic properties
are taken
compressor operating continuously under conditions such that,
be stated in
shall the tes t report.
for a specified period, fluctuations in all the factors likely to af-
fett the results of a test remain between the limits prescribed
and show no definite tendency to move outside these limits.
6.2 Specific enthalpy
These conditions are termed steady working conditions.
Subject to the rules and precautions defined under 4.3, the
specific enthalpy of the refrigerant liquid at the compressor
4.4.2 After the compressor has been started, adjustments
discharge pressure,
and that at the compressor suction
shall be made during a preliminary run until the measurements
pressure and temperature, are obtained from recognized tables
required for the test are within the allowable limits of Variation.
of the thermodynamic properties of the refrigerant used. In the
case of the specific enthalpy at the compressor suction
pressure and temperature, a correction for the presence of en-
4.4.3 Once steady working conditions having been reached,
trained lubricating oil to the equations from which the specific
the readings for the test period shall be taken at equal time
enthalpy values are derived may be necessary.
intervals not exceeding 20 min for a period of at least 1 h,
during which at least four readings shall be taken.
6.3 Mass flow rate of refrigerant
If recording instrumen ts are used, their accu racies shall be
with those specified in annex A.
comparable
The mass flow rate is determined by using tests X and Y which
are selected (see clause 7) from the tests described in clauses 8
4.4.4 The arithmetic mean of the successive readings for each
to 15.
measurement is taken as the value of the measurement for the
test.
6.4 Specific volume of the refrigerant
4.4.5 All quantitative measurements shall be made at the
The actual test value Vga of the specific volume of the
beginning and end of each time interval to check uniformity of
refrigerant vapour at the compressor inlet shall not differ by
Operation, the differente between the first and last measure-
more than 2 % from the value 1/91 of the specific volume of the
ment of the test period being taken as the value for the test.
refrigerant vapour corresponding to the specified basic test
conditions.
65 . Compressor Speed
5 Basic test conditions and deviations
The basic test conditions, under which the test is to be per- The actual test value n, of the compressor Speed shall not differ
formed, which shall be specified for the testing of a refrigerant from the basic test conditions by more than the deviations
compressor are as follows : specified in clause 5.
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A heat-insulated calorimeter is connected with the suction inlet
6.6 Value of the measured mass flow rate
of the compressor to act as the evaporator.
Subject to the conditions given in 6.4 and 6.5, the value of the
Method Dl : refrigerant vapour flowmeter in the suction line
shall be adjusted by multiplying it
measured mass flow rate qm,
(see clause 11).
by the factor CV,,l Vgl)(nln,) for open-type compressors and
by the factor ( Vga/ V,,)(flf,) for hermetic motor compressors.
Method D2 : refrigerant vapour flowmeter in the discharge line
(see clause 11).
6.7 Basic equations
NOTE - Methods Dl and D2 measure the total mass flow of the refri-
gerant in the gaseous state.
3.1 for open-type
6.7.4 The refrigerating capacity as defined in
basic equation :
compressors is calculated using the following
Method F : refrigerant liquid flowmeter (see clause 12).
NOTE - Method F measures the total mass or volume flow of the refri-
vga n
@o = 4q - - (hg1 - hf,) gerant in the liquid state.
vgi na
Method G : water-cooled condenser method (see clause 13).
For hermetic motor compressors, the correction factor nln, is
replaced by flfa.
The water-cooled condenser in the actual installation is suitably
insulated and equipped to act as a calorimeter.
6.7.2 The volumetric efficiency qV as defined in 3.2 is cal-
Method J : refrigerant vapour cooling water (see clause 14).
culated using the following basic equation :
NOTE - Method J measures the flow of a Portion only of the liquid
V
qmf ga
refrigerant obtained from a special condenser.
rv= 7
SW
Method K : calorimeter in discharge line (see clause 15).
NOTE - Within the limits specified in this International Standard, it is
A heat-insulated calorimeter is installed in the discharge pipe-
assumed that the volumetric efficiency is constant.
line of the compressor to receive the total flow of refrigerant in
the gaseous state.
7 Test methods
7.2 Choice of test methods for test X
7.1 General
and test Y
As specified in 4.2, all tests shall comprise two test methods.
Any of the methods A, B, C, Dl, D2, F, G and K may be used
For each test, the information specified in the test report (see
for test X.
clause 20) together with the additional information specified for
each test method (see clauses 8 to 15) shall be measured
Any of the methods described may be used for test Y with the
during the test period (see 4.4). Nine different test methods
following exceptions :
may be used as follows.
a) the method used for test X;
NOTE - Test methods A, B, C, G and K measure the total mass flow
b) any methods measuring the same quantity as test X.
of the refrigerant by the use of calorimeters.
For example, if the method for test X measures the gas flow
Method A : secondary fluid calorimeter in suction line (see
at the discharge side of the compressor, other methods that
clause 8).
measure the gas flow at the discharge side of the compres-
sor shall not be used for test Y.
Method B : flooded System refrigerant calorimeter in suction
line (sec clause 9).
Preferably, the methods for tests X and Y shall be of basically
different types. The table gives allowed and recommended
Method C : dry System refrigerant calorimeter in suction line
combinations of methods for tests X and Y.
(sec clause 10).
Table 1 - Combinations of tests X and Y
Method for test Y
Method for
test X Allowed Recommended
I
A Dl, D2, F, G, K
h G K
I I I
B Dl, D2, F, G, K Ft G, K
I I
I
Dl, D2, F, G, K
F, G, K
Dl A, B, C, 02, F, G, J, K
I I Fr G, J, K
I
B, C, Dl, F, J
D2 A, F, J
I I l
F A, B, C, Dl, 02, J, K Dl, D2, J, K
I I
I
Dl, J
G A, B, C, Dl, F, J
I I I
K A, B, C, Dl, F, J Dl, J
I I
4
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ISO 917 : 1989 (El
fluid. Adjust the discharge pressure by varying the temperature
8 Method A : Secondary fluid caiorimeter
and flow of the condensing medium, or by a pressure control
device in the discharge line.
8.1 Description
8.4 Requirements
The secondary fluid calorimeter (see figure 1) consists of a
direct expansion coil or a set of coils in parallel serving as a
Primar-y evaporator. This evaporator is suspended in the upper
8.4.1 If the heater is operated continuously, the fluctuation in
part of a pressure-tight heat-insulated vessel. A heater is
heat input due to any Cause during the test period shall not be
located in the base of this vessel, which is charged with a
such as to Cause a Variation of more than 1 % in the calculated
volatile secondary fluid so that the heater is weil below the
compressor capacity.
liquid surface. The refrigerant flow is controlled by either a
manual or a constant-pressure expansion valve, which shall be
8.4.2 If the heater is operated intermittently, the temperature
located close to the calorimeter. The expansion valve and the
of Saturation corresponding to the secondary fluid pressure
refrigerant pipelines connecting it to the calorimeter may be in-
shall not vary by more than + 0,6 OC.
sulated to minimize the heat gain.
The calorimeter shall be insulated in such a manner that the 8.5 Additional information
heat leakage does not exceed 5 % of the refrigerating capacity
The following information shall be recorded :
of the compressor.
Provision shall be made for measuring the temperature of the a) the pressure of the refrigerant vapour at the evaporator
ou tlet;
secondary fluid.
b) the temperature of the refrigerant vapour at the
Provision shall be made in accordance with the requirements of
evaporator outlet;
ISO 1662 to ensure that the refrigerant pressure does not ex-
ceed the safety limit for the apparatus.
c) the pressure of the refrigerant liquid entering the expan-
sion valve;
8.2 Calibration
d) the temperature of the refrigerant liquid entering the ex-
The calorimeter shall be calibrated by using the following heat
pansion valve;
loss method.
e) the ambient temperature at the calorimeter;
8.2.1 Adjust the heat input to the secondary fluid to maintain
a constant pressure at a value corresponding to a temperature
f) the pressure of the secondary fluid;
of Saturation approximately 15 OC above the ambient air
temperature. Maintain the ambient air temperature constant to
g) the heat input to the secondary fluid.
within + 1 OC.
. Determination of refrigerating capacity
86
8.2.2 If the heater is operated continuously, maintain the heat
input constant to within + 1 % and measure the pressure of
8.6.1 The mass flow rate of the refrigerant, as determined by
the secondary fluid at hourly intervals until four successive
this test, is given by the formula
values of the corresponding temperature of Saturation do not
vary by more than k 0,5 OC.
@i + Fi (ta - ts)
4mf =
h
- hf2
8.2.3 If the heater is operated intermittently, the control shall 92
be such that the temperature of Saturation corresponding to
the secondary fluid pressure is maintained constant to within 8.6.2 The refrigerating capacity, adjusted to the specified
* 0,5 OC and readings of the heat input are taken at hourly in- basic test conditions, is given by the formula
tervals until four successive readings do not vary by more than
+ 4 %. V
(po = qlnf $ Mg1 - hfl)
gl
8.2.4 Calculate the heat leakage factor using the formula
@h 9 Method B : Flooded System refrigerant
F, = -
calorimeter
$3 - ta
9.1 Description
8.3 Procedure
The flooded System refrigerant calorimeter (see figure 2) con-
Adjust the suction pressure by means of the refrigerant expan-
sists of a pressure-tight evaporator vessel, or vessels in paralId,
sion valve and the temperature of the refrigerant vapour enter-
in which heat is applied directly to the refrigerant in respect of
ing the compressor by varying the heat input to the secondary
5
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ISO917:1989 (El
9.3 Procedure
‘which the compressor is being tested. The refrigerant flow is
controlled by a manual or constant-pressure expansion valve,
Adjust the suction pressure at the compressor by means of the
or a suitable level control device, which shall be located close to
refrigerant expansion valve and the inlet temperature to the
the calorimeter. The expansion valve and the refrigerant
compressor by varying the heat input. However, when a level
Pipeline connecting it to the calorimeter may be insulated to
control is used, adjust the suction pressure by means of the
minimize the heat gain.
heat input to the evaporator, and the inlet temperature to the
compressor by the heat input to a superheater. Adjust the
The calorimeter shall be insulated in such a manner that the
discharge pressure by varying the temperature and flow of the
heat leakage does not exceed 5 % of the refrigerating capacity
condensing medium, or by a pressure control device in the
of the compressor.
discharge line.
Provision shall be made for measuring the temperature of the
Where liquid is used for heating, the inlet temperature shall be
secondary fluid and for ensuring that the pressure does not ex-
maintained constant to within + 0,3 OC and the flow shall be
ceed the safety limit for the apparatus.
controlled so that the temperature drop is not less than 6 OC.
The flow rate of the liquid shall be maintained constant to
Provision shall be made in accordance with the requirements of
within & 1 %. Where electric heating is used, the input shall
ISO 1662 to ensure that the refrigerant pressure does not ex-
be maintained constant to within + 1 %.
ceed the safety limit for the apparatus.
9.4 Requirements
9.2 Calibration
9.4.1 If the heater is operated continuously, the fluctuation in
calorimeter shall be calibrated by using the following heat
The
heat input due to any Cause during the test period shall not be
loss method.
such as to Cause a Variation of more than 1 % in the calculated
compressor capacity.
9.2.1 Fill the calorimeter with refrigerant liquid to its normal
operating level and close the liquid and vapour outlet stop
9.4.2 If the heater is operated intermittently, the temperature
valves. Maintain the ambient temperature constant to within
of Saturation corresponding to the secondary fluid pressure
* 1 OC and supply heat to maintain the refrigerant
shall not vary by more than + 0,6 OC.
15 OC above the ambient
temperature approximately
temperature. Where liquid is used for heating, maintain the
9.5 Additional information
inlet temperature constant to within * 0,3 OC and control the
flow so that the temperature drop is not less than 6 OC. Where
The following information shall be recorded :
electric heating is used, maintain the input constant to within
+ 1 %.
refrigerant
a) the pressu re of the vapour at the evaporator
ou tlet;
been established, take
9.2.2 After thermal equilibrium has
b) the temperatu re of the ref rigerant vapour at the
readings for the following periods :
evaporator outlet;
a) for liquid heating, at hourly intervals until four suc-
the pressure of the refrigera nt liquid entering the expan-
Cl
cessive readings of both inlet and outlet temperatures, with
sion valve;
constant rate flow, do not vary by more than + 0,3 OC;
d) the tempera ture of the refrigerant liquid entering the ex-
b) for electric heating, at hourly intervals until four suc-
pansion valve;
cessive values of the temperature of Saturation of the
refrigerant do not vary by more than & 0,5 OC.
the ambient temperature at the calorimeter;
e)
9.2.3 Determine the heat input to the calorimeter as follows : of the
f) the temperature heating liquid entering
calorimeter;
a) for liquid heating,
g) the temperature of the heating liquid leaving
= dt, calorimeter;
@i - t2) qrn,
given by the electrical power
b) for electric heati ng, @i is the ma
...
NORME ISO
917
INTERNATIONALE
Deuxième édition
1989-09-15
Essais des compresseurs pour fluides
f rigorigènes
Tes ting of re frigeran t compressors
Numéro de référence
ISO 917 : 1989 (F)
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60 917 : 1989 (FI
Sommaire
Page
.........................................
1 Objet et domaine d’application
2 Références .
3 Définitions. .
Section un : Détermination de la puissance frigorifique
et du rendement volumétrique
.................................................. 2
4 Modalités générales
.................................... 3
5 Conditions de référence pour l’essai.
3
6 Basedescalculs .
4
7 Méthodesd’essai .
............................. 5
8 Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire.
............... 6
9 Méthode B : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène
.......................... 7
10 Méthode C : Calorimètre de vapeur frigorigène
.................... 8
11 Méthodes Dl et 02 : Débitmètre de vapeur frigorigène
9
12 Méthode F : Quantité de fluide frigorigène mesurée à l’aide d’un débitmètre . .
............ 9
13 Méthode G : Méthode au condenseur à refroidissement par eau
.......... 10
14 Méthode J : Méthode par refroidissement de la vapeur frigorigène
................ 11
15 Méthode K : Calorimètre sur la canalisation de refoulement
: Détermination de la puissance fournie, du rendement
Section deux
isentropique et du coefficient de performance
............................... 20
16 Procedure générale. . .-.
20
17 Détermination de la puissance fournie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0 ISO 1989
Droits de reproduction réservés. Aucune partie de cette publication ne peut être reproduite ni
utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique,
y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-121 1 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
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ISO 917 : 1989 (F)
................. 20
18 Détermination du rendement isentropique . . . . . . . . . . .
................. 20
19 Détermination du coefficient de performance. . . . . . . . .
Section trois : Compte-rendu des résultats
21
20 Procès-verbal d’essai . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Annexes
A Types et étalonnage des appareils de mesure et exactitude des mesures. . 23
........................... 25
B Symboles utilkés dans le texte pour les calculs
.............................. 27
C Évaluati;on. des. en-eu rs . . S . ., . c
. . .
III
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ISO 917 : 1989 (FI
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de I’ISO). L’élaboration
des Normes internationales est en général confiée aux comités techniques de I’ISO.
Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité
technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO col-
labore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques sont soumis
aux comités membres pour approbation, avant leur acceptation comme Normes inter-
nationales par le Conseil de I’ISO. Les Normes internationales sont approuvées confor-
mément aux procédures de I’ISO qui requièrent l’approbation de 75 % au moins des
comités membres votants.
La Norme internationale ISO 917 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 86,
Froid.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (ISO 917 : 1974), dont
elle constitue une révision technique.
L’attention des utilisateurs est attirée sur le fait que toutes les Normes internationales
sont de temps en temps soumises à révision et que toute référence faite à une autre
Norme internationale dans le présent document implique qu’il s’agit, sauf indication
contraire, de la dernière édition.
iv
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NORME INTERNATIONALE
ISO 917 : 1989 (F)
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
1 Objet et domaine d’application I SO 5167, Mesure de débit des fluides au moyen de diaphrag-
mes, tuyères et tubes de Venturi insérés dans des conduites en
Les clauses de la présente Norme internationale ne sont appli- charge de section circulaire.
cables qu’aux compresseurs mono-étages pour fluides frigori-
ISO 5168, Mesure de débit des fluides - Calcul de l’erreur
gènes, de type volumétrique. Des méthodes d’essais choisies
limite sur une mesure de débit.
sont décrites pour déterminer la puissance frigorifique, la puis-
sance, le rendement isentropique et le coefficient de perfor-
mance. Ces méthodes d’essai fournissent des résultats avec un
3 Définitions
degré d’exactitude suffisant pour envisager une utilisation
satisfaisante d’un compresseur pour fluides frigorigènes dans
NOTE - Une liste complète des symboles utilisés dans les calculs,
des conditions de référence appropriées à une installation frigo-
avec leurs définitions, est donnée à l’annexe B.
rifique donnée.
3.1 puissance frigorifique d’un compresseur pour fluide
L’attention est attirée en particulier sur un certain nombre de
frigorigène, QO: Produit du débit-masse de fluide frigorigène à
précautions spéciales à prendre pour réduire au minimum les
travers le compresseur et de la différence entre I’enthalpie mas-
pertes d’essai.
sique du fluide frigorigène, au point de mesure à l’entrée du
compresseur, à la pression et à la température d’essai mesu-
La présente Norme internationale ne s’applique qu’aux essais
rées, et I’enthalpie massique du fluide du liquide saturé, à la
effectués en usine, ou partout où l’on dispose de l’équipement
température correspondant à la pression de refoulement au
necessaire a la seaksation des essais avec l’exactitude requise.
point de mesure à la sortie du compresseur.
Les types et f’étaéonnage des appareils de mesure sont spécifiés
dans l’annexe A quifait partie intégrante de la présente Norme
internationale.
3.2 rendement volumétrique, q V: Rapport du volume réel-
lement aspiré, mesuré à la position spécifiée en 4.3.2, au dépla-
Les méthodes d’essai décrites peuvent également servir de
cement du compresseur.
guide pour les essais à effectuer sur d’autres types de compres-
seurs.
3.3 puissance sur l’arbre, P: Puissance fournie à un com-
presseur ouvert au niveau de l’arbre ou puissance fournie à un
NOTE - Les essais concernant les machines frigorifiques complètes
motocompresseur hermétique (ou semi-hermétique) au niveau
font l’objet de I’ISO 916-1.
des bornes du moteur avec la puissance absorbée par les appa-
reils auxiliaires nécessaires pour favoriser le fonctionnement du
Les annexes 6 et C qui fournissent des informations supplé-
compresseur, par exemple une pompe à huile.
mentaires ne font pas partie intégrante de la présente Norme
internationale.
3.4 rendement isentropique, vi: Rapport du produit du
débit-masse réel et du changement d’enthalpie isentropique
dans le compresseur à la puissance sur l’arbre.
2 Références
ISO 916-1, Machines frigorifiques - Méthodes d’essais - Par-
3.5 coefficient de performance, E: Rapport de la puis-
tie 7 : Essais de machines pour le refroidissement de liquides et
sance frigorifique à la puissance sur l’arbre.
de gaz avec un compresseur volumétrique. 1 1
NOTE - II devrait être clairement indiqué s’il s’agit de la puissance
I SO / R 1662, lns tala tions frigorifiques - Prescriptions de sécu-
mesurée à l’arbre du compresseur ou de la puissance fournie aux bor-
rité. nes du moteur.
1) Actuellement au stade de projet
1
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ISO 917 : 1989 (FI
Section un : Détermination de la puissance frigorifique
et du rendement volumétrique
être utilisées pour déterminer l’erreur totale (à une décimale près)
4 Modalités générales
du résultat valable en utilisant la formule [(sf,* + S&~)/~I~~~.
4.1 Détermination de la puissance frigorifique et
du rendement volumétrique 4.3 Règles générales
La détermination de la puissance frigorifique d’un compresseur
Afin de s’assurer que les résultats obtenus se trouvent dans les
comprend :
limites d’exactitude demandées, il est indispensable d’observer
les règles suivantes et de tenir compte des indications données
a) l’évaluation du débit-masse du fluide frigorigène pour
dans la note en 4.3.4.
chaque méthode d’essai utilisée au moyen d’un appareil
inséré dans la partie extérieure du circuit d’essai, entre
4.3.1 Tous les appareils et tout l’appareillage auxiliaire de
l’entrée et la sortie du compresseur, comme décrit aux cha-
mesure doivent être placés correctement par rapport à l’entrée
pitres 8 à 15, et
et à la sortie du compresseur; ils doivent avoir été étalonnés par
rapport à des instruments d’exactitude garantie et, le cas
b) la détermination de I’enthalpie massique du fluide frigo-
échéant, réglés de facon à donner des lectures dans les limites
rigène à l’état de liquide saturé à la pression de refoulement
d’exactitude indiquées dans l’annexe A.
à la sortie du compresseur, et de son enthalpie massique à la
pression et à la température d’essai à l’aspiration du com-
presseur, au moyen de tables des propriétés thermodynami-
4.3.2 La pression et la température à l’entrée d’aspiration du
ques du fluide frigorigène.
compresseur doivent être mesurées en un même point, situé
sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en
Le rendement volumétrique est déterminé à l’aide de l’équation
amont de l’entrée du robinet d’arrêt, s’il existe, aussi proche
donnée en 6.7.2.
que possible de huit fois le diamètre de la canalisation.
Pendant les essais, le compresseur pour fluides frigorigènes
Le diamètre du tuyau doit être compatible avec celui de la bride
doit être muni de tous les organes annexes et accessoires
sur le compresseur sur une longueur d’au moins 16 fois le dia-
nécessaires pour un bon fonctionnement continu en exploita-
mètre du tuyau.
tion normale.
4.3.3 La pression et la température à la sortie de refoulement
4.2 Essais
du compresseur doivent être mesurées en un même point, situé
sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en
Tous les essais doivent comprendre un essai X et un essai Y qui
aval de la sortie, ou du robinet d’arrêt s’il existe, au moins égale
doivent être effectués simultanément.
à huit fois le diamètre de la canalisation.
4.2.1 L’essai Y doit dans la mesure du possible être d’un type
Le diamètre du tuyau doit être compatible avec celui de la bride
différent de l’essai X afin que les résultats soient obtenus indé-
sur le compresseur sur une longueur d’au moins 16 fois le dia-
pendamment de ceux de l’essai X.
mètre du tuyau
4.2.2 Les valeurs des erreurs estimées sur la puissance frigori-
4.3.4 Le système de circulation doit contenir les quantités
fique doivent être celles qui sont calculées pour l’essai X (MOx)
correctes de fluide frigorigène et d’huile de lubrification. Des
et pour l’essai Y choisi (&+,Y) (voir annexe C).
séparateurs d’huile efficaces doivent être installés dans la cana-
lisation de refoulement du compresseur à moins que les mesu-
4.2.3 Les spécifications recommandées pour les essais X et Y
res montrent que la vitesse de pompage de I’huile est inférieure
et pour leurs combinaisons possibles sont indiquées au
à 1,5 % du débit-masse du fluide frigorigène. Si l’on utilise un
chapitre 7.
séparateur, un dispositif doit être prévu pour renvoyer I’huile
séparée directement au système de lubrification du compres-
seur.
4.2.4 Les résultats des essais X et Y concernant la puissance
frigorifique doivent être acceptés s’ils correspondent a t 4 %
près (voir annexe C).
Si le compresseur est installé avec un dispositif pour le retour
en usage général de I’huile au circuit, I’huile provenant du sépa-
rateur doit être ramenée à la canalisation d’aspiration entre
4.2.5 Pour les résultats valables conformément a 42.4, la
l’appareil de mesure et le point d’entrée du compresseur.
puissance frigorifique et le rendement volumétrique doivent
être la moyenne des résultats des essais X et Y.
On ne doit ajouter, pendant l’essai, ni fluide frigorigène, ni huile
Les valeurs des erreurs estimées (sfx et sfv) calculées comme
aux carters de compresseurs fermés qui communiquent avec le
décrit en 4.2.2 et dans l’annexe C, pour les essais X et Y, doivent circuit du fluide frigorigène.
2
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ISO 917 : 1989 (FI
Pendant toute la durée des essais, le circuit ne doit renfermer 4.4.5 Les relevés des grandeurs cumulées doivent être effec-
que le fluide frigorigène et I’huile de lubrification dans un état tués au début et à la fin de chaque intervalle pour vérifier la sta-
de pureté tel que le fonctionnement normal du compresseur en
bilité du fonctionnement. La différence entre le dernier et le
régime continu soit assuré et que l’exactitude des résultats premier relevé de la période est prise comme résultat de l’essai.
d’essais, compte tenu des tolérances autorisées, ne soit pas
affectée.
NOTE - L’élimination complète de liquide frigorigène et d’huile de 5 Conditions de référence pour l’essai
lubrification serait difficile à réaliser. Toutefois, l’erreur due à ces fac-
teurs peut généralement être réduite au point d’être négligeable
Les conditions de référence dans lesquelles doit être effectué
l’essai et qui doivent être spécifiées pour l’essai d’un compres-
a) en assurant une surchauffe suffisante de la vapeur du fluide fri-
seur pour fluide frigorigène sont les suivantes :
qoriqène à l’entrée du compresseur (dans ce but, un surchauffeur
d’aspiration peut être nécessaire, et toute quantité de chaleur recue
a) les pressions absolues aux points de mesurage dans les
d’une source extérieure doit être enregistrée), et
canalisations d’aspiration et de refoulement du compres-
seu r;
b) en utilisant un séparateur d’huile efficace sur la canalisation de
refoulement du compresseur.
b) la température d’aspiration au point de mesure dans la
canalisation d’aspiration du compresseur;
En général, une correction compensant l’effet de I’huile de lubrification
n’est pas nécessaire si la quantité d’huile présente dans le mélange
huile/fluide frigorigène est telle qu’elle n’introduit pas une erreur supé- c) la fréquence de rotation du compresseur.
rieure à 1,5 % de la puissance frigorifique.
Les pressions relevées ne doivent pas varier de plus de + 1 %
des conditions de référence pendant toute la période d’essai.
4.3.5 II faut soumettre le système à des essais permettant de
déterminer l’absence de fuites de fluide frigorigène et d’huile.
La température relevée ne doit pas varier de plus de k 3 OC par
L’absence de gaz non condensables doit être confirmée par des
rapport aux conditions de référence pendant toute la période
moyens appropriés.
d’essai.
La fréquence de rotation ne doit pas différer de plus de + 1 %
4.3.6 Le système doit être protégé contre les courants d’air
par rapport aux conditions de référence pendant toute la durée
anormaux.
de l’essai; pour les motocompresseurs hermétiques, la tension
ne doit pas s’écarter de plus de k 3 % et la fréquence de plus
de + 1 % de la valeur nominale pendant toute la période
4.4 Période d’essai
d’essai.
4.4.1 Les essais spécifiés concernent exclusivement les com-
presseurs pour fluides frigorigènes fonctionnant en continu,
dans des conditions telles que, pendant une période donnée,
6 Base des calculs
les fluctuations de tous les facteurs pouvant affecter les résul-
tats d’un essai restent dans les limites requises et ne présentent
aucune tendance marquée à sortir de ces limites.
6.1 Source des propriétés thermodynamiques
Ces conditions sont appelées conditions de fonctionnement
La source des propriétés thermodynamiques doit être indiquée
stable.
dans le procès-verbal d’essai.
4.4.2 Après le démarrage du compresseur, des réglages doi-
6.2 Enthalpie massique
vent être effectués pendant un fonctionnement préliminaire
jusqu’à ce que les paramètres essentiels, nécessaires à l’essai,
Compte tenu des règles et des précautions définies en 4.3,
se trouvent dans les limites de variation admises.
I’enthalpie massique du fluide frigorigène à la pression de refou-
lement du compresseur et I’enthalpie massique à la pression et
à la température d’aspiration du compresseur sont relevées
4.4.3 Les conditions de fonctionnement stable étant obte-
dans des tables reconnues des propriétés thermodynamiques
nues, les relevés pour la période d’essai doivent être effectués à
du fluide frigorigène utilisé. Dans le cas d’enthalpie massique à
des intervalles de temps égaux ne dépassant pas 20 min, pen-
la pression et à la température d’aspiration du compresseur, il
dant une période d’au moins 1 h, durant laquelle quatre relevés
peut être nécessaire d’effectuer une correction afin de tenir
au moins doivent être effectués.
compte de l’entraînement d’huile de lubrification ou des équa-
tions dont proviennent les valeurs de I’enthalpie massique.
Si l’on utilise des instruments d’enregistrement, leur exactitude
doit être comparable à celle donnée dans l’annexe A.
6.3 Débit-masse du fluide frigorigène
4.4.4 La moyenne arithmétique des relevés successifs corres-
pondant à chaque mesure est admise comme valeur de la
Le débit-masse est déterminé par l’essai X et l’essai Y (voir
mesure pendant l’essai. chapitre 7) choisis parmi les essais décrits aux chapitres 8 à 15.
3
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ISO 917 : 1989 (FI
Méthode C : Calorimètre de vapeur frigorigène dans la canali-
6.4 Volume massique du fluide frigorigène
sation d’aspiration (voir chapitre 10).
La valeur réelle d’essai, l&, du volume massique de la vapeur
du fluide frigorigène à l’entrée du compresseur ne doit pas dif-
Un calorimètre calorifugé est connecté à l’entrée d’aspiration
férer de plus de 2 % de la valeur, I& du volume massique de la
du compresseur pour fonctionner comme évaporateur.
vapeur du fluide frigorigène, correspondant aux conditions de
référence prescrites pour les essais.
Méthode Dl : Débitmètre de vapeur frigorigène sur la canali-
sation d’aspiration (voir chapitre 11).
6.5 Fréquence de rotation du compresseur
Méthode D2 : Débitmètre de vapeur frigorigène sur la canali
La valeur d’essai réelle, II,, de la fréquence de rotation du com-
sation de refoulement (voir chapitre 11).
presseur ne doit pas différer de plus des valeurs spécifiées au
chapitre 5 pour les conditions de référence des essais.
NOTE - Les méthodes Dl et 02 mesurent le débit-masse total du
fluide frigorigène à l’état gazeux.
6.6 Valeur du débit-masse mesuré
Méthode F : Débitmètre à liquide frigorigène (voir
Compte tenu des conditions données en 6.4 et 6.5, la valeur du chapitre 12).
débit-masse mesuré, qm,, doit être corrigée en la multipliant par
NOTE - La méthode F mesure le débit-masse ou le débit-volume total
le facteur ( Vsa/ V#II/~,) pour les compresseurs de type ouvert
du fluide frigorigène à l’état liquide.
et par le facteur ( Vg,/ V,,,(flf,) pour les motocompresseurs
hermétiques.
Méthode G : Méthode au condenseur à refroidissement par
eau (voir chapitre 13).
6.7 Équations de base
Le condenseur à refroidissement par eau de l’installation réelle
6.7.1 Pour les compresseurs de type ouvert, la puissance fri-
est convenablement calorifugé et équipé de facon qu’il fonc-
gorifique définie en 3.1 est calculée au moyen de l’équation sui-
tionne comme calorimètre.
vante :
Méthode J : Méthode par refroidissement de la vapeur frigori-
Vga n
gène (voir chapitre 14).
@o = C?m, - - gl - hfl)
Vgl n (h
a
NOTE - La méthode J concerne le mesurage d’un débit partiel du
Dans le cas d’un motocompresseur hermétique, le facteur de
liquide frigorigène provenant d’un condenseur spécial.
correction nln, est remplacé par flf,.
Méthode K : Calorimètre sur la canalisation de refoulement
6.7.2 Le rendement volumétrique q V défini en 3.2 est calculé
(voir chapitre 15).
au moyen de l’équation de base suivante :
Un calorimètre calorifugé est inséré dans la canalisation de
V
qmf ga
refoulement du compresseur et est traversé par le débit total du
rlv= ~
V
SW
fluide frigorigène à l’état gazeux.
NOTE - Dans les limites spécifiées dans la présente Norme internatio-
nale, on suppose que le rendement volumétrique est constant.
7.2 Choix de méthode d’essai pour l’essai X et
l’essai Y
7 Méthodes d’essai
Chacune des méthodes A, B, C, Dl, D2, F, G et K peut être uti-
lisée comme essai X.
7.1 Généralités
Comme spécifié en 4.2, tous les essais doivent comprendre
Chacune des méthodes décrites peut être utilisée comme
deux méthodes d’essai. Pour chaque essai, les données spéci-
essai Y, à l’exception :
fiées dans le procès-verbal d’essai (voir chapitre 20) ainsi que
les données supplémentaires spécifiées pour chaque méthode
a) de la méthode utilisée pour l’essai X;
d’essai (voir chapitres 8 à 15) doivent être mesurées pendant la
période d’essai (voir 4.4). Neuf différentes méthodes d’essai
b) des méthodes mesurant la même grandeur que
peuvent être utilisées comme suit.
l’essai X; par exemple, si la méthode pour l’essai X mesure
le débit de gaz au niveau de refoulement du compresseur,
NOTE - Les méthodes d’essai A, B, C, G et K mesurent le débit-
les autres méthodes qui mesurent le débit de gaz au niveau
masse total du fluide frigorigène en utilisant des calorimètres.
de refoulement du compresseur ne doivent pas être utilisées
pour l’essai Y.
Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire dans la canalisa-
tion d’aspiration (voir chapitre 8).
II est préférable que les méthodes d’essais X et Y soient de
Méthode B : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène types radicalement différents. Le tableau 1 donne les combinai-
dans la canalisation d’aspiration (voir chapitre 9). sons admises et recommandées des méthodes d’essais X et Y.
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ISO 917 : 1989 (FI
Tableau 1 - Combinaisons des essais X et Y
02 A, B, C, Dl, F, J
I 1 I F, J I
F A, B, C, Dl, D2, J, K Dl, D2, J, K
I I / I
G A, B, C, Dl, F, J Dl, J
I I I I
K A, B, C, Dl, F, J Dl, J
/
8.2.3 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermit-
8 Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire
tence, effectuer le réglage de telle sorte que la température de
saturation correspondant à la pression du fluide secondaire soit
8.1 Description
maintenue constante, dans les limites de la valeur choisie, à
+ 0,5 OC et effectuer des lectures de la chaleur fournie à des
Le calorimètre à fluide secondaire (voir figure 1) est composé
intervalles de 1 h jusqu’à ce que quatre lectures consécutives
d’un serpentin à évaporation directe ou d’un ensemble de ser-
ne varient pas de plus de + 4 %.
pentins montés en parallèle, servant d’évaporateur principal.
Cet évaporateur est suspendu à la partie supérieure d’un réci-
8.2.4 Calculer le coefficient de pertes thermiques à l’aide de la
pient calorifugé et résistant à la pression. Un dispositif de
formule
chauffage est situé dans le fond de ce récipient chargé d’un
fluide secondaire volatil de telle facon que le dispositif de chauf-
@h
fage soit bien au-dessous de la surface du liquide. Le débit du
F, = -
fluide frigorigène est réglé soit par un détendeur à main, soit
$3 - la
par un détendeur à pression constante qui doit être situé près
du. calorimètre. Le détendeur et les canalisations de fluide frigo-
8.3 Mode opératoire
rigène qui le relknt au calorimètre peuvent être calorifugés en
Régler la pression d’aspiration à l’aide du régleur de fluide frigo-
vue de réduire au minimum les apports de chaleur.
rigène et régler la température de la vapeur frigorigène entrant
dans le compresseur en faisant varier la chaleur fournie au
Le calorimètre d-oit être calorifugé de manière que les pertes
fluide secondaire. Régler la pression de refoulement en faisant
thermiques ne dépassent pas 5 % de la puissance frigorifique
varier la température et le débit de l’agent de condensation, ou
du compresseur.
à l’aide d’un régleur de pression dans la canalisation de refoule-
ment.
Des dispositions doivent être prises pour mesurer la tempéra-
ture de fluide secondaire.
8.4 Spécifications
Des dispositions doivent être prises suivant les exigences de
I’ISO 1662, pour s’assurer que la pression du fluide frigorigène
8.4.1 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuelle-
ne dépasse pas la limite de sécurité de l’appareillage.
ment, les fluctuations de la chaleur fournie, dues à n’importe
quelle cause, pendant la période d’essai, ne doivent pas être tel-
les qu’elles provoquent une variation de plus de 1 % sur la puis-
8.2 Étalonnage
sance calculée du compresseur.
Le calorimètre doit être étalonné suivant la méthode par pertes
de chaleur exposée ci-après.
8.4.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermit-
tence, la température de saturation correspondant à la pression
du fluide secondaire ne doit pas varier de plus de + 0,6 OC.
8.2.1 Régler la chaleur fournie au fluide secondaire de facon à
maintenir Ia pression constante à une valeur correspondant à
8.5 Renseignements complémentaires
une température de saturation supérieure d’environ 15 OC à la
Maintenir la température ambiante
température ambiante.
Les caractéristiques suivantes doivent être enregistrées :
constante, dans les limites de + 1 OC.
a) la pression de la vapeur frigorigène à la sortie de I’éva-
8.2.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuelle- poration;
ment, maintenir la chaleur fournie à une valeur constante dans
b) la température de la vapeur frigorigène à la sortie de
les limites de rfr 1 % et mesurer la pression du fluide secon-
l’évaporateur;
daire à des intervalles de 1 h jusqu’à ce que quatre valeurs con-
sécutives de la température de saturation correspondante ne c) la pression du liquide frigorigène entrant dans le déten-
varient pas de plus de t 0,5 OC.
deur;
5
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ISO 917 : 1989 (FI
92.2 Après obtention de l’équilibre thermique, effectuer des
d) la température du liquide frigorigène entrant dans le
détendeur; lectures pendant les périodes suivantes :
e) la température ambiante autour du calorimètre;
. a) dans le cas de chauffage par liquide, à des intervalles de
1 h jusqu’à ce que les températures relevées au cours de
f) la pression du fluide secondaire;
quatre lectures consécutives, tant à l’entrée qu’à la sortie, le
g) la chaleur fournie au fluide secondaire.
débit étant constant, ne varient pas de plus de + 0,3 OC;
b) dans le cas de chauffage électrique, à des intervalles de
8.6 Détermination de la puissance frigorifique
1 h jusqu’à ce que quatre valeurs consécutives de la tempé-
8.6.1 Le débit-masse du fluide frigorigène, déterminé au
rature de saturation du fluide frigorigène ne varient pas de
cours de l’essai, est donné par la formule
plus de + 0,5 OC.
GPi + FI (ta -
ts)
92.3 Déterminer la quantité de chaleur fournie au calorimètre
%rlf =
h
comme suit :
- hf2
92
a) dans le cas de chauffage par liquide
8.6.2 La puissance frigorifique, ramenée aux conditions de
référence prescrite pour l’essai, est donnée par la formule
@i = c h - ci!) qmt
V
b) dans le cas de chauffage électrique, @i est donné par le
$ Mg, - hf,)
@O = qmf
courant électrique fourni au chauffage.
gl
9.2.4 Calculer le coefficient de pertes thermiques à l’aide de la
9 Méthode B : Calorimètre à déversement
formule
du fluide f rigorigène
@i
F, = -
9.1 Description
4 - *El
Le calorimètre à déversement du fluide frigorigène (voir
figure 2) est composé d’un récipient évaporateur résistant à la
9.3 Mode opératoire
pression, ou d’un ensemble de récipients montés en parallèle,
dans lequel la chaleur est appliquée directement au fluide frigo-
Régler la pression d’aspiration au compresseur à l’aide du
rigène identique à celui utilisé dans le compresseur essayé. Le
détendeur du fluide frigorigène et régler la température à
débit du fluide frigorigène est réglé par un détendeur à main,
l’entrée du compresseur en faisant varier la chaleur fournie,
par un détendeur à pression constante, ou par un dispositif de
excepté dans le cas d’un régleur de niveau, où la pression
contrôle de niveau qui doit être situé près du calorimètre. Le
d’aspiration est ajustée par la quantité de chaleur fournie à
détendeur et les canalisations de fluide frigorigène qui le relient
l’évaporateur, et la température à l’entrée du compresseur par
au calorimètre peuvent être calorifugés en vue de réduire au
la quantité de chaleur fournie au surchauffeur. Régler la pres-
minimum les apports de chaleur.
sion de refoulement en faisant varier la température et le débit
de l’agent de refroidissement au condenseur, ou par un disposi-
Le calorimètre doit être calorifugé de manière que les pertes
tif à pression constante dans la canalisation de refoulement.
thermiques ne dépassent pas 5 % de la puissance frigorifique
du compresseur.
Dans le cas de chauffage par liquide, maintenir la température à
Des dispositions doivent être prises afin de mesurer la tempéra
...
NORME ISO
917
INTERNATIONALE
Deuxième édition
1989-09-15
Essais des compresseurs pour fluides
f rigorigènes
Tes ting of re frigeran t compressors
Numéro de référence
ISO 917 : 1989 (F)
---------------------- Page: 1 ----------------------
60 917 : 1989 (FI
Sommaire
Page
.........................................
1 Objet et domaine d’application
2 Références .
3 Définitions. .
Section un : Détermination de la puissance frigorifique
et du rendement volumétrique
.................................................. 2
4 Modalités générales
.................................... 3
5 Conditions de référence pour l’essai.
3
6 Basedescalculs .
4
7 Méthodesd’essai .
............................. 5
8 Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire.
............... 6
9 Méthode B : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène
.......................... 7
10 Méthode C : Calorimètre de vapeur frigorigène
.................... 8
11 Méthodes Dl et 02 : Débitmètre de vapeur frigorigène
9
12 Méthode F : Quantité de fluide frigorigène mesurée à l’aide d’un débitmètre . .
............ 9
13 Méthode G : Méthode au condenseur à refroidissement par eau
.......... 10
14 Méthode J : Méthode par refroidissement de la vapeur frigorigène
................ 11
15 Méthode K : Calorimètre sur la canalisation de refoulement
: Détermination de la puissance fournie, du rendement
Section deux
isentropique et du coefficient de performance
............................... 20
16 Procedure générale. . .-.
20
17 Détermination de la puissance fournie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0 ISO 1989
Droits de reproduction réservés. Aucune partie de cette publication ne peut être reproduite ni
utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique,
y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-121 1 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
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ISO 917 : 1989 (F)
................. 20
18 Détermination du rendement isentropique . . . . . . . . . . .
................. 20
19 Détermination du coefficient de performance. . . . . . . . .
Section trois : Compte-rendu des résultats
21
20 Procès-verbal d’essai . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Annexes
A Types et étalonnage des appareils de mesure et exactitude des mesures. . 23
........................... 25
B Symboles utilkés dans le texte pour les calculs
.............................. 27
C Évaluati;on. des. en-eu rs . . S . ., . c
. . .
III
---------------------- Page: 3 ----------------------
ISO 917 : 1989 (FI
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de I’ISO). L’élaboration
des Normes internationales est en général confiée aux comités techniques de I’ISO.
Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité
technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO col-
labore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques sont soumis
aux comités membres pour approbation, avant leur acceptation comme Normes inter-
nationales par le Conseil de I’ISO. Les Normes internationales sont approuvées confor-
mément aux procédures de I’ISO qui requièrent l’approbation de 75 % au moins des
comités membres votants.
La Norme internationale ISO 917 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 86,
Froid.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (ISO 917 : 1974), dont
elle constitue une révision technique.
L’attention des utilisateurs est attirée sur le fait que toutes les Normes internationales
sont de temps en temps soumises à révision et que toute référence faite à une autre
Norme internationale dans le présent document implique qu’il s’agit, sauf indication
contraire, de la dernière édition.
iv
---------------------- Page: 4 ----------------------
NORME INTERNATIONALE
ISO 917 : 1989 (F)
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
1 Objet et domaine d’application I SO 5167, Mesure de débit des fluides au moyen de diaphrag-
mes, tuyères et tubes de Venturi insérés dans des conduites en
Les clauses de la présente Norme internationale ne sont appli- charge de section circulaire.
cables qu’aux compresseurs mono-étages pour fluides frigori-
ISO 5168, Mesure de débit des fluides - Calcul de l’erreur
gènes, de type volumétrique. Des méthodes d’essais choisies
limite sur une mesure de débit.
sont décrites pour déterminer la puissance frigorifique, la puis-
sance, le rendement isentropique et le coefficient de perfor-
mance. Ces méthodes d’essai fournissent des résultats avec un
3 Définitions
degré d’exactitude suffisant pour envisager une utilisation
satisfaisante d’un compresseur pour fluides frigorigènes dans
NOTE - Une liste complète des symboles utilisés dans les calculs,
des conditions de référence appropriées à une installation frigo-
avec leurs définitions, est donnée à l’annexe B.
rifique donnée.
3.1 puissance frigorifique d’un compresseur pour fluide
L’attention est attirée en particulier sur un certain nombre de
frigorigène, QO: Produit du débit-masse de fluide frigorigène à
précautions spéciales à prendre pour réduire au minimum les
travers le compresseur et de la différence entre I’enthalpie mas-
pertes d’essai.
sique du fluide frigorigène, au point de mesure à l’entrée du
compresseur, à la pression et à la température d’essai mesu-
La présente Norme internationale ne s’applique qu’aux essais
rées, et I’enthalpie massique du fluide du liquide saturé, à la
effectués en usine, ou partout où l’on dispose de l’équipement
température correspondant à la pression de refoulement au
necessaire a la seaksation des essais avec l’exactitude requise.
point de mesure à la sortie du compresseur.
Les types et f’étaéonnage des appareils de mesure sont spécifiés
dans l’annexe A quifait partie intégrante de la présente Norme
internationale.
3.2 rendement volumétrique, q V: Rapport du volume réel-
lement aspiré, mesuré à la position spécifiée en 4.3.2, au dépla-
Les méthodes d’essai décrites peuvent également servir de
cement du compresseur.
guide pour les essais à effectuer sur d’autres types de compres-
seurs.
3.3 puissance sur l’arbre, P: Puissance fournie à un com-
presseur ouvert au niveau de l’arbre ou puissance fournie à un
NOTE - Les essais concernant les machines frigorifiques complètes
motocompresseur hermétique (ou semi-hermétique) au niveau
font l’objet de I’ISO 916-1.
des bornes du moteur avec la puissance absorbée par les appa-
reils auxiliaires nécessaires pour favoriser le fonctionnement du
Les annexes 6 et C qui fournissent des informations supplé-
compresseur, par exemple une pompe à huile.
mentaires ne font pas partie intégrante de la présente Norme
internationale.
3.4 rendement isentropique, vi: Rapport du produit du
débit-masse réel et du changement d’enthalpie isentropique
dans le compresseur à la puissance sur l’arbre.
2 Références
ISO 916-1, Machines frigorifiques - Méthodes d’essais - Par-
3.5 coefficient de performance, E: Rapport de la puis-
tie 7 : Essais de machines pour le refroidissement de liquides et
sance frigorifique à la puissance sur l’arbre.
de gaz avec un compresseur volumétrique. 1 1
NOTE - II devrait être clairement indiqué s’il s’agit de la puissance
I SO / R 1662, lns tala tions frigorifiques - Prescriptions de sécu-
mesurée à l’arbre du compresseur ou de la puissance fournie aux bor-
rité. nes du moteur.
1) Actuellement au stade de projet
1
---------------------- Page: 5 ----------------------
ISO 917 : 1989 (FI
Section un : Détermination de la puissance frigorifique
et du rendement volumétrique
être utilisées pour déterminer l’erreur totale (à une décimale près)
4 Modalités générales
du résultat valable en utilisant la formule [(sf,* + S&~)/~I~~~.
4.1 Détermination de la puissance frigorifique et
du rendement volumétrique 4.3 Règles générales
La détermination de la puissance frigorifique d’un compresseur
Afin de s’assurer que les résultats obtenus se trouvent dans les
comprend :
limites d’exactitude demandées, il est indispensable d’observer
les règles suivantes et de tenir compte des indications données
a) l’évaluation du débit-masse du fluide frigorigène pour
dans la note en 4.3.4.
chaque méthode d’essai utilisée au moyen d’un appareil
inséré dans la partie extérieure du circuit d’essai, entre
4.3.1 Tous les appareils et tout l’appareillage auxiliaire de
l’entrée et la sortie du compresseur, comme décrit aux cha-
mesure doivent être placés correctement par rapport à l’entrée
pitres 8 à 15, et
et à la sortie du compresseur; ils doivent avoir été étalonnés par
rapport à des instruments d’exactitude garantie et, le cas
b) la détermination de I’enthalpie massique du fluide frigo-
échéant, réglés de facon à donner des lectures dans les limites
rigène à l’état de liquide saturé à la pression de refoulement
d’exactitude indiquées dans l’annexe A.
à la sortie du compresseur, et de son enthalpie massique à la
pression et à la température d’essai à l’aspiration du com-
presseur, au moyen de tables des propriétés thermodynami-
4.3.2 La pression et la température à l’entrée d’aspiration du
ques du fluide frigorigène.
compresseur doivent être mesurées en un même point, situé
sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en
Le rendement volumétrique est déterminé à l’aide de l’équation
amont de l’entrée du robinet d’arrêt, s’il existe, aussi proche
donnée en 6.7.2.
que possible de huit fois le diamètre de la canalisation.
Pendant les essais, le compresseur pour fluides frigorigènes
Le diamètre du tuyau doit être compatible avec celui de la bride
doit être muni de tous les organes annexes et accessoires
sur le compresseur sur une longueur d’au moins 16 fois le dia-
nécessaires pour un bon fonctionnement continu en exploita-
mètre du tuyau.
tion normale.
4.3.3 La pression et la température à la sortie de refoulement
4.2 Essais
du compresseur doivent être mesurées en un même point, situé
sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en
Tous les essais doivent comprendre un essai X et un essai Y qui
aval de la sortie, ou du robinet d’arrêt s’il existe, au moins égale
doivent être effectués simultanément.
à huit fois le diamètre de la canalisation.
4.2.1 L’essai Y doit dans la mesure du possible être d’un type
Le diamètre du tuyau doit être compatible avec celui de la bride
différent de l’essai X afin que les résultats soient obtenus indé-
sur le compresseur sur une longueur d’au moins 16 fois le dia-
pendamment de ceux de l’essai X.
mètre du tuyau
4.2.2 Les valeurs des erreurs estimées sur la puissance frigori-
4.3.4 Le système de circulation doit contenir les quantités
fique doivent être celles qui sont calculées pour l’essai X (MOx)
correctes de fluide frigorigène et d’huile de lubrification. Des
et pour l’essai Y choisi (&+,Y) (voir annexe C).
séparateurs d’huile efficaces doivent être installés dans la cana-
lisation de refoulement du compresseur à moins que les mesu-
4.2.3 Les spécifications recommandées pour les essais X et Y
res montrent que la vitesse de pompage de I’huile est inférieure
et pour leurs combinaisons possibles sont indiquées au
à 1,5 % du débit-masse du fluide frigorigène. Si l’on utilise un
chapitre 7.
séparateur, un dispositif doit être prévu pour renvoyer I’huile
séparée directement au système de lubrification du compres-
seur.
4.2.4 Les résultats des essais X et Y concernant la puissance
frigorifique doivent être acceptés s’ils correspondent a t 4 %
près (voir annexe C).
Si le compresseur est installé avec un dispositif pour le retour
en usage général de I’huile au circuit, I’huile provenant du sépa-
rateur doit être ramenée à la canalisation d’aspiration entre
4.2.5 Pour les résultats valables conformément a 42.4, la
l’appareil de mesure et le point d’entrée du compresseur.
puissance frigorifique et le rendement volumétrique doivent
être la moyenne des résultats des essais X et Y.
On ne doit ajouter, pendant l’essai, ni fluide frigorigène, ni huile
Les valeurs des erreurs estimées (sfx et sfv) calculées comme
aux carters de compresseurs fermés qui communiquent avec le
décrit en 4.2.2 et dans l’annexe C, pour les essais X et Y, doivent circuit du fluide frigorigène.
2
---------------------- Page: 6 ----------------------
ISO 917 : 1989 (FI
Pendant toute la durée des essais, le circuit ne doit renfermer 4.4.5 Les relevés des grandeurs cumulées doivent être effec-
que le fluide frigorigène et I’huile de lubrification dans un état tués au début et à la fin de chaque intervalle pour vérifier la sta-
de pureté tel que le fonctionnement normal du compresseur en
bilité du fonctionnement. La différence entre le dernier et le
régime continu soit assuré et que l’exactitude des résultats premier relevé de la période est prise comme résultat de l’essai.
d’essais, compte tenu des tolérances autorisées, ne soit pas
affectée.
NOTE - L’élimination complète de liquide frigorigène et d’huile de 5 Conditions de référence pour l’essai
lubrification serait difficile à réaliser. Toutefois, l’erreur due à ces fac-
teurs peut généralement être réduite au point d’être négligeable
Les conditions de référence dans lesquelles doit être effectué
l’essai et qui doivent être spécifiées pour l’essai d’un compres-
a) en assurant une surchauffe suffisante de la vapeur du fluide fri-
seur pour fluide frigorigène sont les suivantes :
qoriqène à l’entrée du compresseur (dans ce but, un surchauffeur
d’aspiration peut être nécessaire, et toute quantité de chaleur recue
a) les pressions absolues aux points de mesurage dans les
d’une source extérieure doit être enregistrée), et
canalisations d’aspiration et de refoulement du compres-
seu r;
b) en utilisant un séparateur d’huile efficace sur la canalisation de
refoulement du compresseur.
b) la température d’aspiration au point de mesure dans la
canalisation d’aspiration du compresseur;
En général, une correction compensant l’effet de I’huile de lubrification
n’est pas nécessaire si la quantité d’huile présente dans le mélange
huile/fluide frigorigène est telle qu’elle n’introduit pas une erreur supé- c) la fréquence de rotation du compresseur.
rieure à 1,5 % de la puissance frigorifique.
Les pressions relevées ne doivent pas varier de plus de + 1 %
des conditions de référence pendant toute la période d’essai.
4.3.5 II faut soumettre le système à des essais permettant de
déterminer l’absence de fuites de fluide frigorigène et d’huile.
La température relevée ne doit pas varier de plus de k 3 OC par
L’absence de gaz non condensables doit être confirmée par des
rapport aux conditions de référence pendant toute la période
moyens appropriés.
d’essai.
La fréquence de rotation ne doit pas différer de plus de + 1 %
4.3.6 Le système doit être protégé contre les courants d’air
par rapport aux conditions de référence pendant toute la durée
anormaux.
de l’essai; pour les motocompresseurs hermétiques, la tension
ne doit pas s’écarter de plus de k 3 % et la fréquence de plus
de + 1 % de la valeur nominale pendant toute la période
4.4 Période d’essai
d’essai.
4.4.1 Les essais spécifiés concernent exclusivement les com-
presseurs pour fluides frigorigènes fonctionnant en continu,
dans des conditions telles que, pendant une période donnée,
6 Base des calculs
les fluctuations de tous les facteurs pouvant affecter les résul-
tats d’un essai restent dans les limites requises et ne présentent
aucune tendance marquée à sortir de ces limites.
6.1 Source des propriétés thermodynamiques
Ces conditions sont appelées conditions de fonctionnement
La source des propriétés thermodynamiques doit être indiquée
stable.
dans le procès-verbal d’essai.
4.4.2 Après le démarrage du compresseur, des réglages doi-
6.2 Enthalpie massique
vent être effectués pendant un fonctionnement préliminaire
jusqu’à ce que les paramètres essentiels, nécessaires à l’essai,
Compte tenu des règles et des précautions définies en 4.3,
se trouvent dans les limites de variation admises.
I’enthalpie massique du fluide frigorigène à la pression de refou-
lement du compresseur et I’enthalpie massique à la pression et
à la température d’aspiration du compresseur sont relevées
4.4.3 Les conditions de fonctionnement stable étant obte-
dans des tables reconnues des propriétés thermodynamiques
nues, les relevés pour la période d’essai doivent être effectués à
du fluide frigorigène utilisé. Dans le cas d’enthalpie massique à
des intervalles de temps égaux ne dépassant pas 20 min, pen-
la pression et à la température d’aspiration du compresseur, il
dant une période d’au moins 1 h, durant laquelle quatre relevés
peut être nécessaire d’effectuer une correction afin de tenir
au moins doivent être effectués.
compte de l’entraînement d’huile de lubrification ou des équa-
tions dont proviennent les valeurs de I’enthalpie massique.
Si l’on utilise des instruments d’enregistrement, leur exactitude
doit être comparable à celle donnée dans l’annexe A.
6.3 Débit-masse du fluide frigorigène
4.4.4 La moyenne arithmétique des relevés successifs corres-
pondant à chaque mesure est admise comme valeur de la
Le débit-masse est déterminé par l’essai X et l’essai Y (voir
mesure pendant l’essai. chapitre 7) choisis parmi les essais décrits aux chapitres 8 à 15.
3
---------------------- Page: 7 ----------------------
ISO 917 : 1989 (FI
Méthode C : Calorimètre de vapeur frigorigène dans la canali-
6.4 Volume massique du fluide frigorigène
sation d’aspiration (voir chapitre 10).
La valeur réelle d’essai, l&, du volume massique de la vapeur
du fluide frigorigène à l’entrée du compresseur ne doit pas dif-
Un calorimètre calorifugé est connecté à l’entrée d’aspiration
férer de plus de 2 % de la valeur, I& du volume massique de la
du compresseur pour fonctionner comme évaporateur.
vapeur du fluide frigorigène, correspondant aux conditions de
référence prescrites pour les essais.
Méthode Dl : Débitmètre de vapeur frigorigène sur la canali-
sation d’aspiration (voir chapitre 11).
6.5 Fréquence de rotation du compresseur
Méthode D2 : Débitmètre de vapeur frigorigène sur la canali
La valeur d’essai réelle, II,, de la fréquence de rotation du com-
sation de refoulement (voir chapitre 11).
presseur ne doit pas différer de plus des valeurs spécifiées au
chapitre 5 pour les conditions de référence des essais.
NOTE - Les méthodes Dl et 02 mesurent le débit-masse total du
fluide frigorigène à l’état gazeux.
6.6 Valeur du débit-masse mesuré
Méthode F : Débitmètre à liquide frigorigène (voir
Compte tenu des conditions données en 6.4 et 6.5, la valeur du chapitre 12).
débit-masse mesuré, qm,, doit être corrigée en la multipliant par
NOTE - La méthode F mesure le débit-masse ou le débit-volume total
le facteur ( Vsa/ V#II/~,) pour les compresseurs de type ouvert
du fluide frigorigène à l’état liquide.
et par le facteur ( Vg,/ V,,,(flf,) pour les motocompresseurs
hermétiques.
Méthode G : Méthode au condenseur à refroidissement par
eau (voir chapitre 13).
6.7 Équations de base
Le condenseur à refroidissement par eau de l’installation réelle
6.7.1 Pour les compresseurs de type ouvert, la puissance fri-
est convenablement calorifugé et équipé de facon qu’il fonc-
gorifique définie en 3.1 est calculée au moyen de l’équation sui-
tionne comme calorimètre.
vante :
Méthode J : Méthode par refroidissement de la vapeur frigori-
Vga n
gène (voir chapitre 14).
@o = C?m, - - gl - hfl)
Vgl n (h
a
NOTE - La méthode J concerne le mesurage d’un débit partiel du
Dans le cas d’un motocompresseur hermétique, le facteur de
liquide frigorigène provenant d’un condenseur spécial.
correction nln, est remplacé par flf,.
Méthode K : Calorimètre sur la canalisation de refoulement
6.7.2 Le rendement volumétrique q V défini en 3.2 est calculé
(voir chapitre 15).
au moyen de l’équation de base suivante :
Un calorimètre calorifugé est inséré dans la canalisation de
V
qmf ga
refoulement du compresseur et est traversé par le débit total du
rlv= ~
V
SW
fluide frigorigène à l’état gazeux.
NOTE - Dans les limites spécifiées dans la présente Norme internatio-
nale, on suppose que le rendement volumétrique est constant.
7.2 Choix de méthode d’essai pour l’essai X et
l’essai Y
7 Méthodes d’essai
Chacune des méthodes A, B, C, Dl, D2, F, G et K peut être uti-
lisée comme essai X.
7.1 Généralités
Comme spécifié en 4.2, tous les essais doivent comprendre
Chacune des méthodes décrites peut être utilisée comme
deux méthodes d’essai. Pour chaque essai, les données spéci-
essai Y, à l’exception :
fiées dans le procès-verbal d’essai (voir chapitre 20) ainsi que
les données supplémentaires spécifiées pour chaque méthode
a) de la méthode utilisée pour l’essai X;
d’essai (voir chapitres 8 à 15) doivent être mesurées pendant la
période d’essai (voir 4.4). Neuf différentes méthodes d’essai
b) des méthodes mesurant la même grandeur que
peuvent être utilisées comme suit.
l’essai X; par exemple, si la méthode pour l’essai X mesure
le débit de gaz au niveau de refoulement du compresseur,
NOTE - Les méthodes d’essai A, B, C, G et K mesurent le débit-
les autres méthodes qui mesurent le débit de gaz au niveau
masse total du fluide frigorigène en utilisant des calorimètres.
de refoulement du compresseur ne doivent pas être utilisées
pour l’essai Y.
Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire dans la canalisa-
tion d’aspiration (voir chapitre 8).
II est préférable que les méthodes d’essais X et Y soient de
Méthode B : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène types radicalement différents. Le tableau 1 donne les combinai-
dans la canalisation d’aspiration (voir chapitre 9). sons admises et recommandées des méthodes d’essais X et Y.
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ISO 917 : 1989 (FI
Tableau 1 - Combinaisons des essais X et Y
02 A, B, C, Dl, F, J
I 1 I F, J I
F A, B, C, Dl, D2, J, K Dl, D2, J, K
I I / I
G A, B, C, Dl, F, J Dl, J
I I I I
K A, B, C, Dl, F, J Dl, J
/
8.2.3 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermit-
8 Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire
tence, effectuer le réglage de telle sorte que la température de
saturation correspondant à la pression du fluide secondaire soit
8.1 Description
maintenue constante, dans les limites de la valeur choisie, à
+ 0,5 OC et effectuer des lectures de la chaleur fournie à des
Le calorimètre à fluide secondaire (voir figure 1) est composé
intervalles de 1 h jusqu’à ce que quatre lectures consécutives
d’un serpentin à évaporation directe ou d’un ensemble de ser-
ne varient pas de plus de + 4 %.
pentins montés en parallèle, servant d’évaporateur principal.
Cet évaporateur est suspendu à la partie supérieure d’un réci-
8.2.4 Calculer le coefficient de pertes thermiques à l’aide de la
pient calorifugé et résistant à la pression. Un dispositif de
formule
chauffage est situé dans le fond de ce récipient chargé d’un
fluide secondaire volatil de telle facon que le dispositif de chauf-
@h
fage soit bien au-dessous de la surface du liquide. Le débit du
F, = -
fluide frigorigène est réglé soit par un détendeur à main, soit
$3 - la
par un détendeur à pression constante qui doit être situé près
du. calorimètre. Le détendeur et les canalisations de fluide frigo-
8.3 Mode opératoire
rigène qui le relknt au calorimètre peuvent être calorifugés en
Régler la pression d’aspiration à l’aide du régleur de fluide frigo-
vue de réduire au minimum les apports de chaleur.
rigène et régler la température de la vapeur frigorigène entrant
dans le compresseur en faisant varier la chaleur fournie au
Le calorimètre d-oit être calorifugé de manière que les pertes
fluide secondaire. Régler la pression de refoulement en faisant
thermiques ne dépassent pas 5 % de la puissance frigorifique
varier la température et le débit de l’agent de condensation, ou
du compresseur.
à l’aide d’un régleur de pression dans la canalisation de refoule-
ment.
Des dispositions doivent être prises pour mesurer la tempéra-
ture de fluide secondaire.
8.4 Spécifications
Des dispositions doivent être prises suivant les exigences de
I’ISO 1662, pour s’assurer que la pression du fluide frigorigène
8.4.1 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuelle-
ne dépasse pas la limite de sécurité de l’appareillage.
ment, les fluctuations de la chaleur fournie, dues à n’importe
quelle cause, pendant la période d’essai, ne doivent pas être tel-
les qu’elles provoquent une variation de plus de 1 % sur la puis-
8.2 Étalonnage
sance calculée du compresseur.
Le calorimètre doit être étalonné suivant la méthode par pertes
de chaleur exposée ci-après.
8.4.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermit-
tence, la température de saturation correspondant à la pression
du fluide secondaire ne doit pas varier de plus de + 0,6 OC.
8.2.1 Régler la chaleur fournie au fluide secondaire de facon à
maintenir Ia pression constante à une valeur correspondant à
8.5 Renseignements complémentaires
une température de saturation supérieure d’environ 15 OC à la
Maintenir la température ambiante
température ambiante.
Les caractéristiques suivantes doivent être enregistrées :
constante, dans les limites de + 1 OC.
a) la pression de la vapeur frigorigène à la sortie de I’éva-
8.2.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuelle- poration;
ment, maintenir la chaleur fournie à une valeur constante dans
b) la température de la vapeur frigorigène à la sortie de
les limites de rfr 1 % et mesurer la pression du fluide secon-
l’évaporateur;
daire à des intervalles de 1 h jusqu’à ce que quatre valeurs con-
sécutives de la température de saturation correspondante ne c) la pression du liquide frigorigène entrant dans le déten-
varient pas de plus de t 0,5 OC.
deur;
5
---------------------- Page: 9 ----------------------
ISO 917 : 1989 (FI
92.2 Après obtention de l’équilibre thermique, effectuer des
d) la température du liquide frigorigène entrant dans le
détendeur; lectures pendant les périodes suivantes :
e) la température ambiante autour du calorimètre;
. a) dans le cas de chauffage par liquide, à des intervalles de
1 h jusqu’à ce que les températures relevées au cours de
f) la pression du fluide secondaire;
quatre lectures consécutives, tant à l’entrée qu’à la sortie, le
g) la chaleur fournie au fluide secondaire.
débit étant constant, ne varient pas de plus de + 0,3 OC;
b) dans le cas de chauffage électrique, à des intervalles de
8.6 Détermination de la puissance frigorifique
1 h jusqu’à ce que quatre valeurs consécutives de la tempé-
8.6.1 Le débit-masse du fluide frigorigène, déterminé au
rature de saturation du fluide frigorigène ne varient pas de
cours de l’essai, est donné par la formule
plus de + 0,5 OC.
GPi + FI (ta -
ts)
92.3 Déterminer la quantité de chaleur fournie au calorimètre
%rlf =
h
comme suit :
- hf2
92
a) dans le cas de chauffage par liquide
8.6.2 La puissance frigorifique, ramenée aux conditions de
référence prescrite pour l’essai, est donnée par la formule
@i = c h - ci!) qmt
V
b) dans le cas de chauffage électrique, @i est donné par le
$ Mg, - hf,)
@O = qmf
courant électrique fourni au chauffage.
gl
9.2.4 Calculer le coefficient de pertes thermiques à l’aide de la
9 Méthode B : Calorimètre à déversement
formule
du fluide f rigorigène
@i
F, = -
9.1 Description
4 - *El
Le calorimètre à déversement du fluide frigorigène (voir
figure 2) est composé d’un récipient évaporateur résistant à la
9.3 Mode opératoire
pression, ou d’un ensemble de récipients montés en parallèle,
dans lequel la chaleur est appliquée directement au fluide frigo-
Régler la pression d’aspiration au compresseur à l’aide du
rigène identique à celui utilisé dans le compresseur essayé. Le
détendeur du fluide frigorigène et régler la température à
débit du fluide frigorigène est réglé par un détendeur à main,
l’entrée du compresseur en faisant varier la chaleur fournie,
par un détendeur à pression constante, ou par un dispositif de
excepté dans le cas d’un régleur de niveau, où la pression
contrôle de niveau qui doit être situé près du calorimètre. Le
d’aspiration est ajustée par la quantité de chaleur fournie à
détendeur et les canalisations de fluide frigorigène qui le relient
l’évaporateur, et la température à l’entrée du compresseur par
au calorimètre peuvent être calorifugés en vue de réduire au
la quantité de chaleur fournie au surchauffeur. Régler la pres-
minimum les apports de chaleur.
sion de refoulement en faisant varier la température et le débit
de l’agent de refroidissement au condenseur, ou par un disposi-
Le calorimètre doit être calorifugé de manière que les pertes
tif à pression constante dans la canalisation de refoulement.
thermiques ne dépassent pas 5 % de la puissance frigorifique
du compresseur.
Dans le cas de chauffage par liquide, maintenir la température à
Des dispositions doivent être prises afin de mesurer la tempéra
...
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