ISO 9967:1994

Thermoplastics pipes — Determination of creep ratio

The principle of the method specified is placing a cut length of pipe between two parallel flat horizontal plates, applying a constant compressive force for 1000 h (42 days), recording the deflection of the pipe at specified intervals so as to prepare a plot of pipe deflection against time, analysing the linearity of the data and calculating the creep ratio. Applies to pipes having a circular cross-section.

Tubes en matières thermoplastiques — Détermination du taux de fluage

La présente Norme internationale prescrit une méthode de détermination du taux de fluage de tubes thermoplastiques ayant une section circulaire.

General Information

• Status: Withdrawn
• Publication Date: 23-Feb-1994
• Withdrawal Date: 23-Feb-1994
• ICS: 23.040.20 - Plastics pipes
• Technical Committee: ISO/TC 138/SC 5 - General properties of pipes, fittings and valves of plastic materials and their accessories -- Test methods and basic specifications
• Drafting Committee: ISO/TC 138/SC 5 - General properties of pipes, fittings and valves of plastic materials and their accessories -- Test methods and basic specifications
• Current Stage: 9599 - Withdrawal of International Standard
• Completion Date: 08-Nov-2007

Relations

• Revised: ISO 9967:2007 - Thermoplastics pipes — Determination of creep ratio
• Effective Date: 15-Apr-2008

Standards Content (Sample)

INTERNATIONAL IS0
STANDARD 9967
First edition
1994-03-01
Thermoplastics pipes - Determination of
creep ratio
Dhtermina tl’on du taux de fluage
Tubes en mat&es thermoplastiques -
Reference number
IS0 9967: 1994(E)

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IS0 9967: 1994(E)
Foreword
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide
federation of national standards bodies (IS0 member bodies). The work
of preparing International Standards is normally carried out through IS0
technical committees. Each member body interested in a subject for
which a technical committee has been established has the right to be
represented on that committee. International organizations, governmental
and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. IS0
collaborates closely with the International Electrotechnical Commission
(I EC) on all matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are
circulated to the member bodies for voting. Publication as an International
Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting
a vote.
International Standard IS0 9967 was prepared by Technical Committee
lSO/TC 138, Plastics pipes, fittings and valves for the transport of fluids,
Sub-Committee SC 1, Plastics pipes and fittings for soil, waste and drain-
age (including land drainage).
Annexes A and B of this International Standard are for information only.
0 IS0 1994
All rights reserved. No part of this publication may be reproduced or utilized in any form or
by any means, electronic or mechanical, including photocopying and microfilm, without per-
mission in writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland

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IS0 9967:1994(E)
Introduction
Experience shows that, when a pipe is installed in the ground in accord-
ance with an appropriate code of practice, its increase in deflection virtu-
ally stops after a short period. This period varies depending on the soil and
installation conditions, but it does not exceed two years.
Therefore the two-year creep ratio as determined in accordance with this
International Standard is intended for use when long-term static calcu-
lations are carried out.
The theory of creep in thermoplastics materials is briefly explained in an-
nex A.
For experiments, the test can be carried out based on other ages of the
test pieces, other test temperatures and/or other testing times.

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- - .___ ._--- - --
-y
This page intentionally left blank

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INTERNATIONAL STANDARD IS0 9967:1994(E)
Thermoplastics pipes - Determination of creep ratio
1 Scope 4 Apparatus
This International Standard specifies a method of de-
4.1 Compressive-testing machine, capable of ap-
termining the creep ratio of thermoplastics pipes
plying to the pipe via plates (4.2), and maintaining to
having a circular cross-section.
within 1 %, both the applicable pre-load force F0 (see
7.4) and the necessary loading force F (see 7.5).
2 Symbols
4.2 Two steel plates, through which the
The following symbols are used in this International
compressive force can be applied to the test piece.
Standard:
The plates shall be flat, smooth and clean and shall
not deform during the test to an extent that would
Units
affect the results.
nominal diameter of pipe mm
4-l
The length of each plate shall be at least equal to the
inside diameter of pipe test piece m
4
length of the test piece. The width of each plate shall
F loading force kN
be not less than the maximum width of the surface
pre-load force N
FO in contact with the test piece while under load plus
25 mm.
L length of test piece m
measured initial deflection m
Yo
4.3 Measuring devices, capable of determining
calculated deflection at time t m
rt
extrapolated two-year deflection m
r2
- the length of the test piece to within 1 mm (see
.
6 vertical deflection used to determine the m
.
5 2) I
loading force
creep ratio
- the inside diameter of the test piece to within
Y
0,5 %;
3 Principle
- the change in inside diameter of the test piece in
the direction of loading with an accuracy of
A cut length of pipe is placed between two parallel flat
0,l mm, or 1 % of the deflection, whichever is the
horizontal plates and a constant compressive force is
greater.
applied for 1 000 h (42 days).
An example of a device for measuring the inside di-
The deflection of the pipe is recorded at specified in-
ameter of corrugated pipes is shown in figure 1.
tervals so as to prepare a plot of pipe deflection
against time. The linearity of the data is analysed and
the creep ratio is calculated. 4.4 Timer.

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IS0 9967: 1994(E)
Figure 1 - Example of a device for measuring the inside diameter of a corrugated pipe .
5.2.3 For pipes that have nominal diameters greater
5 Test pieces
than 1 500 mm, the average length, in millimetres, of
each test piece shall be at least 0,2&.
5.1 Marking and number of test pieces
5.2.4 Structured-wall pipes with perpendicular ribs
or corrugations or other regular structures shall be cut
The pipe for which the creep ratio is to be determined
such that each test piece contains the minimum
shall be marked on the outside along its full length
whole number of ribs, corrugations or other structures
with a line along one generatrix. Three test pieces, a,
necessary to satisfy the requirement on length given
b and c, respectively, shall be taken from this marked
in 5.2.2 or 5.2.3, as applicable (see figure2).
pipe such that the ends of the test pieces are per-
The cuts shall be made at the mid-point between the
pendicular to the pipe axis and their lengths conform
ribs, corrugations or other structures.
to 5.2.
L = 7p
5.2 Length of test pieces
- -
5.2.1 The length of each test piece shall be deter-
mined by calculating the arithmetic mean of three to
six length measurements equally spaced around the
perimeter of the pipe as given in table 1. The length
of each test piece shall conform to 5.2.2, 5.2.3, 5.2.4
or 5.2.5, as applicable.
Each of the three to six length measurements shall
be made to within 1 mm.
For each individual test piece, the smallest of the
three to six length measurements shall not be less
than 0,9 times the largest measurement.
Table 1 - Number of length measurements
0,5P
Nominal diameter d, of
Number of length
the pipe
measurements
e.g. p = 45 mm
mm
- Test piece cut out of a
Figure 2
d& 200 3
perpendicularly ribbed pipe
ZOO d,> 500 6
5.2.5 For helically wound pipes (see figure3), the
length of each test piece shall be such that it contains
5.2.2 For pipes that have nominal diameters less the minimum whole number of helical windings
than or equal to 1 500 mm, the average length of necessary to satisfy the requirement on length given
each test piece shall be 300 mm & 10 mm. in 5.2.2 or 5.2.3, as applicable.
2

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IS0 9967:1994(E)
For pipes with helical stiffeners in the form of ribs,
6 Conditioning
corrugations, etc., the length of each test piece shall
be such that it comprises a whole number of
Condition the test pieces in air at the test temperature
stiffeners, with a minimum of three, and shall con-
(see 7.1) for at least 24 h immediately prior to testing.
form to 5.2.2 or 5.2.3, as applicable.
7 Procedure
L = 5p
7.1 Unless otherwise specified in the referring
standard, carry out the test procedure at
23 “C + 2 “C or, in countries where 27 “C is used as
the standard laboratory temperature, at 27 “C + 2 “C.
In cases of dispute, 23 “C + 2 “C shall be used.
-
7.2 If it can be determined in which position the test
piece has the lowest ring stiffness, place the first test
piece a in this position in the compressive-testing
machine.
Otherwise, place the first test piece in such a way
that the marking line is in contact with the upper
plate.
Rotate the two others b and c by 120” and 240”, re-
spectively, in relation to the first test piece when
P
placing them in the testing machine.
b---i
7.3 For each test piece, attach the deflection gauge
e.g. p = 65 mm
and check the angular position of the test piece with
respect to the upper plate.
Figure 3 - Test piece cut out of a helically
wound pipe
7.4 Lower the upper plate until it touches the upper
part of the test piece.
Apply one of the following pre-load forces Fo, as ap-
plicable, taking into account the mass of the upper
plate:
5.3 Inside diameter of test pieces
a) for pipes with di less than or equal to 0,l m, F0
Determine the inside diameters a&, dib and a& of the
shall be 7,5 N;
respective test pieces a, b and c (see 5.1) as the
arithmetic mean of four measurements obtained at
b) for pipes with di larger than 0,l m, calculate F0 in
45” intervals on one cross-section at mid-length, each
newtons, using the following equation and round-
measurement being made to within 0,5 %.
ing the result to the next highest whole number:
Record the calculated mean inside diameter dial Q& and
F. = 754
die for each test piece a, b and c, respectively.
where di is the numerical value of 4 measured in
Calculate the average value 4 of these three values
metres.
using the following equation:
7.5 Within 5 min of applying the pre-load force, set
di, + & + dig
.=
d
I the deflection gauge to zero and start applying a
3
steadily increasing compressive force such that, be-
tween 20 s and 30 s after starting, a loading force F
is reached. This force F shall be chosen such that af-
ter 360 s (6 min) the test piece shows a deflection
5.4 Age of test pieces
ratio of 1,5 % + 0,2 %, i.e.
-
6
At the start of the test, the age of the test pieces shall
- = 0,015 + 0,002
-
d
be 21 days + 2 days. i
At the moment when this full loading force F is
NOTE 1 For the determination of the creep ratio of pipes
with ages outside these limits, see annex B. rea ched, start the timer.

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IS0 9967: 1994(E)
7.6 Determine the initial deflection y. 6 min after the B
being the theoretical deflection, in milli-
application of the full load. Then determine the de- metres, at t = 1 h,
flection 1 h, 4 h, 24 h, 168 h, 336 h, 504 h, 600 h,
M
being the gradient,
696 h, 840 h, 1 008 h after application of the full load.
N being the number of points on the de-
If the value of y. is outside the limits specified in 7.5,
flection curve used for the Iinear-
interrupt the test, recondition the test piece for at
regression analysis,
least one hour and restart the test at 7.3.
R being the correlation c
...

ISO
NORME
INTERNATIONALE 9967
Première édition
1994-03-01
Tubes en matières thermoplastiques -
Détermination du taux de fluage
Thermoplastics pipes - Determina tion of creep ratio
Numéro de référence
ISO 9967:1994(F)

---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO 9967: 1994(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fedération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé a cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouvernemen-
tales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO colla-
bore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI)
en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des co-
mités membres votants.
La Norme internationale ISO 9967 a été élaborée par le comité technique
lSO/TC 138, Tubes, raccords et robinetterie en matières plastiques pour
le transport des fluides, sous-comité SC 1, Tubes et raccords en matières
plastiques pour évacuation et assainissement (y compris le drainage des
sols).
Les annexes A et B de la présente Norme internationale sont données
uniquement a titre d’information.
0 ISO 1994
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette publi-
cation ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun pro-
cédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord
écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case Postale 56 l CH-121 1 Genéve 20 9 Suisse
Imprimé en Suisse
ii

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ISO 9967:1994(F)
Introduction
L’expérience montre que, lorsqu’un tube est installé dans le sol confor-
mément à un code de pose approprié, l’augmentation de la déformation
s’arrête après une courte période. Cette période qui dépend du sol et des
conditions de pose peut varier mais n’excède pas deux ans.
C’est pourquoi le taux de fluage à deux ans, tel que déterminé dans la
présente Norme internationale, est destiné à être utilisé dans les calculs
statiques à long terme.
matériaux thermoplastiques est brièvement ex-
La théorie du fluage des
pliquée da ns I ‘annexe A.
Pour des essais expérimentaux, l’essai peut être effectué sur des échan-
tillons ayant d’autres âges, à d’autres températures et/ou à d’autres pé-
riodes d’essai.

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Page blanche

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NORME INTERNATIONALE ISO 9967:1994(F)
Détermination
Tubes en matières thermoplastiques -
du taux de fluage
1 Domaine d’application 4 Appareillage
La présente Norme internationale prescrit une mé-
4.1 Machine de compression, capable d’appliquer
thode de détermination du taux de fluage de tubes
sur le tube par l’intermédiaire de deux plateaux (4.2)
thermoplastiques ayant une section circulaire.
la précharge F0 (voir 7.4) et la charge nécessaire F
(voir 7.5), et de maintenir cette dernière avec une
précision d’au moins 1 %.
2 Symboles
Les symboles suivants sont utilisés dans la présente
4.2 Deux plateaux en acier, entre lesquels la force
Norme internationale:
de compression peut être appliquée à l’éprouvette.
Les deux plateaux doivent être plats, lisses et propres
Unités
et ne doivent pas se déformer pendant l’essai, ce qui
diamètre nominal du tube mm
pourrait affecter les résultats.
4
diamètre intérieur de l’échantillon de tube m
4
La longueur de chaque plateau doit être au moins
force de chargement kN
F
égale à la longueur de l’éprouvette. La largeur de
force de prechargement N
chaque plateau ne doit pas être inférieure à la largeur
FO
maximale de la surface en contact avec l’éprouvette
m
L longueur de l’éprouvette
chargée augmentée de 25 mm.
m
déformation initiale
Y0
m
déformation au temps t
Yt
4.3 Appareils de mesure capables de déterminer
m
déformation extrapolée à deux ans
Y2
m
6 déformation verticale pour la force de
- la longueur de l’éprouvette à 1 mm prés (voir
chargement .
.
5 2) I
taux de fluage
Y
- le diamétre intérieur de l’éprouvette à 0,5 % près;
3 Principe
- le changement de diamètre intérieur de I’éprou-
vette dans le sens d’application de la charge avec
Une section de longueur de tube est placée entre
une précision de 0,l mm ou 1 % de la défor-
deux plateaux parallèles horizontaux et plats, et une
mation, la plus grande des deux valeurs étant re-
force de compression est appliquée pendant 1 000 h
.
tenue.
(42 jours).
Un exemple d’appareil pour mesurer le diamètre in-
La déformation du tube est enregistrée a intervalles
térieur d’un tube ondulé est donné à la figure 1.
définis de manière à obtenir un tracé de la défor-
mation du tube en fonction du temps. La linéarité des
résultats est analysée et le taux de fluage calculé. 4.4 Chronomètre.

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ISO 9967:1994(F)
Figure 1 - Exemple d’appareil pour mesurer le diamètre intérieur d’un tube ondulé .
5.2.2 Pour les tubes ayant un diamètre nominal in-
5 Éprouvettes
férieur ou égal à 1 500 mm, la longueur moyenne de
chaque éprouvettes doit être de 300 mm + 10 mm.
5.1 Marquage et nombre d’éprouvettes
5.2.3 Pour les tubes ayant un diamètre nominal su-
périeur à 1 500 mm, la longueur moyenne, en milli-
Le tube pour lequel on recherche le taux de fluage
mètres, de chaque éprouvette doit être au moins
doit être marqué sur sa surface extérieure par une li-
égale à 0,2&.
gne sur une génératrice, sur toute sa longueur. Trois
éprouvettes, respectivement, a, b et c sont obtenues
à partir de ce tube marqué, de telle maniere que les
5.2.4 Les tubes ayant une structure transversale
extrémités des trois éprouvettes soient perpendi-
nervurée ou ondulée ou ayant d’autres profils régu-
culaires à l’axe du tube et leur longueur conforme à
liers, doivent être coupés de telle façon que chaque
52 . .
éprouvette contienne le nombre entier minimal de
nervures, ondulations ou autres profils, nécessaire
pour satisfaire a l’exigence de longueur donnée en
5.2.2 ou 5.2.3, selon le cas (voir figure 2).
5.2 Longueur des éprouvettes
Les coupes doivent être centrees entre les nervures,
les ondulations ou les autres profils.
5.2.1 La longueur de chaque éprouvette est déter-
minée en calculant la moyenne arithmétique de trois
L = 70
à six longueurs mesurées également réparties sur la
circonférence du tube conformément au tableau 1. La
c
longueur de chaque éprouvette doit être en accord
avec 5.2.2, 5.2.3, 5.2.4 ou 5.2.5, selon le cas.
Chacune des trois à six longueurs mesurées doit être
obtenue à 1 mm prés.
Pour chacune des éprouvettes, la plus petite des trois
ou six longueurs mesurées ne doit pas être inférieure
à 0,9 fois la longueur mesurée la plus grande.
Tableau 1 - Nombre de longueurs mesurées
DiamMre nominal du
I
tube
Nombre de longueurs
mesurées
4
mm
d, < 200 3
200 < d, < 500 4 Par exemple: p = 45 mm
dn > 500 6
Figure 2 - Schéma d’une coupe d’éprouvette
pour un tube ayant des nervures perpendiculaires
2

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BO 9967: 1994(F)
5.2.5 Pour les tubes à structure spiralée (voir
5.4 Âge des éprouvettes
figure3), la longueur de chaque éprouvette doit être
telle qu’elle contienne le nombre entier minimal d’en-
Pour demarrer l’essai, l’âge des éprouvettes doit être
roulements spirales necessaire pour satisfaire à I’exi-
de 21 jours & 2 jours.
gence de longueur donnée en 5.2.2 ou 5.2.3, selon le
NOTE 1 Pour la détermination du taux de fluage de tubes
cas.
dont Mge se situe en dehors de ces limites, voir
Pour les tubes ayant des nervures, des ondulations annexe B.
ou des profils spiralé(e)s comme renforts, la longueur
de chaque éprouvette doit être telle qu’elle contienne
un nombre entier de renforts, au minimum trois, et
soit conforme à 5.2.2 ou 5.2.3, selon le cas.
6 Conditionnement
L = sp Conditionner les éprouvettes dans l’air a la tempéra-
ture d’essai (voir 7.1) pendant au moins 24 h avant
d’être essayées.
7 Mode opératoire
7.1 Sauf autre spécification exigée par la norme de
référence, effectuer les opérations suivantes à
23 “C + 2 “C, ou à 27 “C & 2 “C dans les pays où la
température nor,maIisée de laboratoire est de 27 “C.
En cas de conflit, la température de 23 OC + 2 “C doit
être utilisee.
P 7.2 Si l’on peut déterminer la position pour laquelle
l--l
l’éprouvette présente la rigidité annulaire la plus faible,
placer la Premiere éprouvette (a) dans cette position
Par exemple: p = 65 mm
dans la machine de compression.
Figure 3 - Schéma d’une éprouvette découpée Sinon, placer la Premiere éprouvette de telle façon
dans un tube 81 structure profilée spiral6e que la ligne de marquage soit en contact avec le pla-
teau supérieur.
Faire tourner les deux autres éprouvettes (b et c) de
120” et 240°, respectivement, par rapport à la pre-
miere éprouvette, au moment de les placer dans la
machine de compression.
5.3 Diamètre intérieur des éprouvettes
7.3 Pour chaque éprouvette, fixer la jauge de défor-
mation et contrôler la position angulaire de l’eprou-
Déterm’iner les diamètres intérieurs dia, dib et di, des
vette par rapport au plateau supérieur.
éprouvettes respectives a, b et c (voir 5.1) en faisant
la moyenne arithmétique de quatre mesures obte-
7.4 Abaisser le plateau supérieur jusqu’à ce qu’il
nues a partir de mesurages effectues à 45” d’inter-
touche la partie supérieure de l’éprouvette.
valle sur une section située à mi-longueur, chaque
mesure étant obtenue à 0,5 % prés. ’
Appliquer, selon le cas, une des précharges F0 sui-
vantes, en tenant compte de la masse du plateau su-
Noter la valeur moyenne calculée des diamètres inte-
périeur:
rieurs di,, dib et di, pour les éprouvettes a, b et C, res-
pectivement.
a) pour les tubes ayant un diamètre interieur 4 infe-
rieur ou égal à 0,l m, une force F0 de 7,5 N;
Calculer la valeur moyenne 4 de ces trois valeurs en
utilisant l’equation suivante:
b) pour les tubes ayant un diamètre interieur 4 su-
dia + dib + dit
périeur à 0,l m, une force cO, en newtons, calcu-
.=
d
I
3
lée en appliquant l’équation suivante et en
3

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CSO 9967: 1994(F)
arrondissant le résultat au nombre entier imme- logarithmique (voir figure 4) et calculer par régression
diatement supérieur: linéaire l’équation de la droite
Fo = 75di Y,=B+MIgt
où di est la valeur numérique de di mesure en mé- à l’aide de tous les 11 points, des 10 derniers points,
tres. des 9 derniers points, . . . . et des 5 derniers points (voir
tableau 2). Les constantes B et M et le coefficient de
correlation R sont obtenus en appliquant les équations
7.5 Dans un laps de temps inferieur à 5 min après
suivantes (c’est-à-dire en utilisant la méthode des
avoir applique la précharge, régler à zero la jauge de
moindres carres):
deformation et commencer à appliquer progres-
sivement, en 20 s à 30 s, la force F. Cette force F doit
être choisie telle que, après 360 s (6 min), I’éprou-
Ncx,Y, - CYix4
M=
vette présente une déformation de 1,5 % & 0,2 %,
2
c’est-à-dire
2
Xi - Xi
Nc
CE 1
6
- = 0,015 + 0,002
d
i
Quand la totalite de la force F est appliquée, declen-
cher le chronometre.
7.6 Déterminer la déform
...

ISO
NORME
INTERNATIONALE 9967
Première édition
1994-03-01
Tubes en matières thermoplastiques -
Détermination du taux de fluage
Thermoplastics pipes - Determina tion of creep ratio
Numéro de référence
ISO 9967:1994(F)

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ISO 9967: 1994(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fedération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé a cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouvernemen-
tales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO colla-
bore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI)
en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des co-
mités membres votants.
La Norme internationale ISO 9967 a été élaborée par le comité technique
lSO/TC 138, Tubes, raccords et robinetterie en matières plastiques pour
le transport des fluides, sous-comité SC 1, Tubes et raccords en matières
plastiques pour évacuation et assainissement (y compris le drainage des
sols).
Les annexes A et B de la présente Norme internationale sont données
uniquement a titre d’information.
0 ISO 1994
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette publi-
cation ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun pro-
cédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord
écrit de l’éditeur.
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Introduction
L’expérience montre que, lorsqu’un tube est installé dans le sol confor-
mément à un code de pose approprié, l’augmentation de la déformation
s’arrête après une courte période. Cette période qui dépend du sol et des
conditions de pose peut varier mais n’excède pas deux ans.
C’est pourquoi le taux de fluage à deux ans, tel que déterminé dans la
présente Norme internationale, est destiné à être utilisé dans les calculs
statiques à long terme.
La théorie du fluage des matériaux thermoplastiques est briévement ex-
pliquée dans l’annexe A.
Pour des essais expérimentaux, l’essai peut être effectué sur des échan-
tillons ayant d’autres âges, a d’autres températures et/ou a d’autres pé-
riodes d’essai.

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NORME INTERNATIONALE ISO 9967:1994(F)
Détermination
Tubes en matières thermoplastiques -
du taux de fluage
1 Domaine d’application 4 Appareillage
La présente Norme internationale prescrit une mé-
4.1 Machine de compression, capable d’appliquer
thode de détermination du taux de fluage de tubes
sur le tube par l’intermédiaire de deux plateaux (4.2)
thermoplastiques ayant une section circulaire.
la précharge F0 (voir 7.4) et la charge nécessaire F
(voir 7.5), et de maintenir cette dernière avec une
précision d’au moins 1 %.
2 Symboles
Les symboles suivants sont utilisés dans la présente
4.2 Deux plateaux en acier, entre lesquels la force
Norme internationale:
de compression peut être appliquée à l’éprouvette.
Les deux plateaux doivent être plats, lisses et propres
Unités
et ne doivent pas se déformer pendant l’essai, ce qui
diamètre nominal du tube mm
pourrait affecter les résultats.
4
diamètre intérieur de l’échantillon de tube m
4
La longueur de chaque plateau doit être au moins
force de chargement kN
F
égale à la longueur de l’éprouvette. La largeur de
force de prechargement N
chaque plateau ne doit pas être inférieure à la largeur
FO
maximale de la surface en contact avec l’éprouvette
m
L longueur de l’éprouvette
chargée augmentée de 25 mm.
m
déformation initiale
Y0
m
déformation au temps t
Yt
4.3 Appareils de mesure capables de déterminer
m
déformation extrapolée à deux ans
Y2
m
6 déformation verticale pour la force de
- la longueur de l’éprouvette à 1 mm prés (voir
chargement .
.
5 2) I
taux de fluage
Y
- le diamétre intérieur de l’éprouvette a 0,5 % près;
3 Principe
- le changement de diamètre intérieur de I’éprou-
vette dans le sens d’application de la charge avec
Une section de longueur de tube est placée entre
une précision de 0,l mm ou 1 % de la défor-
deux plateaux parallèles horizontaux et plats, et une
mation, la plus grande des deux valeurs étant re-
force de compression est appliquée pendant 1 000 h
.
tenue.
(42 jours).
Un exemple d’appareil pour mesurer le diamètre in-
La déformation du tube est enregistrée a intervalles
térieur d’un tube ondulé est donné à la figure 1.
définis de manière à obtenir un tracé de la défor-
mation du tube en fonction du temps. La linéarité des
résultats est analysée et le taux de fluage calculé. 4.4 Chronomètre.

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ISO 9967:1994(F)
Figure 1 - Exemple d’appareil pour mesurer le diamètre intérieur d’un tube ondulé .
5.2.2 Pour les tubes ayant un diamètre nominal in-
5 Éprouvettes
férieur ou égal à 1 500 mm, la longueur moyenne de
chaque éprouvettes doit être de 300 mm + 10 mm.
5.1 Marquage et nombre d’éprouvettes
5.2.3 Pour les tubes ayant un diamètre nominal su-
périeur à 1 500 mm, la longueur moyenne, en milli-
Le tube pour lequel on recherche le taux de fluage
mètres, de chaque éprouvette doit être au moins
doit être marque sur sa surface extérieure par une li-
égale a 0,2&.
gne sur une génératrice, sur toute sa longueur. Trois
éprouvettes, respectivement, a, b et c sont obtenues
à partir de ce tube marque, de telle maniere que les
5.2.4 Les tubes ayant une structure transversale
extrémités des trois éprouvettes soient perpendi-
nervurée ou ondulée ou ayant d’autres profils régu-
culaires à l’axe du tube et leur longueur conforme a
liers, doivent être coupes de telle façon que chaque
52 . .
éprouvette contienne le nombre entier minimal de
nervures, ondulations ou autres profils, nécessaire
pour satisfaire à l’exigence de longueur donnee en
5.2.2 ou 5.2.3, selon le cas (voir figure 2).
5.2 Longueur des éprouvettes
Les coupes doivent être centrées entre les nervures,
les ondulations ou les autres profils.
5.2.1 La longueur de chaque éprouvette est déter-
minée en calculant la moyenne arithmétique de trois
L = 70
à six longueurs mesurées également réparties sur la
circonférence du tube conformément au tableau 1. La
c
longueur de chaque éprouvette doit être en accord
avec 5.2.2, 5.2.3, 5.2.4 ou 5.2.5, selon le cas.
Chacune des trois à six longueurs mesurées doit être
obtenue à 1 mm prés.
Pour chacune des éprouvettes, la plus petite des trois
ou six longueurs mesurées ne doit pas être inférieure
à 0,9 fois la longueur mesurée la plus grande.
Tableau 1 - Nombre de longueurs mesurées
DiamMre nominal du
I
tube
Nombre de longueurs
mesurées
4
mm
d, < 200 3
200 < d, < 500 4 Par exemple: p = 45 mm
dn > 500 6
Figure 2 - Schéma d’une coupe d’éprouvette
pour un tube ayant des nervures perpendiculaires
2

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5.2.5 Pour les tubes à structure spiralée (voir
5.4 Âge des éprouvettes
figure3), la longueur de chaque éprouvette doit être
telle qu’elle contienne le nombre entier minimal d’en-
Pour demarrer l’essai, l’âge des éprouvettes doit être
roulements spirales necessaire pour satisfaire à I’exi-
de 21 jours & 2 jours.
gence de longueur donnée en 5.2.2 ou 5.2.3, selon le
NOTE 1 Pour la détermination du taux de fluage de tubes
cas.
dont Mge se situe en dehors de ces limites, voir
Pour les tubes ayant des nervures, des ondulations annexe B.
ou des profils spiralé(e)s comme renforts, la longueur
de chaque éprouvette doit être telle qu’elle contienne
un nombre entier de renforts, au minimum trois, et
soit conforme a 5.2.2 ou 5.2.3, selon le cas.
6 Conditionnement
L = sp Conditionner les éprouvettes dans l’air a la tempéra-
ture d’essai (voir 7.1) pendant au moins 24 h avant
d’être essayées.
7 Mode opératoire
7.1 Sauf autre spécification exigée par la norme de
référence, effectuer les opérations suivantes à
23 “C + 2 “C, ou à 27 “C & 2 “C dans les pays où la
température nor,maIisée de laboratoire est de 27 “C.
En cas de conflit, la température de 23 OC + 2 “C doit
être utilisee.
P 7.2 Si l’on peut déterminer la position pour laquelle
l--l
l’éprouvette présente la rigidité annulaire la plus faible,
placer la Premiere éprouvette (a) dans cette position
Par exemple: p = 65 mm
dans la machine de compression.
Figure 3 - Schéma d’une éprouvette découpée Sinon, placer la Premiere éprouvette de telle façon
dans un tube 81 structure profilée spiral6e que la ligne de marquage soit en contact avec le pla-
teau supérieur.
Faire tourner les deux autres éprouvettes (b et c) de
120” et 240°, respectivement, par rapport à la pre-
miere éprouvette, au moment de les placer dans la
machine de compression.
5.3 Diamètre intérieur des éprouvettes
7.3 Pour chaque éprouvette, fixer la jauge de défor-
mation et contrôler la position angulaire de l’eprou-
Déterm’iner les diamètres intérieurs dia, dib et di, des
vette par rapport au plateau supérieur.
éprouvettes respectives a, b et c (voir 5.1) en faisant
la moyenne arithmétique de quatre mesures obte-
7.4 Abaisser le plateau supérieur jusqu’à ce qu’il
nues a partir de mesurages effectues à 45” d’inter-
touche la partie supérieure de l’éprouvette.
valle sur une section située à mi-longueur, chaque
mesure étant obtenue à 0,5 % près. ’
Appliquer, selon le cas, une des précharges F0 sui-
vantes, en tenant compte de la masse du plateau su-
Noter la valeur moyenne calculée des diamètres inte-
périeur:
rieurs di,, dib et di, pour les éprouvettes a, b et C, res-
pectivement.
a) pour les tubes ayant un diamètre interieur 4 infe-
rieur ou égal à 0,l m, une force F0 de 7,5 N;
Calculer la valeur moyenne 4 de ces trois valeurs en
utilisant l’equation suivante:
b) pour les tubes ayant un diamètre interieur 4 su-
dia + dib + dit
périeur a 0,l m, une force CO, en newtons, calcu-
.=
d
I
3
lée en appliquant l’équation suivante et en
3

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arrondissant le résultat au nombre entier imme- logarithmique (voir figure 4) et calculer par régression
diatement supérieur: linéaire l’équation de la droite
Fo = 75di Y,=B+MIgt
où di est la valeur numérique de di mesure en mé- a l’aide de tous les 11 points, des 10 derniers points,
tres. des 9 derniers points, . . . . et des 5 derniers points (voir
tableau 2). Les constantes B et M et le coefficient de
correlation R sont obtenus en appliquant les équations
7.5 Dans un laps de temps inferieur à 5 min après
suivantes (c’est-a-dire en utilisant la méthode des
avoir applique la précharge, régler à zero la jauge de
moindres carres):
deformation et commencer à appliquer progres-
sivement, en 20 s à 30 s, la force F. Cette force F doit
être choisie telle que, après 360 s (6 min), I’éprou-
Ncx,Y, - CYix4
M=
vette présente une déformation de 1,5 % & 0,2 %,
2
c’est-a-dire
2
Xi - Xi
Nc
CE 1
6
- = 0,015 + 0,002
d
i
Quand la totalite de la force F est appliquée, declen-
cher le chronometre.
7.6 Déterminer la déformation initiale y0 6 min
...