ISO 17201-3:2019
(Main)Acoustics — Noise from shooting ranges — Part 3: Sound propagation calculations
Acoustics — Noise from shooting ranges — Part 3: Sound propagation calculations
This document specifies methods of predicting the sound exposure level of shooting sound for a single shot at a given reception point. Guidelines are given to calculate other acoustic indices from the sound exposure level. The prediction is based on the angular source energy distribution of the muzzle blast as defined in ISO 17201-1 or calculated using values from ISO 17201-2. This document applies to weapons with calibres of less than 20 mm or explosive charges of less than 50 g TNT equivalent, at distances where peak pressures, including the contribution from projectile sound, are less than 1 kPa (154 dB). NOTE National or other regulations, which could be more stringent, can apply.
Acoustique — Bruit des stands de tir — Partie 3: Calcul de la propagation du son
Le présent document spécifie des méthodes de prévision des niveaux d'exposition sonore pour un tir individuel en un point de réception donné. Il donne des lignes directrices pour calculer d'autres indices acoustiques à partir du niveau d'exposition sonore. Les prévisions s'appuient sur la distribution angulaire de l'énergie acoustique émise par la détonation à la bouche, telle que définie dans l'ISO 17201-1 ou calculée à partir des valeurs de l'ISO 17201-2. Le présent document couvre les armes de calibre inférieur à 20 mm et des charges explosives de moins de 50 g d'équivalent TNT, à des distances où les valeurs de crête de la pression acoustique — y compris la contribution du bruit du projectile — sont inférieures à 1 kPa (154 dB). NOTE Des réglementations nationales ou autres, éventuellement plus strictes, peuvent s'appliquer.
General Information
Relations
Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL ISO
STANDARD 17201-3
Second edition
2019-01
Acoustics — Noise from shooting
ranges —
Part 3:
Sound propagation calculations
Acoustique — Bruit des stands de tir —
Partie 3: Calcul de la propagation du son
Reference number
©
ISO 2019
© ISO 2019
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Published in Switzerland
ii © ISO 2019 – All rights reserved
Contents Page
Foreword .iv
Introduction .v
1 Scope . 1
2 Normative references . 1
3 Terms and definitions . 1
4 Source modelling. 2
4.1 General . 2
4.2 Muzzle blast . 2
4.2.1 Background. 2
4.2.2 Free-field situation . 3
4.2.3 Non-free-field situation . 3
4.3 Projectile sound . 6
5 Propagation calculation . 6
5.1 General . 6
5.2 Application of ISO 9613-2 for free-field situations . 6
5.3 Application of ISO 9613-2 for non-free-field situations . 8
5.4 Sophisticated models. 8
6 Conversion of sound exposure levels . 9
7 Uncertainties .10
Annex A (normative) Benchmark cases for shooting sheds with baffles .11
Annex B (informative) Sophisticated modelling approaches .27
Annex C (informative) Modelling of shooting scenarios — Examples of shooting ranges .36
Annex D (informative) Uncertainty .54
Bibliography .58
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards
bodies (ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out
through ISO technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical
committee has been established has the right to be represented on that committee. International
organizations, governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
ISO collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of
electrotechnical standardization.
The procedures used to develop this document and those intended for its further maintenance are
described in the ISO/IEC Directives, Part 1. In particular the different approval criteria needed for the
different types of ISO documents should be noted. This document was drafted in accordance with the
editorial rules of the ISO/IEC Directives, Part 2 (see www .iso .org/directives).
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of
patent rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights. Details of
any patent rights identified during the development of the document will be in the Introduction and/or
on the ISO list of patent declarations received (see www .iso .org/patents).
Any trade name used in this document is information given for the convenience of users and does not
constitute an endorsement.
For an explanation on the meaning of ISO specific terms and expressions related to conformity assessment,
as well as information about ISO's adherence to the World Trade Organization (WTO) principles in the
Technical Barriers to Trade (TBT) see the following URL: www .iso .org/iso/foreword .html.
This document was prepared by ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise.
This second edition cancels and replaces the first edition (ISO 17201-3:2010), of which it constitutes a
minor revision. The changes compared to the previous edition are as follows:
— Formulae (B.1) and (B.3) have been corrected by insertion of F .
— Minor corrections have been made in Annex C.
A list of all parts in the ISO 17201 series can be found on the ISO website.
Any feedback or questions on this document should be directed to the user’s national standards body. A
complete listing of these bodies can be found at www .iso .org/members .html.
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Introduction
The initiative to prepare a standard on impulse noise from shooting ranges was taken by AFEMS, the
Association of European Manufacturers of Sporting Ammunition, in April 1996 by the submission of
a formal proposal to CEN. After consultation in CEN in 1998, CEN/TC 211, Acoustics asked ISO/TC 43,
Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise to prepare ISO 17201 (all parts).
This document provides guidance for sound propagation calculation of shooting sound from shooting
ranges. If calculation procedures are not implied or specified by local or national guidelines, rules and
regulations, and if a more sophisticated propagation model is not available, then ISO 9613-2 may be
applied, provided that the recommendations in this document are observed.
The source energy of muzzle blast is typically measured or calculated for free-field conditions and
often exhibits strong directivity. In many cases, firearms are fired within a shooting range which has
structures such as firing sheds, walls or safety barriers. Guns, particularly shotguns, are sometimes
fired in many directions, e.g. in trap and skeet where the shooting direction is dictated by the flight
path of the clay target. This document recommends ways in which source data can be adapted for
use with ISO 9613-2 to obtain a general survey for the sound exposure levels to be expected in the
neighbourhood around shooting ranges.
INTERNATIONAL STANDARD ISO 17201-3:2019(E)
Acoustics — Noise from shooting ranges —
Part 3:
Sound propagation calculations
1 Scope
This document specifies methods of predicting the sound exposure level of shooting sound for a single
shot at a given reception point. Guidelines are given to calculate other acoustic indices from the sound
exposure level. The prediction is based on the angular source energy distribution of the muzzle blast as
defined in ISO 17201-1 or calculated using values from ISO 17201-2.
This document applies to weapons with calibres of less than 20 mm or explosive charges of less than
50 g TNT equivalent, at distances where peak pressures, including the contribution from projectile
sound, are less than 1 kPa (154 dB).
NOTE National or other regulations, which could be more stringent, can apply.
2 Normative references
The following documents are referred to in the text in such a way that some or all of their content
constitutes requirements of this document. For dated references, only the edition cited applies. For
undated references, the latest edition of the referenced document (including any amendments) applies.
ISO 9613-2:1996, Acoustics — Attenuation of sound during propagation outdoors — Part 2: General
method of calculation
ISO 17201-1:2018, Acoustics — Noise from shooting ranges — Part 1: Determination of muzzle blast by
measurement
1)
ISO/IEC Guide 98-3 , Uncertainty of measurement — Part 3: Guide to the expression of uncertainty in
me a s ur ement (GUM: 1995)
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
ISO and IEC maintain terminological databases for use in standardization at the following addresses:
— ISO Online browsing platform: available at https: //www .iso .org/obp
— IEC Electropedia: available at http: //www .electropedia .org/
3.1
substitute source
substitute for a sound source and its firing shed (3.4) by a model source without a firing shed positioned in
the centre of the opening of the firing shed to represent the emission in the direction of a reception point
3.2
safety barrier
barrier that is intended to stop projectiles leaving the range
1) ISO/IEC Guide 98-3 is published as a reissue of the Guide to the expression of uncertainty in measurement
(GUM), 1995.
3.3
safety baffle
overhead barrier that is intended to stop projectiles leaving the range
3.4
firing shed
structure constructed to protect the shooters and their equipment from precipitation and wind, having
an opening that allows shooting at a target located on open ground
3.5
shooting range
enclosed arrangement of firing positions (3.7) and matching targets which, depending on the design,
may include such features as a firing shed (3.4), safety barriers (3.2), safety baffles (3.3), and unsafe areas
3.6
shooting facility
organizational entity consisting of one or more shooting ranges (3.5), and associated buildings and
infrastructure
3.7
firing position
position of the shooter within a shooting range (3.5)
3.8
impact sound
sound produced by the projectile hitting the target
3.9
diffraction point
point on top of a barrier which provides the shortest path length for the sound travelling over the
barrier to the reception point
4 Source modelling
4.1 General
The basic quantities to be used are the angular source energy distribution, S (α), and angular source
q
energy distribution level, L (α), as defined in ISO 17201-1. The angle between the line of fire and the
q
line from the muzzle to the reception point is designated by α. If the gun is fired in a free-field situation,
S (α) can be used to describe the muzzle blast. For rifle shots, projectile sound has to be included (see
q
4.3). Substitute sources can be used for shed situations and for the incorporation of reflection and
diffraction to calculate the reception levels as if it was a free-field situation. Impact sound caused by
the projectile hitting the target can usually be neglected. This document does not apply to projectiles
containing a charge which is detonated at the target.
4.2 Muzzle blast
4.2.1 Background
For the non-free-field situation (such as a shed with one opening), the propagation model of ISO 9613-2
is insufficient, and more complex propagation models and calculation procedures are needed.
Annex A provides a benchmark case and a demonstration of how sophisticated sound propagation
approximations (see Annex B) may be used to describe the sound emitted from such a range, based
on the free-field data of the angular source energy distribution levels. The sound emission is then
expressed by the angular source energy distribution level of a substitute source positioned at a
representative position in front or above the firing shed. All further calculations of the sound pressure
level are carried out as specified in Clause 5 by a point source with directivity independent from the
range, which may be formed by a shed, baffles and side walls, etc.
2 © ISO 2019 – All rights reserved
4.2.2 Free-field situation
If the weapon under consideration is used outside a firing shed or similar structure, use the angular
source energy distribution level, L (α), of the specific weapon/ammunition combination directly. If a
q
shot is fired with a reflecting surface near the shooter, take the reflection into account. The directivity
has to be adjusted accordingly. If the gun can be fired in varying horizontal and vertical directions,
account for these directions separately. Examples of free-field situations are described in Annex C.
4.2.3 Non-free-field situation
4.2.3.1 Shooting shed
In this case, the shot is fired in a shed (see for example Annex B). Part of the energy radiated due to the
muzzle blast is absorbed by the walls and the ground. If baffles and side walls are present, take the
reflections from the ground, side walls and baffles into account (see Annex A). An absorbing ceiling within
the shed can be considered to be state of the art. The remaining energy is emitted through the opening of
the shed. Therefore, free-field data shall not be used directly. If no absorption occurs within the shed and
at the baffles, the benchmark case is not a suitable model to describe the emitted sound energy.
Figure 1 depicts a shed with the side walls and safety overhead baffles.
a) Top view
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b) View in shooting direction
c) Side view
Key
1 gun/rifle 7 reception point
a
2 side berm Shooting direction.
b
3 roof Diffracted sound.
c
4 safety baffle Shielded sound.
5 barrier
6 ground
Figure 1 — Shooting shed situation and illustration of diffraction effects on the propagation path
4.2.3.2 More complex situations
For more complex situations consisting of different shooting facilities, such as a trap and skeet range
together with rifle ranges for large and small calibres, a larger number of sources and substitute
sources sometimes have to be included to adequately model the situation. These sources are considered
incoherent. However, reflections are considered to be coherent, when at the reception point the time
delay between the muzzle blast and its reflections is less than 3 ms. Then, they shall be modelled as one
substitute source. If the prediction focuses on F-time-weighted levels, substitute sources can combine
multiple sound paths that have time delays within a time span less than (125/2) ms.
NOTE 62,5 ms is half the exponential time constant for time-weighting F (125 ms) as specified in IEC 61672-
1:2013, 5.8.1.
4.3 Projectile sound
Modelling of projectile sound is described in ISO 17201-2 and ISO 17201-4. ISO 17201-4 also gives
guidelines for the calculation of the propagation of projectile sound, as far as it deviates from the
propagation of other sound. This means that for the attenuation for projectile sound, A , ISO 9613-2
excess
can also be used. The other attenuation parameters such as geometrical divergence, air absorption
and non-linear attenuation are specified in ISO 17201-4. In free-field situations, especially in front
of the weapon when the distance to the trajectory is short, projectile sound can be a relevant source
for the sound exposure level of shooting sound. If a shot is fired in a shooting range, projectile sound
is in general of minor importance in the estimation of the sound exposure level at a reception point.
However, if measures are taken to reduce the sound emission of the muzzle blast, projectile sound can
then become a dominant factor.
5 Propagation calculation
5.1 General
The propagation calculation may be performed using ray-tracing or more sophisticated models, which
take specific weather conditions into account. To calculate a long-term L , the results are weighted
eq
with respect to the frequency of occurrence of weather conditions pertinent to the time periods of
interest during which the shooting range is operated.
5.2 Application of ISO 9613-2 for free-field situations
ISO 9613-2 neither applies to shooting sound nor accounts for changes in sound pressure time history
during propagation. It therefore cannot yield results for time-weighted metrics such as L (see
Fmax
Clause 6). ISO 9613-2 does not adequately account for meteorological effects on sound propagation over
distances greater than 1 km. Furthermore, the use of ISO 9613-2 is not recommended if the spectrum at
the reception point is dominated by frequencies below 100 Hz.
However, ISO 9613-2 may be applied to model propagation of shooting sound if modifications are
introduced.
The sound power level and the directivity have to be substituted by the angular source energy
distribution level and the ambient level by the resulting sound exposure level, L ( f ), at the reception
E
point of one specific shot under favourable sound propagation conditions.
The sound exposure level for one shot fired is obtained by:
Lf =Lfα,,−+Ar() 11dB−Ar fA− rf,,−Ar fA− rrf,,−Ar f (1)
() () () () () () ()
Eq divatm bargrz misc
where
L (α, f ) is the angular source energy distribution level, in decibels, of the weapon ammunition
q
combination under consideration;
r is the distance, in metres, from the source or substitute source P(x , y , z ) to the reception
0 0 0
point P(x, y, z);
α is the angle between the line of fire and the line from the source to the reception point
P(x, y, z), provided that the latter line does not interfere with a barrier;
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f is the centre frequency, in hertz, of any frequency band;
A is a correction, in decibels, for the geometric spread;
div
A is the air absorption, in decibels, according to ISO 9613-1;
atm
A is the shielding by barrier, in decibels, according to ISO 9613-2;
bar
A is the ground effect, in decibels, according to ISO 9613-2;
gr
[2] [3]
A is a correction for non-standard meteorological conditions [see ISO 3741 , ISO 3745 ,
z
[4]
ISO 9614-3 , and ISO 17201-1:2018, Formula (11)];
A is a correction, in decibels, for miscellaneous other effects according to ISO 9613-2.
misc
Concerning α, if the sound is shielded by a barrier, separate calculations for each point of diffraction are
necessary. The angle, α, used to obtain L (α, f ) is the angle between the line of fire and the line from the
q
source point to the point of diffraction under consideration. This approach deviates from ISO 9613-2.
The insertion loss, A , is related to sound exposure level in the direction of the point of diffraction
bar
(see example in Annex C) for the same distance between the reception point and the source point (see
Reference [11]).
To include the ground effect and determine A , ISO 9613-2:1996, 7.3.1 can be used. ISO 9613-2:1996,
gr
7.3.2 can also be used, in which case an additional term D needs to be added to L (α, f ). D can be
Ω q Ω
determined by using ISO 9613-2:1996, Formula (11), or it can be set to 3 dB.
The calculation of L (x, y, z, f ) for a shed opening is specified in 5.3.
q
The long-term sound exposure level is obtained by:
LL=−C (2)
EE,longtermmet
The way to obtain C depends strongly on the definition of the weather condition for which the sound
met
exposure level, L ( f ), is to be calculated. If the long-term L is needed, take the long-term weather
E eq
conditions at the site into account. If such information is not available, C for the long term L
met A,eq
can be determined according to ISO 9613-2:1996, Formula (22), using C = 5 dB. By application of ray
tracing models and long-term statistics of wind direction, wind speed and atmospheric stability, a more
accurate value for long-term levels can be obtained (see References [12], [13]).
NOTE The value 5 dB for C results from the assumption that favourable sound propagation conditions occur
for one third of the time.
If ISO 9613-2 is applied, the following limitations are observed:
— For longer distances, ISO 9613-2 has the tendency to overestimate the long-term sound exposure
level, L , during daytime (Reference [14]).
E,long term
— For downwind conditions, the effect of screens can be overestimated as a consequence of the
induced air flow at the top of the screen (Reference [15]).
— During daytime, the barrier attenuation tends to be higher compared to the value obtained by
ISO 9613-2 (Reference [16]).
— ISO 9613-2 does not consider diffraction apart from shielding. However, diffracted sound from
safety baffles for example (see Figure 1) can produce a major contribution at the reception point.
Scattering is only approximately taken into account. That effect can be an important contribution to the
overall level at a reception point for situations in which the sound sources are well shielded.
5.3 Application of ISO 9613-2 for non-free-field situations
For calculation of the sound immission in a non-free-field situation, more sophisticated sound
propagation models are needed (see 5.4). These model calculations are usually very time consuming.
Even if the distance between the shooting range and the reception point is not more than a few hundred
metres, the calculation over all frequencies takes too long to be used for noise mapping.
Therefore the concept of the substitute source is introduced to allow the use of generally available
software to calculate noise maps. A sophisticated model is used to calculate the sound exposure level,
L ( f ), at some immission-relevant reception points, P(x, y, z), which are far enough from the shed
E
to allow the substitution of the original source and its direct surroundings by a point source with
directivity characteristics. The distance between the range and such a reception point should at least
be twice the largest dimension of the range. The position of the substitute source with the angular
source energy distribution level, L (x, y, z, f ), for this reception site and other reception sites is chosen
q,S
to be in the middle of the opening through which most of the sound energy travels. For a simple shed
without barriers and baffles, the source point is chosen to be in the middle of the shed opening. For
ranges with a shed and barriers and baffles, the position is chosen in the centre of the first opening (see
Figure B.1, point P).
The calculated levels can also be chosen on a circle and the angular source energy distribution level can
then be calculated according to the procedures specified for measurement in ISO 17201-1.
The angular source energy distribution level of the substitute source, L (α, f ), is calculated from the
q,S
exposure level using Formula (3).
Lfα,,=Lx yz,, fA−+11dB r (3)
() () ()
qE,Sdiv
where
L (x, y, z, f ) is the sound exposure level, expressed in decibels, for frequency f at point P(x, y, z)
E
obtained by boundary element method (BEM) or similar (see Annex B);
A (r) is the correction, expressed in decibels, for geometrical divergence between the as-
div
sumed source position and point P(x, y, z);
r is the distance, in metres, between the chosen substitute source position and P(x, y, z).
In this model, the substitute source replaces the original source and its direct surroundings. If only
the direction of α is of interest, Formula (1) can be applied directly. If the directivity is needed, as for
example in a noise map, use the process specified in ISO 17201-1. A , A , A , A are excluded from
atm bar gr misc
the calculation of L (α). Only take into account barrier effects, etc. for those barriers which are not
q,S
included in the calculation using the sophisticated model.
Figure 1 shows a typical shooting shed with the overhead baffles and side walls. In Annex A, the sound
exposure level for a gun fired in such a shed is given. This has been calculated with the BEM over hard
ground for a number of heights and positions in the surrounding. In the benchmark case, the ground
reflection has been included; A , A and A have been assumed to be zero.
atm bar misc
For existing situations, it is recommended that the chosen sophisticated model be verified by
measurement of the sound exposure level at the reception point, provided that the actual propagation
conditions during the measurements are well defined. For propagation calculation outside the shed, the
ground reflection has been included. Ensure that the same surface type is used for any sophisticated
model as well as for the application of ISO 9613-2.
5.4 Sophisticated models
For the non-free-field situation, more sophisticated calculation models – compared to ISO 9613-2 – are
needed. BEMs, ray-tracing models, wave models or combinations should be used in which reflection,
8 © ISO 2019 – All rights reserved
diffraction and scattering can be taken into account in more detail (see Annex A, Annex B and
References [17], [18], [19], [20]).
A benchmark case is given in Annex A for a shed as depicted in Figure A.1. This case has been calculated
using BEM.
If other models or approximations are used such as
— Kirchhoff-approximation (see B.2),
— ray tracing models (see B.3),
ensure that the sound exposure levels of the benchmark case according to Annex A at 100 Hz and 200 Hz
are reproduced by the levels of the sophisticated model without significant deviations. For distances
twice as large, the model levels should not be greater than +5 dB and not less than −1 dB compared to
the benchmark case:
L + 5 dB > L > L − 1 dB (4)
benchmark model benchmark
with a probability of less than 5 %.
6 Conversion of sound exposure levels
Sound exposure level, L , is a widely used metric for sound from small arms. However, a number of
E
metrics in legal codes or regulations generally used to describe small arms noise are based on the
maximum level for a specific time weighting. An estimate of these metrics can be obtained from the
relationships:
L ≈ L (5)
Smax E
L ≤ L + 9,0 dB (6)
Fmax E
L ≤ L + 14,6 dB (7)
Imax E
L ≤ L + 5,6 dB (8)
Imax Fmax
where
L is the highest S-time-weighted sound pressure level within a stated time interval, expressed
Smax
in decibels;
L is the highest F-time-weighted sound pressure level within a stated time interval, expressed
Fmax
in decibels;
L is the highest I-time-weighted sound pressure level within a stated time interval, expressed
Imax
in decibels.
The equal sign is valid if the event duration is less than 10 % of the time constant of exponential time
weighting, τ (S: τ =1 s, F: τ =0,125 s, I: the onset time constant τ =0,035 s differs from the decay time
constant τ = 1,5 s), which is the case close to the source and if no reflections occur.
For increasing distances, the duration of the time signal increases, e.g. as a consequence of ground
reflections. The sound pressure time history of the signal including its reflections needs to be calculated
to ensure the proper evaluation of the above metrics. If sufficient information is not available, L
Imax
may, according to Reference [21], be approximated by:
Lr+−14,,60dB 003 /R dB
formr<2000
E 0
L = (9)
I,max
L +86, dB for r≥20000m
E
where
r is the distance, in metres, between the substitute source and the reception point P(x, y, z);
R is 1 m.
The relations are valid for single shots when the time lapse between successive shots is greater than
the time constant.
7 Uncertainties
The uncertainty of the one-third-octave-band spectrum of the sound exposure level of the muzzle blast
determined in accordance with this document shall be evaluated, preferably in conformity with ISO/
IEC Guide 98-3.
The uncertainties arise from a number of causes:
— the angular source energy distribution level (see ISO 17201-1 for situations in which that level is
determined by measurements or ISO 17201-2 when that level is estimated based on the chemical
energy of the propellant);
— the modelling of an actual complex source situation into a substitute source or a number of substitute
sources;
— the modelling of the actual situation by simplification of the propagation-influencing objects
(complex structures modelled by cubes, uneven terrain modelled by flat terrain, etc.);
— the position of the sound source with respect to the propagation influencing objects and the actual
shooting direction;
— the sound propagation model used.
If, instead of the sound exposure level, another metric is used for the evaluation of shooting sound,
additional uncertainties arise from the estimation of these metrics from the sound exposure level.
If the prognosis is done on the basis of the acoustical energy of all shots over a certain time period,
uncertainties also arise with respect to the actual number of shots fired and the actual weapon and
ammunition combinations.
The expanded uncertainty together with the corresponding coverage factor shall be stated for a
coverage probability of 95 % as defined in ISO/IEC Guide 98-3.
Guidance on how to evaluate and express the uncertainty is given in Annex D.
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Annex A
(normative)
Benchmark cases for shooting sheds with baffles
A.1 General
The benchmark case is based on the numerical solution of the Helmholtz-Kirchhoff wave equation using
BEM (see Reference [22]). For simplicity, a small shooting shed with three overhead safety baffles is
used, projectile sound is neglected and the directivity is assumed to be uniform.
A.2 Benchmark case
A.2.1 Model shed
Figure A.1 shows the geometry of the shed modelled. This consists of a rectangular box, with a semi-
open ceiling with baffles. The geometry is approximately that of a typical 25 m long shooting shed used
in the Netherlands; however, in the benchmark case, the length has been reduced to test for the proper
function of the solution for longer wavelengths. A xyz-co-ordinate system is used, with the x-axis along
the shooting direction. Dimensions are indicated in Figure A.1. The baffles are 2 m high, so the space
between the ground and the baffles is also 2 m high.
All walls and the ceiling have a finite thickness of about one-sixth of a wavelength (for computational
reasons). For a frequency of 100 Hz, the thickness is 0,5 m; for a frequency of 200 Hz, the thickness
is 0,25 m. The source is a monopole source located on the ground, at position P(−3 m, 0 m, 0 m). All
inner surfaces are acoustically absorbing (shown in Figure A.1), except for the ground surface and the
baffles, which are acoustically rigid (shown in Figure A.1). Outer surfaces are all rigid. For the absorbing
surfaces, a normalized impedance of unity was assumed (normalized to the impedance of air).
Dimensions in metres
Key
1 roof 3 side wall
a
2 overhead safety barrier Shooting direction.
Figure A.1 — Geometry of the benchmark model shooting range
A.2.2 Computational method
The BEM in acoustics (see Reference [22]) is a numerical technique for solving the Kirchhoff-Helmholtz
integral equation. The basic idea of the method is that the Kirchhoff-Helmholtz integral is approximated
numerically by representing all solid boundaries in the system by a finite number of surface elements.
The elements have linear dimensions of the order of one sixth of a wavelength or smaller. The
calculations are performed with an implementation of BEM which neglects the variation of the acoustic
pressure within a single surface element. The rigid ground surface is treated as a plane of symmetry in
this case, by including an image system below the ground surface.
A.3 Results
Figure A.2 and Figure A.3 show BEM results at two frequencies (100 Hz and 200 Hz, respectively) and
three reception heights (2 m, 5 m and 8 m), in a rectangular area of 160 m × 160 m around the shooting
range. The colour represents the relative sound pressure level, i.e. the level with the shooting range
minus level without the shooting range. In other words, the relative sound pressure level is equal to
minus the insertion loss of the shooting range. Thus, the relative sound pressure level is low and the
insertion loss is high in shadow regions.
Values of the insertion loss at a grid with spacing 10 m are given in Tables A.1 to A.6.
12 © ISO 2019 – All rights reserved
Figure A.2 — Relative sound pressure level, in dB, at frequency 100 Hz, for three reception
heights (2 m, 5 m and 8 m)
Figure A.3 — Relative sound pressure level, in dB, at frequency 200 Hz, for three reception
heights (2 m, 5 m and 8 m)
14 © ISO 2019 – All rights reserved
Table A.1 — Insertion loss at a frequency of 100 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a reception height of 8 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 22,8 22,2 20,9 20,0 20,0 21,0 22,9 24,5 24,9
−70 24,7 23,7 21,9 20,9 21,4 23,2 25,2 25,5 24,5
−60 28,0 26,2 23,5 22,7 24,0 26,4 26,5 24,9 23,6
−50 30,5 29,0 26,1 26,2 28,7 28,2 25,6 23,9 23,3
−40 24,3 26,6 31,2 34,9 31,1 26,6 24,6 24,1 24,3
−30 18,7 21,8 28,8 30,5 28,5 26,3 25,8 26,4 27,6
−20 18,8 20,1 23,0 30,9 31,3 30,5 31,7 33,6 35,5
−10 15,0 21,8 28,9 35,3 39,9 49,6 46,5 41,0 38,3
0 10,2 32,1 28,2 31,2 35,3 36,1 35,1 34,1 33,3
10 12,4 25,3 29,6 40,2 44,2 36,9 34,2 32,8 32,0
20 17,8 18,0 25,2 33,5 49,2 41,9 36,4 34,1 32,7
30 16,3 18,8 25,2 34,9 32,1 35,7 39,3 37,3 34,9
40 21,1 24,0 30,1 45,9 30,2 28,5 30,3 33,5 35,6
50 24,4 27,7 46,2 34,9 29,6 26,8 26,4 27,8 30,1
60 23,5 25,2 30,4 30,9 28,1 26,3 25,2 25,3 26,3
70 21,7 22,7 25,5 27,6 26,9 25,7 24,8 24,3 24,5
80 20,5 21,2 23,0 25,1 25,7 25,1 24,4 23,9 23,8
Table A.2 — Insertion loss at a frequency of 100 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a reception height of 5 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 19,8 19,4 18,6 18,1 18,3 19,5 21,4 23,2 23,9
−70 20,6 20,0 19,0 18,5 19,3 21,2 23,3 24,2 23,5
−60 21,7 20,9 19,5 19,4 21,0 23,6 24,6 23,7 22,6
−50 23,8 22,3 20,5 21,2 24,0 25,3 23,9 22,7 22,3
−40 28,3 24,7 22,5 25,1 26,6 24,2 22,9 22,7 23,2
−30 30,7 28,8 28,6 29,5 24,9 23,5 23,8 24,8 26,2
−20 20,5 28,7 32,2 26,8 25,5 26,6 28,6 30,8 32,8
−10 29,8 22,0 38,4 35,0 37,7 39,2 38,1 36,7 35,6
0 8,2 31,7 32,0 36,5 35,0 33,5 32,7 32,1 31,8
10 16,1 26,2 36,5 41,5 34,8 32,5 31,5 30,9 30,6
20 16,3 22,2 35,1 32,8 38,9 36,3 33,6 32,2 31,3
30 23,7 33,9 34,6 27,5 27,6 31,3 34,8 34,7 33,4
40 23,8 27,7 29,3 26,4 24,9 25,5 28,0 31,2 33,6
50 21,2 22,9 25,7 25,3 24,3 23,8 24,5 26,3 28,7
Table A.2 (continued)
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
60 19,7 20,7 23,2 24,2 23,8 23,4 23,3 23,9 25,2
70 18,9 19,6 21,5 23,1 23,4 23,1 22,9 23,0 23,5
80 18,3 18,9 20,4 22,1 22,9 22,9 22,7 22,6 22,8
Table A.3 — Insertion loss at a frequency of 100 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a reception height of 2 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 18,4 18,1 17,5 17,1 17,5 18,7 20,6 22,5 23,3
−70 18,7 18,3 17,6 17,4 18,2 20,2 22,4 23,4 23,0
−60 19,1 18,6 17,7 17,9 19,6 22,3 23,6 23,0 22,2
−50 19,7 18,9 18,0 19,1 22,1 23,8 23,0 22,1 21,8
−40 20,6 19,3 18,8 21,7 24,2 22,9 22,0 22,0 22,6
−30 22,6 20,1 21,3 25,0 22,9 22,2 22,8 24,0 25,5
−20 28,5 22,4 27,0 23,0 23,1 24,9 27,2 29,5 31,6
−10 27,6 37,3 24,9 27,7 31,6 34,1 34,8 34,7 34,2
0 −0,8 36,6 34,1 32,3 31,6 31,3 31,2 31,1 31,0
10 18,1 29,9 37,0 34,2 31,6 30,6 30,2 30,0 29,9
20 25,3 25,0 24,0 27,7 33,7 33,9 32,3 31,3 30,6
30 20,0 22,4 22,9 22,9 25,1 29,3 32,9 33,5 32,6
40 18,6 20,3 22,3 22,3 22,6 24,0 26,8 30,1 32,6
50 17,9 19,1 21,4 22,1 22,1 22,4 23,5 25,5 28,0
60 17,6 18,4 20,5 21,8 22,0 22,0 22,3 23,2 24,7
70 17,4 18,0 19,7 21,3 21,9 22,0 22,0 22,3 23,0
80 17,2 17,7 19,1 20,7 21,7 21,9 21,9 22,0 22,2
Table A.4 — Insertion loss at a frequency 200 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a reception height of 8 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 22,7 24,3 28,8 34,2 35,5 37,7 33,0 28,4 26,8
−70 18,5 20,7 26,9 35,2 39,8 34,3 30,8 28,9 30,2
−60 15,2 17,9 25,8 34,3 28,8 30,7 32,5 34,3 40,2
−50 13,2 16,5 27,6 24,6 25,8 35,5 46,9 43,1 42,7
−40 13,9 17,7 25,4 21,4 29,3 37,1 35,9 38,5 39,5
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Table A.4 (continued)
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−30 20,1 24,2 21,1 25,2 30,5 31,7 37,1 37,1 35,9
−20 14,9 26,3 36,7 28,3 31,1 37,0 37,9 38,8 37,6
−10 11,2 24,1 45,2 37,7 37,3 35,9 37,6 40,5 41,8
0 12,2 46,9 41,0 35,0 31,1 31,2 32,4 33,9 35,2
10 1,4 20,8 26,0 35,3 28,8 31,3 38,5 49,6 38,3
20 10,2 32,7 31,3 23,5 31,8 34,9 34,0 36,1 43,0
30 13,5 21,2 26,1 20,3 23,4 30,8 60,9 43,2 43,9
40 12,8 14,1 36,1 23,6 23,0 26,3 32,7 49,9 34,9
50 12,0 13,5 23,4 31,8 29,4 27,6 30,6 36,7 51,5
60 14,2 15,4 21,0 39,5 48,4 33,4 29,2 32,6 41,4
70 17,8 18,6 21,9 30,7 37,8 32,3 28,5 27,3 30,2
80 22,7 22,5 23,2 28,0 35,4 30,2 26,9 25,5 25,4
Table A.5 — Insertion loss at a frequency of 200 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a reception height of 5 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 19,8 20,2 22,8 30,1 26,9 25,7 25,9 24,2 23,4
−70 22,8 23,0 26,7 31,2 27,3 27,8 25,4 24,1 25,7
−60 26,9 27,1 32,8 30,7 31,2 27,6 25,2 27,1 32,5
−50 23,0 27,3 34,8 38,7 31,7 27,1 29,5 37,3 49,2
−40 17,1 23,2 36,9 31,1 31,1 34,4 49,5 44,1 37,0
−30 14,4 23,1 23,8 32,9 46,4 42,2 39,3 35,0 34,5
−20 23,0 26,4 24,8 32,4 36,9 36,0 36,4 38,1 37,9
−10 17,5 27,7 29,3 37,6 38,3 37,0 37,8 38,7 38,8
0 9,6 37,9 35,9 32,1 33,2 35,0 36,3 37,0 37,3
10 9,4 24,5 35,4 31,4 34,7 44,4 34,9 31,2 29,6
20 15,4 25,5 20,6 27,0 47,5 42,3 44,0 54,1 40,9
30 12,9 18,3 26,4 26,2 32,1 43,8 31,7 33,1 38,0
40 15,5 18,3 38,4 35,5 29,0 37,2 42,7 31,5 28,9
50 22,2 22,4 30,1 31,1 26,7 25,9 31,1 37,3 33,0
60 27,0 23,5 25,4 33,4 25,3 23,4 23,8 27,5 32,9
70 22,0 20,8 21,4 31,5 27,1 22,7 21,9 22,6 25,5
80 18,8 18,4 18,8 24,3 33,2 23,7 21,3 21,1 21,9
Table A.6 — Insertion loss at a frequency of 200 Hz, for y from 0 m to 80 m and
x from −80 m to 80 m, at a receiver height of 2 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Insertion loss
dB
−80 14,0 14,9 18,2 26,4 23,8 22,1 22,8 22,2 21,9
−70 14,6 15,6 20,4 27,4 22,4 23,1 22,6 22,0 23,8
−60 15,4 16,8 24,2 24,4 23,2 23,2 22,2 24,4 29,6
−50 16,7 18,7 29,1 23,5 24,2 22,5 25,4 32,5 40,3
−40 19,1 22,2 26,1 26,1 23,2 27,0 37,0 39,0 34,9
−30 25,6 31,8 28,9 24,6 30,2 41,6 35,7 33,3 33,5
−20 24,6 35,8 29,1 38,2 37,9 33,6 35,1 37,6 38,1
−10 27,9 26,1 38,4 35,5 39,0 37,7 37,3 37,1 37,2
0 −0,8 36,3 36,1 36,6 37,2 37,2 37,0 36,8 36,5
10 26,6 23,4 36,3 39,2 37,1 30,3 27,8 26,8 26,5
20 20,6 33,2 29,0 36,0 28,1 32,5 38,2 38,3 34,3
30 23,4 26,5 23,6 23,4 32,5 29,1 26,9 29,4 33,8
40 17,2 18,5 29,7 20,8 21,7 28,2 30,9 27,6 26,6
50 15,0 15,8 26,2 22,4 19,8 21,0 25,6 30,3 29,2
60 13,9 14,5 19,1 30,9 20,4 19,4 20,6 24,1 28,7
70 13,3 13,7 16,3 28,3 23,6 19,5 19,2 20,3 23,2
80 12,9 13,2 14,9 21,0 32,0 21,1 19,1 19,1 20,2
A.4 Example of use of the benchmark case
In Annex B, the Kirchhoff approximation is described. Formula (B.2) describes the case where a
wave travels through one opening. The benchmark case has three openings, which can be calculated
separately. First, the wave has to travel through the inner openings, which are formed by the lower end
of the baffles. This means that Formula (B.2) has to be applied twice, to describe the sound propagation.
The baffles themselves are non-absorbing on both sides, whereas the rest of the inside is absorbing.
The reflections are described by introducing mirror sources including the reflection of the openings
to describe the propagation correctly. For the model calculation, up to two reflections are assumed.
Additionally, the baffles are assumed to be very thin in relation to the wavelength.
The first reflection occurs on the rear of the first baffle, which is at x = 2 m and forms the end of the first
opening. The model source is then at x = 7 m, the lower opening of this source starts at 2 m and goes
to 4 m. This source is reflected again at the first baffle at x = 0 m, which leads to third mirror source at
–7 m and an opening from x = –4 m to 2 m. This process is repeated for all three openings. The insertion
loss is calculated from the free field of the source positioned at P(–3 m, 0 m, 0 m) and it is assumed that
the insertion loss is not more than 30 dB (see ISO 9613-2). This is achieved by adding –30 dB to the
negative level of the insertion loss.
The results are depicted in Figure A.4 and Figure A.5, showing on the right side the insertion los
...
NORME ISO
INTERNATIONALE 17201-3
Deuxième édition
2019-01
Acoustique — Bruit des stands de tir —
Partie 3:
Calcul de la propagation du son
Acoustics — Noise from shooting ranges —
Part 3: Sound propagation calculations
Numéro de référence
©
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Web: www.iso.org
Publié en Suisse
ii © ISO 2019 – Tous droits réservés
Sommaire Page
Avant-propos .iv
Introduction .v
1 Domaine d’application . 1
2 Références normatives . 1
3 Termes et définitions . 1
4 Modélisation de la source . 3
4.1 Généralités . 3
4.2 Bruit à la bouche . 3
4.2.1 Contexte . 3
4.2.2 Situation de champ libre . 3
4.2.3 Situation de champ non libre . 3
4.3 Bruit du projectile . 6
5 Calcul de propagation. 6
5.1 Généralités . 6
5.2 Application de l’ISO 9613-2 en champ libre . 6
5.3 Application de l’ISO 9613-2 dans des situations de champ non libre . 8
5.4 Modèles élaborés . 9
6 Conversion des niveaux d’exposition sonore .10
7 Incertitudes.11
Annexe A (normative) Cas de référence pour les abris de tir équipés d’écrans .12
Annexe B (informative) Approches de modélisation élaborée .28
Annexe C (informative) Modélisation de scénarios de tir — Exemples de stands de tir .37
Annexe D (informative) Incertitudes .58
Bibliographie .62
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes
nationaux de normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est
en général confiée aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude
a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales,
gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux.
L'ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (IEC) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les procédures utilisées pour élaborer le présent document et celles destinées à sa mise à jour sont
décrites dans les Directives ISO/IEC, Partie 1. Il convient, en particulier, de prendre note des différents
critères d'approbation requis pour les différents types de documents ISO. Le présent document a été
rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2 (voir www
.iso .org/directives).
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de ne pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence. Les détails concernant
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l'élaboration du document sont indiqués dans l'Introduction et/ou dans la liste des déclarations de
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techniques au commerce (OTC), voir www .iso .org/avant -propos.
Le présent document a été élaboré par le comité technique ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 1, Bruit.
Cette seconde édition annule et remplace la première édition (ISO 17201-3:2010), dont elle constitue
une révision mineure. Les modifications par rapport à l’édition précédente sont les suivantes:
— les Formules (B.1) et (B.3) ont été corrigées par l’insertion de F ;
— des corrections mineures ont été apportées à l’Annexe C.
Une liste de toutes les parties de la série ISO 17201 se trouve sur le site web de l’ISO.
Il convient que l’utilisateur adresse tout retour d’information ou toute question concernant le présent
document à l’organisme national de normalisation de son pays. Une liste exhaustive desdits organismes
se trouve à l’adresse www .iso .org/fr/members .html.
iv © ISO 2019 – Tous droits réservés
Introduction
L’initiative d’élaborer une norme sur le bruit impulsionnel des stands de tir a été prise par l’Association
des Fabricants Européens de Munitions pour le tir Sportif (AFEMS) en avril 1996, sous la forme d’une
proposition officielle faite au CEN. Après consultation au CEN en 1998, le CEN/TC 211, Acoustique, a
demandé à l’ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 1, Bruit, d’élaborer l’ISO 17201 (toutes les parties).
Le présent document fournit des recommandations pour le calcul de la propagation du bruit de tir émis
par les stands de tir. En l’absence de lignes directrices, règles ou réglementations locales ou nationales
sous-entendant ou spécifiant un mode opératoire de calcul, et si aucun modèle de propagation plus
élaboré n’est disponible, l’ISO 9613-2 peut être appliquée, à condition de satisfaire aux recommandations
du présent document.
L’énergie acoustique émise par la détonation à la bouche est généralement mesurée ou calculée pour les
conditions en champ libre et montre souvent une forte directivité. Dans de nombreux cas, les armes à
feu sont utilisées dans des stands de tir qui possèdent des structures telles que des abris de tir, des murs
ou des barrières de sécurité. Les décharges tirées par les armes, particulièrement les fusils de chasse,
peuvent parfois être dirigées dans des directions variées, par exemple dans les fosses et les skeets où
la direction du tir est dictée par la trajectoire de vol des plateaux. Le présent document recommande
des méthodes d’adaptation des données sources pour une utilisation avec l’ISO 9613-2 afin d’obtenir un
relevé d’ensemble des niveaux sonores attendus au voisinage des stands de tir.
NORME INTERNATIONALE ISO 17201-3:2019(F)
Acoustique — Bruit des stands de tir —
Partie 3:
Calcul de la propagation du son
1 Domaine d’application
Le présent document spécifie des méthodes de prévision des niveaux d’exposition sonore pour un
tir individuel en un point de réception donné. Il donne des lignes directrices pour calculer d’autres
indices acoustiques à partir du niveau d’exposition sonore. Les prévisions s’appuient sur la distribution
angulaire de l’énergie acoustique émise par la détonation à la bouche, telle que définie dans l’ISO 17201-1
ou calculée à partir des valeurs de l’ISO 17201-2.
Le présent document couvre les armes de calibre inférieur à 20 mm et des charges explosives de moins
de 50 g d’équivalent TNT, à des distances où les valeurs de crête de la pression acoustique — y compris
la contribution du bruit du projectile — sont inférieures à 1 kPa (154 dB).
NOTE Des réglementations nationales ou autres, éventuellement plus strictes, peuvent s’appliquer.
2 Références normatives
Les documents suivants sont cités dans le texte de sorte qu’ils constituent, pour tout ou partie de leur
contenu, des exigences du présent document. Pour les références datées, seule l’édition citée s’applique.
Pour les références non datées, la dernière édition du document de référence s’applique (y compris les
éventuels amendements).
ISO 9613-2:1996, Acoustique — Atténuation du son lors de sa propagation à l'air libre — Partie 2: Méthode
générale de calcul
ISO 17201-1:2018, Acoustique — Bruit des stands de tir — Partie 1: Mesurage de l´énergie sonore en sortie
de bouche
1)
Guide ISO/IEC 98-3 , Incertitude de mesure — Partie 3: Guide pour l’expression de l’incertitude de mesure
(GUM: 1995).
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s’appliquent.
L’ISO et l’IEC tiennent à jour des bases de données terminologiques destinées à être utilisées en
normalisation, consultables aux adresses suivantes:
— ISO Online browsing platform: disponible à l’adresse https: //www .iso .org/obp;
— IEC Electropedia: disponible à l’adresse http: //www .electropedia .org/.
3.1
source de substitution
substitution d’une source sonore et de son abri de tir (3.4) par une source modèle sans abri de tir placée
au centre de l’ouverture de l’abri de tir pour simuler l’émission dans la direction du point de réception
1) Le Guide ISO/IEC 98-3 est publié en tant que nouvelle édition du Guide pour l’expression de l’incertitude de
mesure (GUM) de 1995.
3.2
barrière de sécurité
barrière conçue pour arrêter les projectiles quittant le stand
3.3
écran de protection
barrière suspendue conçue pour arrêter les projectiles quittant le stand
3.4
abri de tir
structure construite dans le but de protéger les tireurs et leurs équipements des précipitations et du
vent, avec une ouverture qui permet de tirer sur une cible située en terrain découvert
3.5
stand de tir
endroit clos aménagé pour des positions de tir (3.7) et les cibles correspondantes qui, en fonction de la
conception, peut comprendre des éléments tels qu’un abri de tir (3.4), des barrières de sécurité (3.2), des
écrans de protection (3.3) et des zones dangereuses
3.6
champ de tir
entité organisationnelle constituée d’un ou plusieurs stands de tir (3.5) et des bâtiments et
infrastructures associés
3.7
poste de tir
emplacement du tireur dans le stand de tir (3.5)
3.8
bruit d’impact
bruit produit par l’impact du projectile sur la cible
3.9
point de diffraction
point situé au sommet d’une barrière qui fournit la plus courte longueur de trajet pour le son qui se
propage par-dessus la barrière jusqu’au point de réception
2 © ISO 2019 – Tous droits réservés
4 Modélisation de la source
4.1 Généralités
Les grandeurs de base à utiliser sont la distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la
source S (α) et le niveau de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source L (α)
q q
comme défini dans l’ISO 17201-1. L’angle entre la ligne de tir et la ligne qui joint la bouche au point de
réception est désigné par α. Si l’arme est déchargée en champ libre, S (α) peut être utilisé pour décrire le
q
bruit à la bouche. En cas de tir à la carabine, le bruit du projectile doit être inclus (voir 4.3). Des sources
de substitution peuvent être utilisées pour les situations en abri et pour l’incorporation de la réflexion
et de la diffraction afin de calculer les niveaux de réception comme s’il s’agissait d’une situation en
champ libre. Le bruit de l’impact du projectile sur la cible peut généralement être négligé. Le présent
document ne s’applique pas aux projectiles contenant une charge qui détone au contact de la cible.
4.2 Bruit à la bouche
4.2.1 Contexte
Pour les situations de champ non libre (un abri ouvert, par exemple), le modèle de propagation de
l’ISO 9613-2 est insuffisant et des modèles de propagation ainsi que des modes opératoires de calcul
plus élaborés sont nécessaires. L’Annexe A présente un cas de référence et une démonstration de la
manière dont des approximations élaborées de la propagation du son (voir l’Annexe B) peuvent être
utilisées pour décrire les sons émis par un tel stand, en s’appuyant sur les données en champ libre
relatives aux niveaux de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source. L’émission
sonore est alors exprimée par la distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par une source
de substitution placée à un emplacement représentatif en avant ou au-dessus de l’abri de tir. Tous les
calculs supplémentaires du niveau de pression acoustique sont réalisés comme spécifié à l’Article 5 par
un point d’émission dont la directivité est indépendante du champ de tir (ou du stand), qui peut être
formé par un abri, des écrans, des parois latérales, etc.
4.2.2 Situation de champ libre
Si l’arme étudiée est utilisée à l’extérieur d’un abri de tir ou d’une structure similaire, utiliser
directement le niveau de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source L (α) d’une
q
combinaison spécifique arme/munition. Si le coup de feu est tiré avec une surface réfléchissante à
proximité du tireur, prendre en compte la réflexion. La directivité doit être ajustée en conséquence. Si
l’arme peut tirer dans différentes directions horizontales et verticales, prendre en compte séparément
ces directions. Des exemples de situations en champ libre sont décrits à l’Annexe C.
4.2.3 Situation de champ non libre
4.2.3.1 Abri de tir
Dans ce cas, le coup de feu est tiré dans un abri (voir l’Annexe B, par exemple). Une partie de l’énergie
rayonnée due au bruit à la bouche est absorbée par les parois et le sol. En présence d’écrans et de parois
latérales, prendre en compte les réflexions par le sol, les parois latérales et les écrans (voir l’Annexe A).
Un plafond absorbant situé à l’intérieur de l’abri peut être considéré comme une technique de pointe.
L’énergie restante est émise à travers l’ouverture de l’abri. Par conséquent, les données de champ libre
ne doivent pas être utilisées directement. S’il ne se produit pas d’absorption dans l’abri ni au droit des
écrans, le cas de référence n’est pas un modèle approprié pour décrire l’énergie acoustique émise.
La Figure 1 illustre un abri avec les parois latérales et les écrans de protection suspendus.
a) Vue de dessus
4 © ISO 2019 – Tous droits réservés
b) Vue dans la direction de tir
c) Vue latérale
Légende
1 arme/carabine 7 point de réception
a
2 merlon latéral Direction du tir.
b
3 toit Son diffracté.
c
4 écran de protection Son atténué.
5 barrière
6 sol
Figure 1 — Cas d’un abri de tir et illustration des effets de diffraction sur le trajet de
propagation
4.2.3.2 Situations plus complexes
Dans des cas plus complexes avec des champs de tir différents, tels qu’un poste de trappe et de skeet
associé à des champs de tir pour des armes de petits et gros calibres, il peut s’avérer nécessaire d’inclure
un plus grand nombre de sources et de sources de substitution pour modéliser correctement la situation.
Ces sources sont considérées comme non homogènes. En revanche, les réflexions sont considérées
comme homogènes si, au point de réception, le délai entre le bruit à la bouche et ses réflexions est
inférieur à 3 ms. Elles doivent alors être modélisées comme étant une seule source de substitution. Si
la prévision porte sur des niveaux de pondération temporelle F, les sources de substitution peuvent
combiner plusieurs trajets du son dans un délai inférieur à (125/2) ms.
NOTE 62,5 ms est la moitié de la constante de temps exponentiel pour la pondération temporelle F (125 ms)
comme spécifié en 5.8.1 de l’IEC 61672-1:2013.
4.3 Bruit du projectile
La modélisation du bruit du projectile est spécifiée dans l’ISO 17201-2 et dans l’ISO 17201-4.
L’ISO 17201-4 donne également des lignes directrices pour le calcul de la propagation du bruit du
projectile, dans la mesure où celle-ci diffère de la propagation du bruit provenant d’autres sources. Cela
signifie qu’il est aussi possible d’utiliser l’ISO 9613-2, pour l’atténuation A du bruit du projectile.
excess
Les autres paramètres d’atténuation, tels que la divergence, l’absorption de l’air et l’atténuation
non linéaire, sont spécifiés dans l’ISO 17201-4. En champ libre, notamment devant l’arme lorsque la
distance à la trajectoire est faible, le bruit du projectile peut être une source pertinente pour le niveau
d’exposition sonore du bruit de tir. Si un coup de feu est tiré dans un stand de tir, le bruit du projectile
a en général une importance mineure dans l’estimation du niveau d’exposition sonore au point de
réception. Par contre, si des mesures sont prises pour réduire l’émission sonore du bruit à la bouche, le
bruit du projectile peut alors devenir un facteur dominant.
5 Calcul de propagation
5.1 Généralités
Le calcul de la propagation peut être effectué en utilisant des modèles de tracé de rayons ou des
modèles plus élaborés qui tiennent compte de conditions météorologiques spécifiques. Pour calculer
L à long terme, les résultats sont pondérés par rapport à la fréquence d’occurrence des conditions
eq
météorologiques pertinentes pour les périodes d’utilisation du champ de tir.
5.2 Application de l’ISO 9613-2 en champ libre
L’ISO 9613-2 n’est pas applicable aux bruits de tir et ne tient pas compte des variations de la pression
acoustique en fonction du temps pendant la propagation. Elle ne peut donc pas donner des résultats
pour les métriques pondérées en temps, telles que L (voir l’Article 6). L’ISO 9613-2 ne tient pas
Fmax
correctement compte des effets des conditions météorologiques sur la propagation du son pour des
distances supérieures à 1 km. En outre, il n’est pas recommandé d’utiliser l’ISO 9613-2 si le spectre au
point de réception est dominé par des fréquences inférieures à 100 Hz.
Toutefois, l’ISO 9613-2 peut être appliquée pour modéliser la propagation du bruit de tir si des
modifications sont introduites.
Le niveau de puissance acoustique et la directivité doivent être remplacés par le niveau distribution
angulaire de l’énergie acoustique émise par la source et le niveau ambiant par le niveau d’exposition
sonore résultant L ( f ) au point de réception d’un tir spécifique dans des conditions favorables de
E
propagation du son.
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Le niveau d’exposition sonore d’un unique coup de feu s’obtient grâce à:
Lf =Lfα,,−+Ar() 11dB−Ar fA− rf,,−Ar fA− rf,,−Ar f (1)
() () () () () () ()
Eq divatm barsol zzdivers
où
L (α, f) est le niveau de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source
q
de la combinaison arme/munition considérée, en décibels;
r r est la distance entre la source ou la source de substitution, P(x , y , z ), et le point
0 0 0
de réception P(x, y, z);
α est l’angle entre la ligne de tir et la ligne qui joint la source au point de réception P(x,
y, z), sous réserve que cette dernière ligne ne coupe pas une barrière;
f est la fréquence centrale d’une bande de fréquences, en Hertz;
A est la correction de la dispersion géométrique, en décibels;
div
A est l’absorption par l’air, conformément à l’ISO 9613-1, en décibels;
atm
A est l’atténuation par une barrière, conformément à l’ISO 9613-2, en décibels;
bar
A est l’atténuation par sol, conformément à l’ISO 9613-2, en décibels;
sol
[2]
A est une correction en cas de conditions météorologiques anormales [voir l’ISO 3741,
z
[3] [4]
l’ISO 3745, l’ISO 9614-3 et la Formule (11) de l’ISO 17201-1:2018];
A est une correction des divers autres effets, conformément à l’ISO 9613-2, en décibels.
divers
Pour ce qui concerne α, si le son est affecté par une barrière, d’autres calculs pour chaque point de
diffraction sont nécessaires. L’angle α qui sert à obtenir L (α, f) est l’angle entre la ligne de tir et la
q
ligne qui joint le point d’émission au point de diffraction considéré. Cette approche diffère de celle de
l’ISO 9613-2.
La perte d’insertion A est rapportée au niveau d’exposition sonore dans la direction du point de
bar
diffraction (voir l’exemple de l’Annexe C) pour la même distance entre le point de réception et le point
d’émission (voir la Référence [11]).
Pour inclure l’effet de sol et déterminer A , 7.3.1 de l’ISO 9613-2:1996 peut être utilisé. Il est
sol
également possible d’utiliser 7.3.2 de l’ISO 9613-2:1996, auquel cas il est nécessaire d’ajouter un terme
supplémentaire D à L (α, f ). D peut être déterminé à l’aide de la Formule (11) de l’ISO 9613-2:1996 ou
Ω q Ω
encore défini à 3 dB.
Le calcul de L (x, y, z, f ) pour une ouverture d’abri est spécifié en 5.3.
q
Le niveau d’exposition sonore à long terme est obtenu au moyen de:
LL=−C (2)
EE,longterme met
La façon d’obtenir C dépend fortement de la définition des conditions atmosphériques adoptée pour
met
le calcul du niveau d’exposition sonore L ( f). S’il est nécessaire de calculer L à long terme, prendre
E eq
en compte les conditions météorologiques à long terme. Si cette information n’est pas disponible, la
valeur de C pour L à long terme peut être déterminée conformément à la Formule (22) de
met A,eq
l’ISO 9613-2:1996, avec C = 5 dB. En appliquant des modèles de tracé de rayons et des statistiques à
long terme relatives à la direction du vent, à la vitesse du vent et à la stabilité atmosphérique, il est
possible d’obtenir une valeur plus exacte des niveaux à long terme (voir les Références [12] et[13]).
NOTE La valeur de 5 dB pour C résulte de l’hypothèse que les conditions de propagation du son sont
favorables un tiers du temps.
En cas d’application de l’ISO 9613-2, les limitations suivantes sont constatées:
— pour des distances longues, l’ISO 9613-2 a tendance à surestimer le niveau d’exposition sonore à
long terme L pendant la journée (voir la Référence [14]);
E,long terme
— en conditions de vent porteur, l’effet des écrans peut être surestimé en raison de l’écoulement d’air
induit au sommet de l’écran (voir la Référence [15]);
— pendant la journée, l’atténuation de la barrière tend à être plus élevée en comparaison à la valeur
obtenue par l’ ISO 9613-2 (voir la Référence [16]);
— l’ISO 9613-2 ne considère pas la diffraction séparément de l’effet d’écran. Toutefois, le son diffracté
par l’écran de protection par exemple (voir la Figure 1) peut apporter une contribution majeure au
niveau du point de réception.
La dispersion n’est prise en compte que de manière approximative. Dans des situations dans lesquelles
les sources sonores sont bien protégées, cet effet peut constituer une contribution majeure au niveau
global au point de réception.
5.3 Application de l’ISO 9613-2 dans des situations de champ non libre
Pour le calcul de l’immission sonore dans une situation de champ non libre, des modèles plus évolués
de propagation du son sont nécessaires (voir 5.4). Les calculs avec ces modèles sont généralement très
chronophages. Même si la distance entre le stand de tir et le point de réception ne dépasse pas quelques
centaines de mètres, le calcul sur toutes les fréquences prend trop de temps pour être utilisé pour la
cartographie des niveaux sonores.
Ainsi, l’introduction du concept de source de substitution permet l’utilisation de logiciels largement
répandus pour l’établissement de cartes de niveaux sonores. Un modèle élaboré calcule le niveau
d’exposition sonore L ( f) en quelques points de réception (x, y, z) pertinents pour l’immission,
E
suffisamment loin de l’abri pour permettre la substitution de la source d’origine et de son voisinage
direct par un point d’émission avec des caractéristiques de directivité. Il convient que la distance entre
le stand et le point de réception représente au moins deux fois la dimension la plus grande du stand.
La position de la source de substitution par rapport au niveau de distribution angulaire de l’énergie
acoustique émise par la source L (x, y, z, f ) pour ce site de réception et d’autres est choisie de manière
q,S
qu’elle se situe au milieu de l’ouverture par laquelle passe la majeure partie de l’énergie acoustique.
Pour un simple abri sans barrière ni écran, le point d’émission est choisi au milieu de l’ouverture de
l’abri. Pour des stands dotés d’un abri, de barrières et d’écrans, la position est choisie au centre de la
première ouverture (voir la Figure B.1, point P).
Les niveaux calculés peuvent également être choisis sur un cercle et le niveau de distribution angulaire
de l’énergie acoustique émise par la source peut alors être calculé conformément aux modes opératoires
spécifiés pour le mesurage dans l’ISO 17201-1.
Le niveau de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source de substitution L (α, f )
q,S
s’obtient à partir du niveau d’exposition, à l’aide de la Formule (3):
Lfα,,=Lx yz,, fA−+11dB r (3)
() () ()
qE,Sdiv
où
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L (x, y, z, f) est le niveau d’exposition sonore pour la fréquence f au point P(x, y, z), obtenu
E
par la méthode des éléments limites (BEM, boundary element method) ou une
méthode analogue (voir l’Annexe B), exprimé en décibels;
A (r) est la correction de la divergence géométrique entre la position présumée de
div
la source et le point P(x, y, z), exprimée en décibels;
r est la distance entre la position de la source de substitution choisie et P(x, y, z),
en mètres.
Dans ce modèle, la source de substitution remplace la source originale et son voisinage direct. Si seule
la direction de α revêt de l’importance, la Formule (1) peut être appliquée directement. Si la directivité
s’avère nécessaire, par exemple pour l’établissement de cartes des niveaux sonores, utiliser le mode
opératoire spécifié dans l’ISO 17201-1. A , A , A , A sont exclues du calcul de L (α). Ne
atm bar sol divers q,S
prendre en compte les effets de barrière, etc. que pour les barrières qui ne sont pas incluses dans le
calcul utilisant le modèle élaboré.
La Figure 1 montre un abri de tir type avec des écrans suspendus et des parois latérales. L’Annexe A
donne le niveau d’exposition sonore pour un coup de feu tiré dans un tel abri. Ce niveau a été calculé
par la méthode des éléments limites (BEM) sur un sol dur pour plusieurs hauteurs et positions dans le
voisinage. La réflexion par le sol a été incluse dans le cas de référence et A , A ainsi que A sont
atm bar divers
nulles par hypothèse.
Pour les situations existantes, il est recommandé de vérifier le modèle élaboré choisi par mesurage du
niveau d’exposition sonore au point de réception, à condition que les conditions réelles de propagation
pendant les mesurages soient bien définies. La réflexion par le sol a été incluse dans le calcul de la
propagation à l’extérieur de l’abri. S’assurer que le même type de surface est utilisé pour un modèle
élaboré et pour l’application de l’ISO 9613-2.
5.4 Modèles élaborés
Dans les situations de champ non libre, il est nécessaire de recourir à des modèles de calcul plus
élaborés — par rapport à celui de l’ISO 9613-2. Il convient d’utiliser les méthodes des éléments limites
(BEM), les modèles de tracé de rayons, les modèles d’onde ou leurs combinaisons, dans lesquels la
réflexion, la diffraction et la diffusion du son peuvent être prises en compte en détail (voir l’Annexe A,
l’Annexe B et les Références [17],[18],[19] et[20]).
Un cas de référence est décrit à l’Annexe A pour un abri comme celui illustré à la Figure A.1. Ce cas a été
calculé par la méthode des éléments limites (BEM).
Si d’autres méthodes ou approximations sont utilisées, telles que:
— l’approximation de Kirchhoff (voir B.2), ou
— des modèles de tracé de rayons (voir B.3),
s’assurer que les niveaux d’exposition sonore du cas de référence de l’Annexe A à 100 Hz et 200 Hz sont
reproduits sans écart significatif par les niveaux du modèle élaboré. Pour des distances deux fois plus
grandes, il convient que les niveaux du modèle ne soient ni supérieurs à +5 dB ni inférieurs à − 1 dB par
rapport à ceux du cas de référence:
L + 5 dB > L > L − 1 dB (4)
référence modèle référence
avec une probabilité inférieure à 5 %.
6 Conversion des niveaux d’exposition sonore
Le niveau d’exposition sonore L est une métrique largement utilisée pour le bruit émis par les armes
E
légères. Cependant, un certain nombre de métriques dans des codes légaux ou des réglementations
utilisées en général pour décrire le bruit émis par les armes légères sont basées sur le niveau maximal
pour une pondération temporelle spécifique. Une estimation de ces métriques peut être obtenue à
partir des relations suivantes:
L ≈ L (5)
Smax E
L ≤ L + 9,0 dB (6)
Fmax E
L ≤ L + 14,6 dB (7)
Imax E
L ≤ L + 5,6 dB (8)
Imax Fmax
où
L est le niveau de pression acoustique à pondération temporelle S dans un intervalle tem-
Smax
porel donné, exprimé en décibels;
L est le niveau de pression acoustique à pondération temporelle F dans un intervalle tem-
Fmax
porel donné, exprimé en décibels;
L est le niveau de pression acoustique à pondération temporelle I dans un intervalle temporel
Imax
donné, exprimé en décibels.
L’égalité est valable dans le cas d’un événement d’une durée inférieure à 10 % de la constante de temps
de la pondération temporelle exponentielle τ (S: τ = 1 s, F: τ = 0,125 s, I: la constante de temps de montée
τ = 0,035 s diffère de la constante de temps de descente τ = 1,5 s), ce qui est le cas à proximité de la
source et en l’absence de réflexion.
Pour des distances croissantes, la durée du signal temporel augmente, par exemple en raison de la
réflexion par le sol. Pour assurer une évaluation correcte de la métrique ci-dessus, il est nécessaire de
calculer la variation en fonction du temps de la pression acoustique du signal avec ses réflexions. En
[21]
l’absence d’informations suffisantes, la valeur de L peut, d’après la Référence, être approchée par:
Imax
Lr+−14,,60dB 003 /R dB
pour r<2000m
E 0
L = (9)
I,max
L +86, dB pour r≥22000m
E
où
r est la distance entre la source de substitution et le point de réception, P(x, y, z);
R vaut 1 m.
Les relations sont valides pour les tirs individuels lorsque le laps de temps entre tirs successifs est
supérieur à la constante de temps.
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7 Incertitudes
L’incertitude du spectre par bande de tiers d’octave du niveau d’exposition sonore du bruit à la bouche
déterminée conformément au présent document doit être évaluée, de préférence en conformité avec le
Guide ISO/IEC 98-3.
Les incertitudes sont liées à un certain nombre de facteurs:
— le niveau de distribution angulaire de l’énergie acoustique émise par la source (voir l’ISO 17201-1
pour les situations dans lesquelles ce niveau est déterminé au moyen de mesurages ou l’ISO 17201-2
lorsque ce niveau est estimé sur la base de l’énergie chimique de la charge propulsive);
— la modélisation d’une situation de source complexe réelle en une source de substitution ou en
plusieurs sources de substitution;
— la modélisation de la situation réelle par la simplification des objets qui influencent la propagation
(structures complexes modélisées par des cubes, terrain irrégulier modélisé par un terrain plat, etc.);
— la position de la source sonore en ce qui concerne les objets influençant la propagation et la direction
de tir réelle;
— le modèle de propagation du son utilisé.
Si une autre métrique que le niveau d’exposition sonore est utilisée pour l’évaluation du bruit émis par
les tirs, des incertitudes supplémentaires sont induites par l’évaluation de cette métrique à partir du
niveau d’exposition sonore.
Si le pronostic est effectué sur la base de l’énergie acoustique de tous les coups de feu tirés pendant une
période de temps donnée, des incertitudes liées au nombre réel de tirs et aux combinaisons arme et
munition réelles apparaissent également.
L’incertitude élargie ainsi que le facteur d’élargissement correspondant doivent être indiqués pour une
probabilité de couverture de 95 %, comme défini dans le Guide ISO/IEC 98-3.
L’Annexe D donne des recommandations pour évaluer et exprimer l’incertitude.
Annexe A
(normative)
Cas de référence pour les abris de tir équipés d’écrans
A.1 Généralités
Le cas de référence s’appuie sur la solution numérique de l’équation d’ondes de Helmholtz-Kirchhoff en
utilisant la méthode des éléments limites (BEM, voir la Référence [22]). Pour simplifier, un petit abri
de tir est équipé de trois écrans de protection suspendus, le bruit du projectile est négligeable et la
directivité est réputée uniforme.
A.2 Cas de référence
A.2.1 Abri modèle
La Figure A.1 présente la géométrie de l’abri modélisé. Il s’agit d’une boîte rectangulaire, avec un
plafond semi-ouvert comportant des écrans. Cette géométrie est à peu de chose près celle d’un abri
de tir type de 25 m de longueur utilisé aux Pays-Bas. Toutefois, dans le cas de référence, sa longueur
a été réduite pour vérifier le bon fonctionnement de la solution pour les grandes longueurs d’onde. Le
système de coordonnées utilisé est de type xyz, avec l’axe x le long de la direction du tir. Les dimensions
sont indiquées sur la Figure A.1. Les écrans ont une hauteur de 2 m, ainsi la hauteur de l’espace entre le
sol et les écrans est également de 2 m.
Tous les murs et le plafond ont une épaisseur finie égale à un sixième environ de longueur d’onde (pour
les besoins du calcul). Pour une fréquence de 100 Hz, l’épaisseur est de 0,5 m. Elle est de 0,25 m pour une
fréquence de 200 Hz. La source, de type monopole, est placée au sol à la position P(−3 m, 0 m, 0 m). Toutes
les surfaces intérieures sont absorbantes du point de vue acoustique (représentées sur la Figure A.1),
à l’exception de la surface au sol et des écrans qui sont rigides du point de vue acoustique (représentés
sur la Figure A.1). Toutes les surfaces extérieures sont rigides. Pour les surfaces absorbantes, une
impédance normalisée a été prise égale à l’unité (normalisée par rapport à l’impédance de l’air).
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Dimensions en mètres
Légende
1 toit 3 paroi latérale
a
2 barrière de sécurité suspendue Direction du tir.
Figure A.1 — Géométrie du champ de tir du modèle de référence
A.2.2 Méthode de calcul
La méthode des éléments limites (BEM) en acoustique (voir la Référence [22]) est une technique
numérique pour résoudre l’équation intégrale de Kirchhoff-Helmholtz. L’idée fondamentale de la
méthode consiste à déterminer une approximation numérique de l’intégrale de Kirchhoff-Helmholtz en
représentant toutes les frontières solides du système par un nombre fini d’éléments de surface. Les
éléments ont des dimensions linéaires de l’ordre d’un sixième de longueur d’onde, voire inférieures. La
mise en œuvre de la méthode BEM utilisée pour les calculs néglige la variation de la pression acoustique
à l’intérieur d’un élément de surface individuel. La surface au sol rigide est ici traitée comme un plan de
symétrie par l’inclusion d’un système image en dessous de la surface du sol.
A.3 Résultats
Les Figures A.2 et A.3 montrent les résultats de la méthode BEM à deux fréquences (100 Hz et 200 Hz)
et à trois hauteurs de réception (2 m, 5 m et 8 m), dans une aire rectangulaire de 160 m × 160 m
autour du champ de tir. La couleur représente le niveau de pression acoustique ou SPL (sound pressure
level) relatif, à savoir la différence entre le niveau avec le stand de tir et le niveau sans le stand de tir.
Autrement dit, le SPL relatif est égal à l’opposé de la perte d’insertion du stand de tir. Ainsi, le SPL relatif
est faible et la perte d’insertion élevée dans les zones d’ombre.
Les Tableaux A.1 à A.6 donnent des valeurs de la perte d’insertion au niveau d’une grille avec un
espacement de 10 m.
Figure A.2 — Niveau relatif de pression acoustique (en dB) à la fréquence de 100 Hz pour trois
hauteurs de réception (2 m, 5 m et 8 m)
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Figure A.3 — Niveau relatif de pression acoustique (en dB) à la fréquence de 200 Hz pour trois
hauteurs de réception (2 m, 5 m et 8 m)
Tableau A.1 — Perte d’insertion à la fréquence de 100 Hz, pour y variant de 0 m à 80 m et
x de −80 m à 80 m, à une hauteur de réception de 8 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Perte d’insertion
dB
−80 22,8 22,2 20,9 20,0 20,0 21,0 22,9 24,5 24,9
−70 24,7 23,7 21,9 20,9 21,4 23,2 25,2 25,5 24,5
−60 28,0 26,2 23,5 22,7 24,0 26,4 26,5 24,9 23,6
−50 30,5 29,0 26,1 26,2 28,7 28,2 25,6 23,9 23,3
−40 24,3 26,6 31,2 34,9 31,1 26,6 24,6 24,1 24,3
−30 18,7 21,8 28,8 30,5 28,5 26,3 25,8 26,4 27,6
−20 18,8 20,1 23,0 30,9 31,3 30,5 31,7 33,6 35,5
−10 15,0 21,8 28,9 35,3 39,9 49,6 46,5 41,0 38,3
0 10,2 32,1 28,2 31,2 35,3 36,1 35,1 34,1 33,3
10 12,4 25,3 29,6 40,2 44,2 36,9 34,2 32,8 32,0
20 17,8 18,0 25,2 33,5 49,2 41,9 36,4 34,1 32,7
30 16,3 18,8 25,2 34,9 32,1 35,7 39,3 37,3 34,9
40 21,1 24,0 30,1 45,9 30,2 28,5 30,3 33,5 35,6
50 24,4 27,7 46,2 34,9 29,6 26,8 26,4 27,8 30,1
60 23,5 25,2 30,4 30,9 28,1 26,3 25,2 25,3 26,3
70 21,7 22,7 25,5 27,6 26,9 25,7 24,8 24,3 24,5
80 20,5 21,2 23,0 25,1 25,7 25,1 24,4 23,9 23,8
Tableau A.2 — Perte d’insertion à la fréquence de 100 Hz, pour y variant de 0 m à 80 m et
x de −80 m à 80 m, à une hauteur de réception de 5 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Perte d’insertion
dB
−80 19,8 19,4 18,6 18,1 18,3 19,5 21,4 23,2 23,9
−70 20,6 20,0 19,0 18,5 19,3 21,2 23,3 24,2 23,5
−60 21,7 20,9 19,5 19,4 21,0 23,6 24,6 23,7 22,6
−50 23,8 22,3 20,5 21,2 24,0 25,3 23,9 22,7 22,3
−40 28,3 24,7 22,5 25,1 26,6 24,2 22,9 22,7 23,2
−30 30,7 28,8 28,6 29,5 24,9 23,5 23,8 24,8 26,2
−20 20,5 28,7 32,2 26,8 25,5 26,6 28,6 30,8 32,8
−10 29,8 22,0 38,4 35,0 37,7 39,2 38,1 36,7 35,6
0 8,2 31,7 32,0 36,5 35,0 33,5 32,7 32,1 31,8
10 16,1 26,2 36,5 41,5 34,8 32,5 31,5 30,9 30,6
20 16,3 22,2 35,1 32,8 38,9 36,3 33,6 32,2 31,3
30 23,7 33,9 34,6 27,5 27,6 31,3 34,8 34,7 33,4
40 23,8 27,7 29,3 26,4 24,9 25,5 28,0 31,2 33,6
50 21,2 22,9 25,7 25,3 24,3 23,8 24,5 26,3 28,7
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Tableau A.2 (suite)
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Perte d’insertion
dB
60 19,7 20,7 23,2 24,2 23,8 23,4 23,3 23,9 25,2
70 18,9 19,6 21,5 23,1 23,4 23,1 22,9 23,0 23,5
80 18,3 18,9 20,4 22,1 22,9 22,9 22,7 22,6 22,8
Tableau A.3 — Perte d’insertion à la fréquence de 100 Hz, pour y variant de 0 m à 80 m et
x de −80 m à 80 m, à une hauteur de réception de 2 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Perte d’insertion
dB
−80 18,4 18,1 17,5 17,1 17,5 18,7 20,6 22,5 23,3
−70 18,7 18,3 17,6 17,4 18,2 20,2 22,4 23,4 23,0
−60 19,1 18,6 17,7 17,9 19,6 22,3 23,6 23,0 22,2
−50 19,7 18,9 18,0 19,1 22,1 23,8 23,0 22,1 21,8
−40 20,6 19,3 18,8 21,7 24,2 22,9 22,0 22,0 22,6
−30 22,6 20,1 21,3 25,0 22,9 22,2 22,8 24,0 25,5
−20 28,5 22,4 27,0 23,0 23,1 24,9 27,2 29,5 31,6
−10 27,6 37,3 24,9 27,7 31,6 34,1 34,8 34,7 34,2
0 −0,8 36,6 34,1 32,3 31,6 31,3 31,2 31,1 31,0
10 18,1 29,9 37,0 34,2 31,6 30,6 30,2 30,0 29,9
20 25,3 25,0 24,0 27,7 33,7 33,9 32,3 31,3 30,6
30 20,0 22,4 22,9 22,9 25,1 29,3 32,9 33,5 32,6
40 18,6 20,3 22,3 22,3 22,6 24,0 26,8 30,1 32,6
50 17,9 19,1 21,4 22,1 22,1 22,4 23,5 25,5 28,0
60 17,6 18,4 20,5 21,8 22,0 22,0 22,3 23,2 24,7
70 17,4 18,0 19,7 21,3 21,9 22,0 22,0 22,3 23,0
80 17,2 17,7 19,1 20,7 21,7 21,9 21,9 22,0 22,2
Tableau A.4 — Perte d’insertion à la fréquence de 200 Hz, pour y variant de 0 m à 80 m et
x de −80 m à 80 m, à une hauteur de réception de 8 m
y
m
x
0 10 20 30 40 50 60 70 80
m
Perte d’insertion
dB
−80 22,7 24,3 28,8 34,2 35,5 37,7 33,0 28,4 26,8
−70 18,5 20,7 26,9 35,2 39,8 34,3 30,8 28,9 30,2
−60 15,2 17,9 25,8 34,3 28,8 30,7
...
Questions, Comments and Discussion
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