SIST ISO 9613-2:1997
(Main)Acoustics -- Attenuation of sound during propagation outdoors -- Part 2: General method of calculation
Acoustics -- Attenuation of sound during propagation outdoors -- Part 2: General method of calculation
Describes a method for calculating the attenuation of sound during propagation outdoors in order to predict the levels of environmental noise at a distance from a variety of sources. The method predicts the equivalent continuous A-weighted sound pressure level (as described in ISO 1996) under meteorological conditions.
Acoustique -- Atténuation du son lors de sa propagation à l'air libre -- Partie 2: Méthode générale de calcul
Akustika - Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem - 2. del: Splošna računska metoda
Ta del standarda ISO 9613 podaja inženirsko metodo za izračun slabljenja zvoka pri širjenju na prostem z namenom napovedovanja ravni okoljskega hrupa na neki oddaljenosti od različnih vrst virov. Metoda omogoča napovedovanje ravni ekvivalentnega neprekinjenega A-vrednotenega zvočnega tlaka (kot je opisano v standardu ISO 1996, deli 1–3) v meteoroloških razmerah, ugodnih za širjenje zvoka od vira z znano zvočno emisijo.
Te razmere veljajo za širjenje v smeri vetra, kot je določeno v točki 5.4.3.3 standarda ISO
1996-2:1987, ali za enakovredno širjenje pod pogoji dobro razvite, zmerne temperaturne inverzije pri tleh, ki se pogosto pojavlja ponoči. Inverzni pogoji nad vodnimi površinami niso zajeti in bi lahko povzročili višje ravni zvočnega tlaka, kot so napovedane na osnovi tega dela standarda ISO 9613.
Metoda prav tako omogoča napovedovanje dolgotrajnega povprečja A-vrednotene ravni zvočnega tlaka, kot je določeno v ISO 1996-1 in ISO 1996-2. Dolgotrajno povprečje A-vrednotene ravni zvočnega tlaka zajema ravni hrupa za raznolike meteorološke razmere.
Metoda, določena v tem delu ISO 9613, je sestavljena iz algoritmov za oktavne frekvenčne pasove (z nazivnimi srednjimi frekvencami od 63 Hz do 8 kHz) za izračun slabljenja zvoka, ki izvira iz točkovnega vira ali iz niza točkovnih virov. Vir oziroma viri so lahko gibljivi ali mirujoči. V algoritmih so navedeni posebni pogoji za naslednje fizikalne učinke:
– geometrijska divergenca,
– atmosferska absorpcija,
– učinek tal,
– odboj od površine,
– zaslanjanje z ovirami.
Dodatne informacije v zvezi z razširjanjem zvoka skozi pozidana območja, poraščenost in industrijska območja so podane v dodatku A.
Ta metoda je v praksi uporabna za veliko različnih virov hrupa in okolij. Neposredno ali posredno je uporabna za večino primerov, kot so cestni ali železniški promet, industrijski viri, gradbene dejavnosti, in za mnoge druge vire hrupa na tleh; ne nanaša pa se na zvok letal v letu ali detonacije pri miniranju ter vojaške in podobne operacije.
Za uporabo metode tega dela standarda ISO 9613 je treba poznati več različnih parametrov, povezanih z geometrijo vira in okolice, značilnostmi površine tal in močmi vira hrupa v obliki zvočne moči po posameznih oktavnih pasovih za ustrezne smeri širjenja zvoka.
OPOMBA 1: Če so znane le A-vrednotene ravni zvočne moči vira hrupa, se lahko za ugotavljanje skupnega slabljenja zvoka upoštevajo pogoji slabljenja zvoka pri 500 Hz.
Natančnost metode in omejitve pri uporabi te metode v praksi so opisane v točki 9.
General Information
Buy Standard
Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL
IS0
STANDARD
9613-2
First edition
1996-I 2-15
Acoustics - Attenuation of sound during
propagation outdoors -
Part 2:
General method of calculation
Acoustique - AttGnuation du son lors de sa propagation 2 /‘air libre -
Partie 2: M&hode g&Wale de calcul
Reference number
IS0 9613-2:1996(E)
---------------------- Page: 1 ----------------------
IS0 9613-2:1996(E)
Foreword
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide fed-
eration of national standards bodies (IS0 member bodies). The work of
preparing International Standards is normally carried out through IS0
technical committees. Each member body interested in a subject for
which a technical committee has been established has the right to be
represented on that committee. International organizations, governmental
and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. IS0
collaborates closely with the International Electrotechnical Commission
(IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are
circulated to the member bodies for voting. Publication as an International
Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting
a vote.
International Standard IS0 9613-2 was prepared by Technical Committee
ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise.
IS0 9613 consists of the following parts, under the general title Acous-
tics -Attenuation of sound during propagation outdoors:
- Part I: Calculation of the absorption of sound by the atmosphere
- Part 2: General method of calculation
Part 1 is a detailed treatment restricted to the attenuation by atmospheric
absorption processes. Part 2 is a more approximate and empirical treat-
ment of a wider subject - the attenuation by all physical mechanisms.
Annexes A and B of this part of IS0 9613 are for information only.
0 IS0 1996
All rights reserved. Unless otherwise specified, no part of this publication may be
reproduced or utilized in any form or by any means, electronic or mechanical, including
photocopying and microfilm, without permission in writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland *
ii
---------------------- Page: 2 ----------------------
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
The IS0 1996 series of standards specifies methods for the description of
noise outdoors in community environments. Other standards, on the other
hand, specify methods for determining the sound power levels emitted by
various noise sources, such as machinery and specified equipment
(IS0 3740 series), or industrial plants (IS0 8297). This part of IS0 9613 is
intended to bridge the gap between these two types of standard, to en-
able noise levels in the community to be predicted from sources of known
sound emission. The method described in this part of IS0 9613 is general
in the sense that it may be applied to a wide variety of noise sources, and
covers most of the major mechanisms of attenuation. There are, however,
constraints on its use, which arise principally from the description of en-
vironmental noise in the IS0 1996 series of standards.
. . .
III
---------------------- Page: 3 ----------------------
This page intentionally left blank
---------------------- Page: 4 ----------------------
INTERNATIONAL STANDARD o IS0 IS0 9613=2:1996(E)
- Attenuation of sound during propagation outdoors -
Acoustics
Part 2:
General method of calculation
Additional information concerning propagation through
1 Scope
housing, foliage and industrial sites is given in an-
nex A.
This part of IS0 9613 specifies an engineering method
for calculating the attenuation of sound during propa-
This method is applicable in practice to a great variety
gation outdoors in order to predict the levels of en-
of noise sources and environments. It is applicable,
vironmental noise at a distance from a variety of
directly or indirectly, to most situations concerning
sources. The method predicts the equivalent continu-
road or rail traffic, industrial noise sources, construc-
ous A-weighted sound pressure level (as described in
tion activities, and many other ground-based noise
parts 1 to 3 of IS0 1996) under meteorological con-
sources. It does not apply to sound from aircraft in
ditions favourable to propagation from sources of
flight, or to blast waves from mining, military or similar
known sound emission.
operations.
These conditions are for downwind propagation, as
To apply the method of this part of IS0 9613, several
specified in 5.4.3.3 of IS0 1996-21987 or, equivalently,
parameters need to be known with respect to the ge-
propagation under a well-developed moderate ground-
ometry of the source and of the environment, the
based temperature inversion, such as commonly oc-
ground surface characteristics, and the source
curs at night. Inversion conditions over water surfaces
strength in terms of octave-band sound power levels
are not covered and may result in higher sound press-
for directions relevant to the propagation.
ure levels than predicted from this part of IS0 9613.
NOTE 1 If only A-weighted sound power levels of the
sources are known, the attenuation terms for 500 Hz may
The method also predicts a long-term average A-
be used to estimate the resulting attenuation.
weighted sound pressure level as specified in
IS0 1996-1 and IS0 1996-2. The long-term average A-
The accuracy of the method and the limitations to its
weighted sound pressure level encompasses levels
use in practice are described in clause 9.
for a wide variety of meteorological conditions.
2 Normative references
The method specified in this part of IS0 9613 consists
specifically of octave-band algorithms (with nominal
The following standards contain provisions which,
midband frequencies from 63 Hz to 8 kHz) for calculat-
through reference in this text, constitute provisions of
ing the attenuation of sound which originates from a
this part of IS0 9613. At the time of publication, the
point sound source, or an assembly of point sources.
editions indicated were valid. All standards are subject
The source (or sources) may be moving or stationary.
to revision, and parties to agreements based on this
Specific terms are provided in the algorithms for the
part of IS0 9613 are encouraged to investigate the
following physical effects:
possibility of applying the most recent editions of the
standards indicated below. Members of IEC and IS0
- geometrical divergence;
maintain registers of currently valid International Stan-
- atmospheric absorption;
dards.
- ground effect;
IS0 1996-l :I 982, Acoustics - Description and meas-
- reflection from surfaces;
urement of environmental noise - Part 7: Basic
- screening by obstacles.
quantities and procedures.
---------------------- Page: 5 ----------------------
IS0 9613=2:1996(E) @ IS0
IS0 1996-2: 1987, Acoustics - Description and meas-
L*T =lOlg
urement of environmental noise - Part 2: Acquisition { [ (lir,~~P*Z(t)df]/Po2} dB - * -(I)
of data pertinent to land use.
IS0 1996-3: 1987, Acoustics - Description and meas-
where
urement of environmental noise - Part 3.* Application
to noise limits.
p*(t) is the instantaneous A-weighted sound
IS0 9613-l :1993, Acoustics - Attenuation of sound
pressure, in pascals;
during propagation outdoors - Part I: Calculation of
the absorption of sound by the atmosphere.
is the reference sound pressure
PO
(= 20 x IO-6 Pa)
I
IEC 651 :I 979, Sound level meters, and Amend-
ment 1 :I 993.
T is a specified time interval, in seconds.
3 Definitions
The A-frequency weighting is that specified for sound
level meters in IEC 651.
For the purposes of this part of IS0 9613, the defi-
nitions given in IS0 1996-1 and the following defi-
NOTE 2 The time interval T should be long enough to
nitions apply. (See table 1 for symbols and units.)
average the effects of varying meteorological parameters.
Two different situations are considered in this part of
3.1 equivalent continuous A-weighted sound
IS0 9613, namely short-term downwind and long-term overall
pressure level, LA+ Sound pressure level, in decibels,
averages.
defined by equation (I):
Table 1 - Symbols and units
meteorological correction
distance from point source to receiver (see figure 3)
distance from point source to receiver projected onto the ground plane (see figure 1)
distance between source and point of reflection on the reflecting obstacle (see figure 8)
distance between point of reflection on the reflecting obstacle and receiver (see figure 8)
distance from source to (first) diffraction edge (see figures 6 and 7)
distance from (second) diffraction edge to receiver (see figures 6 and 7)
directivity index of the point sound source
screening attenuation
distance between the first and second diffraction edge (see figure 7)
G ground factor
mean height of source and receiver
h m
height of point source above ground (see figure I)
m
hs
height of receiver above ground (see figure 1)
m
4
mean height of the propagation path above the ground (see figure 3)
m
hrn
H largest dimension of the sources
m
max
I minimum dimension (length or height) of the reflecting plane (see figure 8)
m
min
L sound pressure level
dB
a atmospheric attenuation coefficient
dB/km
angle of incidence
rad
B
sound reflection coefficient
P
2
---------------------- Page: 6 ----------------------
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
32 . equivalent continuous downwind octave- If the distance d is smaller (d G 2Hr,.&, or if the
band sound pressure level, Lfr(DW): Sound pressure propagation conditions for the component point
level, in decibels, defined by equation (2): sources are different (e.g. due to screening), the total
sound source shall be divided into its component point
sources.
LjT (DW) = 10 Ig (l/T) 5,’ pf2 (t) dt po2 dB
I/ i
NOTE 4 In addition to the real sources described above,
. . .
(2) image sources will be introduced to describe the reflection
of sound from walls and ceilings (but not by the ground), as
described in 7.5.
where pf(t) is the instantaneous octave-band sound
pressure downwind, in pascals, and the subscript f
represents a nominal midband frequency of an octave-
band filter.
5 Meteorologica
I conditions
NOTE 3 The electrical characteristics of the octave-band
uownwrna propagatron conditions for the method
filters should comply at least with the class 2 requirements
specified in this part of IS0 9613 are as specified in
of IEC 1260.
5.4.3.3 of IS0 1996-2:1987, namely
wind direction within an angle of + 45” of the di-
3.3 insertion loss (of a barrier): Difference, in deci-
rection connecting the centre of the dominant
bels, between the sound pressure levels at a receiver
sound source and the centre of the specified re-
in a specified position under two conditions:
ceiver region, with the wind blowing from source
to receiver, and
with the barrier removed, and
a)
- wind speed between approximately 1 m/s and
with the barrier present (inserted),
b)
5 m/s, measured at a height of 3 m to 11 m
above the ground.
and no other significant changes that affect the
propagation of sound.
The equations for calculating the average downwind
sound pressure level LAT(DW) in this part of IS0 9613,
including the equations for attenuation given in
clause 7, are the average for meteorological con-
4 Source description ditions within these limits. The term average here
means the average over a short time interval, as de-
fined in 3.1.
The equations to be used are for the attenuation of
sound from point sources. Extended noise sources,
These equations also hold, equivalently, for average
therefore, such as road and rail traffic or an industrial
propagation under a well-developed moderate ground-
site (which may include several installations or plants,
based temperature inversion, such as commonly oc-
together with traffic moving on the site) shall be rep-
curs on clear, calm nights.
resented by a set of sections (cells), each having a
certain sound power and directivity. Attenuation calcu-
lated for sound from a representative point within a
section is used to represent the attenuation of sound
6 Basic equations
from the entire section. A line source may be divided
into line sections, an area source into area sections,
The equivalent continuous downwind octave-band
each represented by a point source at its centre.
sound pressure level at a receiver location, Ljr(DW),
shall be calculated for each point source, and its im-
However, a group of point sources may be described
age sources, and for the eight octave bands with
by an equivalent point sound source situated in the
nominal midband frequencies from 63 Hz to 8 kHz,
middle of the group, in particular if
from equation (3):
a) the sources have approximately the same
+(DW)=L, +D, -A . . .
(3)
strength and height above the local ground plane,
the same propagation conditions exist from the
b)
where
sou rces to the point of reception, a nd
L, is the octave-band sound power level, in
c) the distance d from the single equivalent point
decibels, produced by the point sound source
source to the receiver exceeds twice the largest
relative to a reference sound power of one
dimension H,ax of the sources (d > 2&J.
picowatt (I pW);
---------------------- Page: 7 ----------------------
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
D, is the directivity correction, in decibels, that point sound source, for each of their image sources,
describes the extent by which the equivalent and for each octave band, as specified by equation (5):
continuous sound pressure level from the
point sound source deviates in a specified di-
rection from the level of an omnidirectional
dB
L&DW) = 10 Ig
point sound source producing sound power
level L,; D, equals the directivity index D, of
the point sound source plus an index D, that
accounts for sound propagation into solid
angles less than 47~ steradians; for an omni-
where
directional point sound source radiating into
free space, D, = 0 dB;
n is the number of contributions i (sources and
paths);
A is the octave-band attenuation, in decibels,
that occurs during propagation from the point
is an index indicating the eight standard
j
sound source to the receiver. octave-band midband frequencies from 63 Hz
to 8 kHz;
NOTES
Af denotes the standard A-weighting (see
5 The letter symbol A (in italic type) signifies attenuation in
IEC 651).
this part of IS0 9613 except in subscripts, where it desig-
nates the A-frequency weighting (in roman type).
The long-term average A-weighted sound pressure
level <) shall be calculated according to
6 Sound power levels in equation (3) may be determined
from measurements, for example as described in the
IS0 3740 series (for machinery) or in IS0 8297 (for indus- . . .
LAT (I-T) = LA, (DW - Cmet 6)
trial plants).
is the meteorological correction described
where Cmet
The attenuation term A in equation (3) is given
bY
in clause 8.
equation (4):
The calculation and significance of the various terms
- - - (4)
A =A,iv +Aatm +Agr +Abar + Amis, in equations (1) to (6) are explained in the following
clauses. For a more detailed treatment of the at-
tenuation terms, see the literature references given in
where
annex B.
is the attenuation due to geometrical diver-
Adiv
gence (see 7.1);
A atm is the attenuation due to atmospheric ab-
7 Calculation of the attenuation terms
sorption (see 7.2);
7.1 Geometrical divergence (Adi”)
A is the attenuation due to the ground effect
gr (see 7.3);
The geometrical divergence accounts for spherical
spreading in the free field from a point sound source,
is the attenuation due to a barrier (see 7.4);
Abar
making the attenuation, in decibels, equal to
A mist is the attenuation due to miscellaneous
. . .
Adi” =[20 Ig(dldo)+ I I] dB (7)
other effects (see annex A).
General methods for calculating the first four terms in
where
equation (4) are specified in this part of IS0 9613. In-
formation on three contributions to the last term, Ami,c
d is the distance from the source to receiver, in
(the attenuation due to propagation through foliage,
metres;
industrial sites and areas of houses), is given in an-
nex A.
do is the reference distance (= 1 m).
The equivalent continuous A-weighted downwind
NOTE 7 The constant in equation (7) relates the sound
sound pressure level shall be obtained by summing
power level to the sound pressure level at a reference dis-
the contributing time-mean-square sound pressures
tance d, which is 1 m from an omnidirectional point sound
source.
calculated according to equations (3) and (4) for each
---------------------- Page: 8 ----------------------
@ IS0 IS0 9613=2:1996(E)
The downward-curving propagation path (downwind)
7.2 Atmospheric absorption (Aatm)
ensures that this attenuation is determined primarily
by the ground surfaces near the source and near the
The attenuation due to atmospheric absorption Aatm,
receiver. This method of calculating the ground effect
in decibels, during propagation through a distance d, in
is applicable only to ground which is approximately
metres, is given by equation (8):
flat, either horizontally or with a constant slope. Three
distinct regions for ground attenuation are specified
A atm = d/l 000 . . .
(8)
(see figure 1):
where a is the atmospheric attenuation coefficient, in
a) the source region, stretching over a distance from
decibels per kilometre, for each octave band at the
the source towards the receiver of 30h,, with a
midband frequency (see table 2).
maximum distance of dP (h, is the source height,
and dP the distance from source to receiver, as
For values of a at atmospheric conditions not covered
projected on the ground plane);
in table 2, see IS0 9613-l.
b) the receiver region, stretching over a distance
NOTES
from the receiver back towards the source of
8 The atmospheric attenuation coefficient depends
304, with a maximum distance of d, (h, is the re-
strongly on the frequency of the sound, the ambient tem-
ceiver height);
perature and relative humidity of the air, but only weakly on
the ambient pressure.
a middle region, stretching over the distance be-
d
9 For calculation of environmental noise levels, the at-
tween the source and receiver regions. If
mospheric attenuation coefficient should be based on aver-
d, c (30h, + 30/Q, the source and receiver regions
age values determined by the range of ambient weather
will overlap, and there is no middle region.
which is relevant to the locality.
According to this scheme, the ground attenuation
does not increase with the size of the middle region,
7.3 Ground effect (A,,)
but is mostly dependent on the properties of source
and receiver regions.
7.3.1 General method of calculation
The acoustical properties of each ground region are
taken into account through a ground factor G. Three
Ground attenuation, A,,, is mainly the result of sound
reflected by the ground surface interfering with the categories of reflecting surface are specified as fol-
lows.
sound propagating directly from source to receiver.
Table 2 - Atmospheric attenuation coefficient a for octave bands of noise
Atmospheric attenuation coefficient a, dB/km
Relative
Tempera-
ture humidity
Nominal midband frequency, Hz
“C % 63 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
10 70 &I 0,4 18 13 3,7 %7 32,8 117
20 70 &I 0,3 ItI 23 5,O g,o 22,9 76,6
30 70 w 0,3 ItO 311 714 12,7 23,l 59,3
15 20 083 016 12 2,7 82 28,2 88,8 202
15 50 03 0,5 12 22 4,2 IO,8 36,2 129
15 80 OJ 013 I,1 2,4 4J 8,3 23,7 82,8
30h,.
- h,
d
Source
1 1
region Middle region Receiver region
-
N-
Figure 1 -Three distinct regions for determination of ground attenuation
---------------------- Page: 9 ----------------------
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
a) Hard ground, which includes paving, water, ice, ranging from 0 to 1, the value being the fraction
of the region that is porous.
concrete and all other ground surfaces having a
low porosity. Tamped ground, for example, as of-
ten occurs around industrial sites, can be con-
To calculate the ground attenuation for a specific oc-
sidered hard. For hard ground G = 0.
tave band, first calculate the component attenuations
A, for the source region specified by the ground factor
NOTE 10 It should be recalled that inversion con- G, (for that region), A, for the receiver region specified
ditions over water are not covered by this part of
by the ground factor G,, and A, for the middle region
IS0 9613.
specified by the ground factor G,, using the expres-
sions in table 3. (Alternatively, the functions a’, b’, c’
and d’ in table 3 may be obtained directly from the
b) Porous ground, which includes ground covered
curves in figure 2.) The total ground attenuation for
by grass, trees or other vegetation, and all other
that octave band shall be obtained from equation (9):
ground surfaces suitable for the growth of veg-
etation, such as farming land. For porous ground
G= 1. A gr = A, + A, + A, . . .
(9)
c) Mixed ground: if the surface consists of both
NOTE 11 In regions with buildings, the influence of the
hard and porous ground, then G takes on values ground on sound propagation may be changed (see A.3).
a) 125 Hz b) 250 Hz
h = I,5 m
8 8
h = 2,0 m
h = I,5 m
h = 2,s m
h = 3,0 m
h = 3,0 m
h = 6,0 m
h = 3,s m
h = 4,0 m
h = 7,s m
h = 5,0 m
ii
h 2 IO,0 m
h 2 IO,0 m
I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m Distance d,, m
cl 500 Hz d) 1000 Hz
8 8
h = I,5 m
h =I,?5 m
h = 2,0 m
h = 2,s m
h = I,5 m
2
1' h 2 3,0 m h 2 3,0 m
125 250 500 20 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m Distance d,, m
Figure 2 - Functions a’, b’, c” and d’ representing the influence of the source-to-receiver distance d, and the
source or receiver height h, respectively, on the ground attenuation Agr (computed from equations in table 3)
---------------------- Page: 10 ----------------------
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
Table 3 - Expressions to be used for calculating ground attenuation contributions A,, A, and Am
in octave bands
Nominal midband frequency A, or A,‘)
Al-Y-l
Hz
dB dB
63
- I,5 - 3q2)
125 - I,5 + G x a’(h)
250 - I,5 + G x b’(h)
500
- I,5 + G x c’(h)
1 000 - I,5 + Gxd(h)
- 34(1 - G,)
2 000
- 1,5( 1 - G)
4 000 - 1,5( 1 - G)
8 000 - 1,5( 1 - G)
NOTES
-O.,z(~-5)* l_e-“p/50 +5,7xe-0,09/t* ~~e-2,8X10-6xdP2
d(h)= I,5 + 3,0 x e
( >
(
b’(h) = I,5 + 8,6 x eB0~0sh2 (I- e-dp/50)
d(h)=l,5+14,0xe-0~46h2(l-e-dpi50)
d’(h) = I,5 + 5,0 x es0rsh2 (I- e-d,/s”)
1) For calculating A,, take G = G, and h = h,. For calculating A,, take G = G, and h = hr. See 7.3.1 for values of G for various
ground surfaces.
2) q = 0 when d, s 30(h, + h,)
3O(hs + 4)
when d, > 30(h, + h,)
q=l- d
P
where d, is the source-to-receiver distance, in metres, projected onto the ground planes.
7.3.2 Alternative method of calculation for d is the distance from the source to receiver, in
A-weighted sound pressure levels metres.
The mean height h, may be evaluated by the method
Under the following specific conditions
shown in figure 3. Negative values for A,, from
equation (IO) shall be replaced by zeros.
- only the A-weighted sound pressure level at the
receiver position is of interest,
NOTE 12 For short distances d, equation (IO) predicts no
attenuation and equation (9) may be more accurate.
- the sound propagation occurs over porous ground
or mixed ground most of which is porous (see
When the ground attenuation is calculated using
7.3.1),
equation (IO), the directivity correction D, in
equation (3) shall include a term D,, in decibels, to ac-
- the sound is not a pure tone,
count for the apparent increase in sound power level
of the source due to reflections from the ground near
and for ground surfaces of any shape, the ground at-
the source.
tenuation may be calculated from equation (10):
d,’ + (hs - I+)’
ll[dp2 + (4 + hl,‘l> dB
Agr = 4,8 - (2hm/d) [I 7 + (ZOO/d)] 2 0 dB . . . (10)
where
where
is the mean height of the propagation path
is the height of the source above the ground,
4-n
hs
above the ground, in metres;
in metres;
---------------------- Page: 11 ----------------------
@ IS0
IS0 9613-2:1996(E)
is the height of the receiver above the - the object has a closed surface without large
h,
ground, in metres; cracks or gaps (consequently process installations
in chemical plants, for example, are ignored);
d, is the source-to-receiver distance projected
- the horizontal dimension of the object normal to
onto the ground plane, in metres.
the source-receiver line is larger than the acoustic
wavelength L at the nominal midband frequency
7.4 Screening (Abar)
for the octave band of interest; in other words
2, + I, > A (see figure 4).
An object shall be taken into account as a screening
Each object that fulfils these requirements shall be
obstacle (often called a barrier) if it meets the follow-
represented by a barrier with vertical edges. The
ing requirements: top
edge of the barrier is a straight line that may be s
OP-
- the surface density is at least 10 kg/m*; ing.
Receiver
Ground profile
= F/d, where F is the area
4-n
Figure 3 - Method for evaluating the mean height h,
NOTE -An object is only considered to be a screening obstacle when its horizontal dimension perpendicular to the source-
SR is larger than the wavelength: (II + I, ) > a
receiver line
Figure 4 - Plan view of two obstacles between the source (S) and the receiver (R))
---------------------- Page: 12 ----------------------
0 IS0
IS0 9613-2:1996(E)
For the purposes of this part of IS0 9613, the attenu- To calculate the barrier attenuation D,, assume that
ation by a barrier, Abar, shall be given by the insertion
only one significant sound-propagation path exists
loss. Diffraction over the top edge and around a verti- from the sound source to the receiver. If this assump-
cal edge of a barrier may both be important. (See fig-
tion is not valid, separate calculations are required for
ure 5.) For downwind sound propagation, the effect of other propagation paths (as illustrated in figure 5) and
diffraction (in decibels) over the top edge shall be cal-
the contributions from the various paths to the
culated by squared sound pressure at the receiver are summed.
Abar = D, - Agr > 0 . . .
(12)
The barrier attenuation D,, in decibels, shall be calcu-
lated for this path by equation (14):
and for diffraction around a vertical edge by
Dz =101g[3+(C2/~)C3ZK,,t] dB
. . .
(14)
Abar = D, > 0
. . .
(13)
where
where
D, is the barrier attenuation for each octave
is equal to 20, and includes the effect of
e2
band [see equation (14)]; \
ground reflections; if in special cases
ground reflections are taken into account
A gr is the ground attenuation in the absence of
separately by image sources, C2 = 40;
the barrier (i.e. with the screening obstacle
removed) (see 7.3).
is equa I to 1 for single diffraction (see fig-
e3
ure 6);
R
for double diffraction (see figure 7);
a is the wavelength of sound at the nominal
midband frequency of the octave band, in
metres;
is the difference between the pathlengths
2
of diffracted and direct sound, as calculated
by equations (16) and (171, in metres;
K is the correc tion factor for mete0 rolog ical
met
effects, given by equatio
n (18);
e is the distance between the two diffraction
Figure 5 - Different sound propagation paths
edges in the case of double diffraction (see
at a barrier
figure 7).
NOTES
For single diffraction, as shown in figure 6, the path-
13 When Abar as defined by equation (12) is substituted in
length difference z shall be calculated by means of
equation (4) to find the total attenuation A, the two A,,
equation (16):
terms in equation (4) will cancel. The barrier attenuation II,
in equation (12) then includes the effect of the ground in
the presence of the barrier.
l/2
(d,, +d,,)2 +a2 -d . . .
z= (16)
14 For large distances and high barriers, the insertion loss
[
1
calculated by equation (12) is not sufficiently confirmed by
measurements.
where
15 In calculation of the insertion loss for multisource in-
dustrial plants by high buildings (more than IO m above the
L& is the distance from the source to the (first)
ground), and also for high-noise sources within the plant,
diffraction edge, in metres;
equation (13) should be used in both cases for determining
the long-term average sound pressure level [using equation
d is the d istance f ram nd) diffraction
the (seco
ST
.
(6)1
edge to the receiver, in metres;
16 For sound from a depressed highway, there may be
is the component distance parallel to the
attenuation in addition to that indicated by equation (12) a
along a ground surface outside the depression, due to that barrier edge between source and receiver, in
ground surface.
metres.
---------------------- Page: 13 ----------------------
IS0 9613=2:1996(E)
Figure 6 - Geometrical quantities for determining
the pathlength difference for single diffraction
e
Figure 7 - Geometrical quantities for determining
the pathlength difference for double diffraction
If the line of sight between the source S and receiver
For lateral diffraction around obstacles, it shall be as-
R passes above the top edge of the barrier, z is given
sumed that Kmet = 1 (see figure 5).
a negative sign.
For double diffraction, as shown in figure 7, the path-
NOTES
length difference z shall be calculated by
17 For source-to-receiver distances less than 100 m, the
l/2
calculation using equation (14) shows that Kmet
...
SLOVENSKI STANDARD
SIST ISO 9613-2:1997
01-april-1997
$NXVWLND6ODEOMHQMH]YRNDSULãLUMHQMXQDSURVWHPGHO 6SORãQDUDþXQVND
PHWRGD
Acoustics -- Attenuation of sound during propagation outdoors -- Part 2: General method
of calculation
Acoustique -- Atténuation du son lors de sa propagation à l'air libre -- Partie 2: Méthode
générale de calcul
Ta slovenski standard je istoveten z: ISO 9613-2:1996
ICS:
17.140.01 $NXVWLþQDPHUMHQMDLQ Acoustic measurements and
EODåHQMHKUXSDQDVSORãQR noise abatement in general
SIST ISO 9613-2:1997 en
2003-01.Slovenski inštitut za standardizacijo. Razmnoževanje celote ali delov tega standarda ni dovoljeno.
---------------------- Page: 1 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
---------------------- Page: 2 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
INTERNATIONAL
IS0
STANDARD
9613-2
First edition
1996-I 2-15
Acoustics - Attenuation of sound during
propagation outdoors -
Part 2:
General method of calculation
Acoustique - AttGnuation du son lors de sa propagation 2 /‘air libre -
Partie 2: M&hode g&Wale de calcul
Reference number
IS0 9613-2:1996(E)
---------------------- Page: 3 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
IS0 9613-2:1996(E)
Foreword
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide fed-
eration of national standards bodies (IS0 member bodies). The work of
preparing International Standards is normally carried out through IS0
technical committees. Each member body interested in a subject for
which a technical committee has been established has the right to be
represented on that committee. International organizations, governmental
and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. IS0
collaborates closely with the International Electrotechnical Commission
(IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are
circulated to the member bodies for voting. Publication as an International
Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting
a vote.
International Standard IS0 9613-2 was prepared by Technical Committee
ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise.
IS0 9613 consists of the following parts, under the general title Acous-
tics -Attenuation of sound during propagation outdoors:
- Part I: Calculation of the absorption of sound by the atmosphere
- Part 2: General method of calculation
Part 1 is a detailed treatment restricted to the attenuation by atmospheric
absorption processes. Part 2 is a more approximate and empirical treat-
ment of a wider subject - the attenuation by all physical mechanisms.
Annexes A and B of this part of IS0 9613 are for information only.
0 IS0 1996
All rights reserved. Unless otherwise specified, no part of this publication may be
reproduced or utilized in any form or by any means, electronic or mechanical, including
photocopying and microfilm, without permission in writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland *
ii
---------------------- Page: 4 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
The IS0 1996 series of standards specifies methods for the description of
noise outdoors in community environments. Other standards, on the other
hand, specify methods for determining the sound power levels emitted by
various noise sources, such as machinery and specified equipment
(IS0 3740 series), or industrial plants (IS0 8297). This part of IS0 9613 is
intended to bridge the gap between these two types of standard, to en-
able noise levels in the community to be predicted from sources of known
sound emission. The method described in this part of IS0 9613 is general
in the sense that it may be applied to a wide variety of noise sources, and
covers most of the major mechanisms of attenuation. There are, however,
constraints on its use, which arise principally from the description of en-
vironmental noise in the IS0 1996 series of standards.
. . .
III
---------------------- Page: 5 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
This page intentionally left blank
---------------------- Page: 6 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
INTERNATIONAL STANDARD o IS0 IS0 9613=2:1996(E)
- Attenuation of sound during propagation outdoors -
Acoustics
Part 2:
General method of calculation
Additional information concerning propagation through
1 Scope
housing, foliage and industrial sites is given in an-
nex A.
This part of IS0 9613 specifies an engineering method
for calculating the attenuation of sound during propa-
This method is applicable in practice to a great variety
gation outdoors in order to predict the levels of en-
of noise sources and environments. It is applicable,
vironmental noise at a distance from a variety of
directly or indirectly, to most situations concerning
sources. The method predicts the equivalent continu-
road or rail traffic, industrial noise sources, construc-
ous A-weighted sound pressure level (as described in
tion activities, and many other ground-based noise
parts 1 to 3 of IS0 1996) under meteorological con-
sources. It does not apply to sound from aircraft in
ditions favourable to propagation from sources of
flight, or to blast waves from mining, military or similar
known sound emission.
operations.
These conditions are for downwind propagation, as
To apply the method of this part of IS0 9613, several
specified in 5.4.3.3 of IS0 1996-21987 or, equivalently,
parameters need to be known with respect to the ge-
propagation under a well-developed moderate ground-
ometry of the source and of the environment, the
based temperature inversion, such as commonly oc-
ground surface characteristics, and the source
curs at night. Inversion conditions over water surfaces
strength in terms of octave-band sound power levels
are not covered and may result in higher sound press-
for directions relevant to the propagation.
ure levels than predicted from this part of IS0 9613.
NOTE 1 If only A-weighted sound power levels of the
sources are known, the attenuation terms for 500 Hz may
The method also predicts a long-term average A-
be used to estimate the resulting attenuation.
weighted sound pressure level as specified in
IS0 1996-1 and IS0 1996-2. The long-term average A-
The accuracy of the method and the limitations to its
weighted sound pressure level encompasses levels
use in practice are described in clause 9.
for a wide variety of meteorological conditions.
2 Normative references
The method specified in this part of IS0 9613 consists
specifically of octave-band algorithms (with nominal
The following standards contain provisions which,
midband frequencies from 63 Hz to 8 kHz) for calculat-
through reference in this text, constitute provisions of
ing the attenuation of sound which originates from a
this part of IS0 9613. At the time of publication, the
point sound source, or an assembly of point sources.
editions indicated were valid. All standards are subject
The source (or sources) may be moving or stationary.
to revision, and parties to agreements based on this
Specific terms are provided in the algorithms for the
part of IS0 9613 are encouraged to investigate the
following physical effects:
possibility of applying the most recent editions of the
standards indicated below. Members of IEC and IS0
- geometrical divergence;
maintain registers of currently valid International Stan-
- atmospheric absorption;
dards.
- ground effect;
IS0 1996-l :I 982, Acoustics - Description and meas-
- reflection from surfaces;
urement of environmental noise - Part 7: Basic
- screening by obstacles.
quantities and procedures.
---------------------- Page: 7 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
IS0 9613=2:1996(E) @ IS0
IS0 1996-2: 1987, Acoustics - Description and meas-
L*T =lOlg
urement of environmental noise - Part 2: Acquisition { [ (lir,~~P*Z(t)df]/Po2} dB - * -(I)
of data pertinent to land use.
IS0 1996-3: 1987, Acoustics - Description and meas-
where
urement of environmental noise - Part 3.* Application
to noise limits.
p*(t) is the instantaneous A-weighted sound
IS0 9613-l :1993, Acoustics - Attenuation of sound
pressure, in pascals;
during propagation outdoors - Part I: Calculation of
the absorption of sound by the atmosphere.
is the reference sound pressure
PO
(= 20 x IO-6 Pa)
I
IEC 651 :I 979, Sound level meters, and Amend-
ment 1 :I 993.
T is a specified time interval, in seconds.
3 Definitions
The A-frequency weighting is that specified for sound
level meters in IEC 651.
For the purposes of this part of IS0 9613, the defi-
nitions given in IS0 1996-1 and the following defi-
NOTE 2 The time interval T should be long enough to
nitions apply. (See table 1 for symbols and units.)
average the effects of varying meteorological parameters.
Two different situations are considered in this part of
3.1 equivalent continuous A-weighted sound
IS0 9613, namely short-term downwind and long-term overall
pressure level, LA+ Sound pressure level, in decibels,
averages.
defined by equation (I):
Table 1 - Symbols and units
meteorological correction
distance from point source to receiver (see figure 3)
distance from point source to receiver projected onto the ground plane (see figure 1)
distance between source and point of reflection on the reflecting obstacle (see figure 8)
distance between point of reflection on the reflecting obstacle and receiver (see figure 8)
distance from source to (first) diffraction edge (see figures 6 and 7)
distance from (second) diffraction edge to receiver (see figures 6 and 7)
directivity index of the point sound source
screening attenuation
distance between the first and second diffraction edge (see figure 7)
G ground factor
mean height of source and receiver
h m
height of point source above ground (see figure I)
m
hs
height of receiver above ground (see figure 1)
m
4
mean height of the propagation path above the ground (see figure 3)
m
hrn
H largest dimension of the sources
m
max
I minimum dimension (length or height) of the reflecting plane (see figure 8)
m
min
L sound pressure level
dB
a atmospheric attenuation coefficient
dB/km
angle of incidence
rad
B
sound reflection coefficient
P
2
---------------------- Page: 8 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
32 . equivalent continuous downwind octave- If the distance d is smaller (d G 2Hr,.&, or if the
band sound pressure level, Lfr(DW): Sound pressure propagation conditions for the component point
level, in decibels, defined by equation (2): sources are different (e.g. due to screening), the total
sound source shall be divided into its component point
sources.
LjT (DW) = 10 Ig (l/T) 5,’ pf2 (t) dt po2 dB
I/ i
NOTE 4 In addition to the real sources described above,
. . .
(2) image sources will be introduced to describe the reflection
of sound from walls and ceilings (but not by the ground), as
described in 7.5.
where pf(t) is the instantaneous octave-band sound
pressure downwind, in pascals, and the subscript f
represents a nominal midband frequency of an octave-
band filter.
5 Meteorologica
I conditions
NOTE 3 The electrical characteristics of the octave-band
uownwrna propagatron conditions for the method
filters should comply at least with the class 2 requirements
specified in this part of IS0 9613 are as specified in
of IEC 1260.
5.4.3.3 of IS0 1996-2:1987, namely
wind direction within an angle of + 45” of the di-
3.3 insertion loss (of a barrier): Difference, in deci-
rection connecting the centre of the dominant
bels, between the sound pressure levels at a receiver
sound source and the centre of the specified re-
in a specified position under two conditions:
ceiver region, with the wind blowing from source
to receiver, and
with the barrier removed, and
a)
- wind speed between approximately 1 m/s and
with the barrier present (inserted),
b)
5 m/s, measured at a height of 3 m to 11 m
above the ground.
and no other significant changes that affect the
propagation of sound.
The equations for calculating the average downwind
sound pressure level LAT(DW) in this part of IS0 9613,
including the equations for attenuation given in
clause 7, are the average for meteorological con-
4 Source description ditions within these limits. The term average here
means the average over a short time interval, as de-
fined in 3.1.
The equations to be used are for the attenuation of
sound from point sources. Extended noise sources,
These equations also hold, equivalently, for average
therefore, such as road and rail traffic or an industrial
propagation under a well-developed moderate ground-
site (which may include several installations or plants,
based temperature inversion, such as commonly oc-
together with traffic moving on the site) shall be rep-
curs on clear, calm nights.
resented by a set of sections (cells), each having a
certain sound power and directivity. Attenuation calcu-
lated for sound from a representative point within a
section is used to represent the attenuation of sound
6 Basic equations
from the entire section. A line source may be divided
into line sections, an area source into area sections,
The equivalent continuous downwind octave-band
each represented by a point source at its centre.
sound pressure level at a receiver location, Ljr(DW),
shall be calculated for each point source, and its im-
However, a group of point sources may be described
age sources, and for the eight octave bands with
by an equivalent point sound source situated in the
nominal midband frequencies from 63 Hz to 8 kHz,
middle of the group, in particular if
from equation (3):
a) the sources have approximately the same
+(DW)=L, +D, -A . . .
(3)
strength and height above the local ground plane,
the same propagation conditions exist from the
b)
where
sou rces to the point of reception, a nd
L, is the octave-band sound power level, in
c) the distance d from the single equivalent point
decibels, produced by the point sound source
source to the receiver exceeds twice the largest
relative to a reference sound power of one
dimension H,ax of the sources (d > 2&J.
picowatt (I pW);
---------------------- Page: 9 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
D, is the directivity correction, in decibels, that point sound source, for each of their image sources,
describes the extent by which the equivalent and for each octave band, as specified by equation (5):
continuous sound pressure level from the
point sound source deviates in a specified di-
rection from the level of an omnidirectional
dB
L&DW) = 10 Ig
point sound source producing sound power
level L,; D, equals the directivity index D, of
the point sound source plus an index D, that
accounts for sound propagation into solid
angles less than 47~ steradians; for an omni-
where
directional point sound source radiating into
free space, D, = 0 dB;
n is the number of contributions i (sources and
paths);
A is the octave-band attenuation, in decibels,
that occurs during propagation from the point
is an index indicating the eight standard
j
sound source to the receiver. octave-band midband frequencies from 63 Hz
to 8 kHz;
NOTES
Af denotes the standard A-weighting (see
5 The letter symbol A (in italic type) signifies attenuation in
IEC 651).
this part of IS0 9613 except in subscripts, where it desig-
nates the A-frequency weighting (in roman type).
The long-term average A-weighted sound pressure
level <) shall be calculated according to
6 Sound power levels in equation (3) may be determined
from measurements, for example as described in the
IS0 3740 series (for machinery) or in IS0 8297 (for indus- . . .
LAT (I-T) = LA, (DW - Cmet 6)
trial plants).
is the meteorological correction described
where Cmet
The attenuation term A in equation (3) is given
bY
in clause 8.
equation (4):
The calculation and significance of the various terms
- - - (4)
A =A,iv +Aatm +Agr +Abar + Amis, in equations (1) to (6) are explained in the following
clauses. For a more detailed treatment of the at-
tenuation terms, see the literature references given in
where
annex B.
is the attenuation due to geometrical diver-
Adiv
gence (see 7.1);
A atm is the attenuation due to atmospheric ab-
7 Calculation of the attenuation terms
sorption (see 7.2);
7.1 Geometrical divergence (Adi”)
A is the attenuation due to the ground effect
gr (see 7.3);
The geometrical divergence accounts for spherical
spreading in the free field from a point sound source,
is the attenuation due to a barrier (see 7.4);
Abar
making the attenuation, in decibels, equal to
A mist is the attenuation due to miscellaneous
. . .
Adi” =[20 Ig(dldo)+ I I] dB (7)
other effects (see annex A).
General methods for calculating the first four terms in
where
equation (4) are specified in this part of IS0 9613. In-
formation on three contributions to the last term, Ami,c
d is the distance from the source to receiver, in
(the attenuation due to propagation through foliage,
metres;
industrial sites and areas of houses), is given in an-
nex A.
do is the reference distance (= 1 m).
The equivalent continuous A-weighted downwind
NOTE 7 The constant in equation (7) relates the sound
sound pressure level shall be obtained by summing
power level to the sound pressure level at a reference dis-
the contributing time-mean-square sound pressures
tance d, which is 1 m from an omnidirectional point sound
source.
calculated according to equations (3) and (4) for each
---------------------- Page: 10 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0 IS0 9613=2:1996(E)
The downward-curving propagation path (downwind)
7.2 Atmospheric absorption (Aatm)
ensures that this attenuation is determined primarily
by the ground surfaces near the source and near the
The attenuation due to atmospheric absorption Aatm,
receiver. This method of calculating the ground effect
in decibels, during propagation through a distance d, in
is applicable only to ground which is approximately
metres, is given by equation (8):
flat, either horizontally or with a constant slope. Three
distinct regions for ground attenuation are specified
A atm = d/l 000 . . .
(8)
(see figure 1):
where a is the atmospheric attenuation coefficient, in
a) the source region, stretching over a distance from
decibels per kilometre, for each octave band at the
the source towards the receiver of 30h,, with a
midband frequency (see table 2).
maximum distance of dP (h, is the source height,
and dP the distance from source to receiver, as
For values of a at atmospheric conditions not covered
projected on the ground plane);
in table 2, see IS0 9613-l.
b) the receiver region, stretching over a distance
NOTES
from the receiver back towards the source of
8 The atmospheric attenuation coefficient depends
304, with a maximum distance of d, (h, is the re-
strongly on the frequency of the sound, the ambient tem-
ceiver height);
perature and relative humidity of the air, but only weakly on
the ambient pressure.
a middle region, stretching over the distance be-
d
9 For calculation of environmental noise levels, the at-
tween the source and receiver regions. If
mospheric attenuation coefficient should be based on aver-
d, c (30h, + 30/Q, the source and receiver regions
age values determined by the range of ambient weather
will overlap, and there is no middle region.
which is relevant to the locality.
According to this scheme, the ground attenuation
does not increase with the size of the middle region,
7.3 Ground effect (A,,)
but is mostly dependent on the properties of source
and receiver regions.
7.3.1 General method of calculation
The acoustical properties of each ground region are
taken into account through a ground factor G. Three
Ground attenuation, A,,, is mainly the result of sound
reflected by the ground surface interfering with the categories of reflecting surface are specified as fol-
lows.
sound propagating directly from source to receiver.
Table 2 - Atmospheric attenuation coefficient a for octave bands of noise
Atmospheric attenuation coefficient a, dB/km
Relative
Tempera-
ture humidity
Nominal midband frequency, Hz
“C % 63 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
10 70 &I 0,4 18 13 3,7 %7 32,8 117
20 70 &I 0,3 ItI 23 5,O g,o 22,9 76,6
30 70 w 0,3 ItO 311 714 12,7 23,l 59,3
15 20 083 016 12 2,7 82 28,2 88,8 202
15 50 03 0,5 12 22 4,2 IO,8 36,2 129
15 80 OJ 013 I,1 2,4 4J 8,3 23,7 82,8
30h,.
- h,
d
Source
1 1
region Middle region Receiver region
-
N-
Figure 1 -Three distinct regions for determination of ground attenuation
---------------------- Page: 11 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
a) Hard ground, which includes paving, water, ice, ranging from 0 to 1, the value being the fraction
of the region that is porous.
concrete and all other ground surfaces having a
low porosity. Tamped ground, for example, as of-
ten occurs around industrial sites, can be con-
To calculate the ground attenuation for a specific oc-
sidered hard. For hard ground G = 0.
tave band, first calculate the component attenuations
A, for the source region specified by the ground factor
NOTE 10 It should be recalled that inversion con- G, (for that region), A, for the receiver region specified
ditions over water are not covered by this part of
by the ground factor G,, and A, for the middle region
IS0 9613.
specified by the ground factor G,, using the expres-
sions in table 3. (Alternatively, the functions a’, b’, c’
and d’ in table 3 may be obtained directly from the
b) Porous ground, which includes ground covered
curves in figure 2.) The total ground attenuation for
by grass, trees or other vegetation, and all other
that octave band shall be obtained from equation (9):
ground surfaces suitable for the growth of veg-
etation, such as farming land. For porous ground
G= 1. A gr = A, + A, + A, . . .
(9)
c) Mixed ground: if the surface consists of both
NOTE 11 In regions with buildings, the influence of the
hard and porous ground, then G takes on values ground on sound propagation may be changed (see A.3).
a) 125 Hz b) 250 Hz
h = I,5 m
8 8
h = 2,0 m
h = I,5 m
h = 2,s m
h = 3,0 m
h = 3,0 m
h = 6,0 m
h = 3,s m
h = 4,0 m
h = 7,s m
h = 5,0 m
ii
h 2 IO,0 m
h 2 IO,0 m
I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m Distance d,, m
cl 500 Hz d) 1000 Hz
8 8
h = I,5 m
h =I,?5 m
h = 2,0 m
h = 2,s m
h = I,5 m
2
1' h 2 3,0 m h 2 3,0 m
125 250 500 20 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m Distance d,, m
Figure 2 - Functions a’, b’, c” and d’ representing the influence of the source-to-receiver distance d, and the
source or receiver height h, respectively, on the ground attenuation Agr (computed from equations in table 3)
---------------------- Page: 12 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613=2:1996(E)
Table 3 - Expressions to be used for calculating ground attenuation contributions A,, A, and Am
in octave bands
Nominal midband frequency A, or A,‘)
Al-Y-l
Hz
dB dB
63
- I,5 - 3q2)
125 - I,5 + G x a’(h)
250 - I,5 + G x b’(h)
500
- I,5 + G x c’(h)
1 000 - I,5 + Gxd(h)
- 34(1 - G,)
2 000
- 1,5( 1 - G)
4 000 - 1,5( 1 - G)
8 000 - 1,5( 1 - G)
NOTES
-O.,z(~-5)* l_e-“p/50 +5,7xe-0,09/t* ~~e-2,8X10-6xdP2
d(h)= I,5 + 3,0 x e
( >
(
b’(h) = I,5 + 8,6 x eB0~0sh2 (I- e-dp/50)
d(h)=l,5+14,0xe-0~46h2(l-e-dpi50)
d’(h) = I,5 + 5,0 x es0rsh2 (I- e-d,/s”)
1) For calculating A,, take G = G, and h = h,. For calculating A,, take G = G, and h = hr. See 7.3.1 for values of G for various
ground surfaces.
2) q = 0 when d, s 30(h, + h,)
3O(hs + 4)
when d, > 30(h, + h,)
q=l- d
P
where d, is the source-to-receiver distance, in metres, projected onto the ground planes.
7.3.2 Alternative method of calculation for d is the distance from the source to receiver, in
A-weighted sound pressure levels metres.
The mean height h, may be evaluated by the method
Under the following specific conditions
shown in figure 3. Negative values for A,, from
equation (IO) shall be replaced by zeros.
- only the A-weighted sound pressure level at the
receiver position is of interest,
NOTE 12 For short distances d, equation (IO) predicts no
attenuation and equation (9) may be more accurate.
- the sound propagation occurs over porous ground
or mixed ground most of which is porous (see
When the ground attenuation is calculated using
7.3.1),
equation (IO), the directivity correction D, in
equation (3) shall include a term D,, in decibels, to ac-
- the sound is not a pure tone,
count for the apparent increase in sound power level
of the source due to reflections from the ground near
and for ground surfaces of any shape, the ground at-
the source.
tenuation may be calculated from equation (10):
d,’ + (hs - I+)’
ll[dp2 + (4 + hl,‘l> dB
Agr = 4,8 - (2hm/d) [I 7 + (ZOO/d)] 2 0 dB . . . (10)
where
where
is the mean height of the propagation path
is the height of the source above the ground,
4-n
hs
above the ground, in metres;
in metres;
---------------------- Page: 13 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
@ IS0
IS0 9613-2:1996(E)
is the height of the receiver above the - the object has a closed surface without large
h,
ground, in metres; cracks or gaps (consequently process installations
in chemical plants, for example, are ignored);
d, is the source-to-receiver distance projected
- the horizontal dimension of the object normal to
onto the ground plane, in metres.
the source-receiver line is larger than the acoustic
wavelength L at the nominal midband frequency
7.4 Screening (Abar)
for the octave band of interest; in other words
2, + I, > A (see figure 4).
An object shall be taken into account as a screening
Each object that fulfils these requirements shall be
obstacle (often called a barrier) if it meets the follow-
represented by a barrier with vertical edges. The
ing requirements: top
edge of the barrier is a straight line that may be s
OP-
- the surface density is at least 10 kg/m*; ing.
Receiver
Ground profile
= F/d, where F is the area
4-n
Figure 3 - Method for evaluating the mean height h,
NOTE -An object is only considered to be a screening obstacle when its horizontal dimension perpendicular to the source-
SR is larger than the wavelength: (II + I, ) > a
receiver line
Figure 4 - Plan view of two obstacles between the source (S) and the receiver (R))
---------------------- Page: 14 ----------------------
SIST ISO 9613-2:1997
0 IS0
IS0 9613-2:1996(E)
For the purposes of this part of IS0 9613, the attenu- To calculate the barrier attenuation D,, assume that
ation by a barrier, Abar, shall be given by the insertion
only one significant sound-propagation path exists
loss. Diffraction over the top edge and around a verti- from the sound source to the receiver. If this assump-
cal edge of a barrier may both be important. (See fig-
tion is not valid, separate calculations are required for
ure 5.) For downwind sound propagation, the effect of other propagation paths (as illustrated in figure 5) and
diffraction (in decibels) over the top edge shall be cal-
the contributions from the various paths to the
culated by squared sound pressure at the receiver are summed.
Abar = D, - Agr > 0 . . .
(12)
The barrier attenuation D,, in decibels, shall be calcu-
lated for this path by equation (14):
and for diffraction around a vertical edge by
Dz =101g[3+(C2/~)C3ZK,,t] dB
. . .
(14)
Abar = D, > 0
. . .
(13)
where
where
D, is the barrier attenuation for each octave
is equal to 20, and includes the effect of
e2
band [see equation (14)]; \
ground reflections; if in special cases
ground reflections are taken into account
A gr is the ground attenuation in the absence of
separately by image sources, C2 = 40;
the barrier (i.e. with the screening obstacle
removed) (see 7.3).
is equa I to 1 for single diffraction (see fig-
e3
ure 6);
R
for double diffraction (see figure 7);
a is the wavelength of sound at the nominal
midband frequency of the octave band, in
metres;
is the difference between the pathlengths
2
of diffracted and direct sound, as calculated
by equations (16) and (171, in metres;
K is the correc tion factor for mete0 rolog ical
met
effects, given by equatio
n (18);
e is the distance between the two diffraction
Figure 5 - Different sound propagation paths
edges in the case of double diffraction (see
at a barrier
figure 7).
NOTES
For single diffraction, as shown in figure 6, the path-
13 When Abar as defined by equation (12) is substituted in
length difference z shall be calculated by means of
equation (4) to find the total attenuation A, the two A,,
equation (16):
terms in equation (4) will cancel. The barrier attenuation II,
in equation (12) then includes the effect of the ground in
the presence of the barrier.
l/2
(d,, +d,,)2 +a2 -d . . .
z= (16)
14 For large distances and high barriers, the insertion loss
[
1
calculated by equation (12) is not sufficiently confirmed by
measurements.
where
15 In calculation of the insertion loss for multisource in-
dustrial plants by high buildings (more than IO m above the
L& is the distance from the source to the (first)
ground), and also for high-noise sources within the plant,
diffraction edge, in metres;
equation (13) should be used in both cases for determining
the long-term average sound pressure level [using equation
d is the d istance
...
NORME
ISO
INTERNATIONALE 9613-2
Première édition
1996-I 2-15
Acoustique - Atténuation du son lors de
sa propagation à l’air libre -
Partie 2:
Méthode générale de calcul
Acous tics - Attenuation of sound during propagation outdoors -
Part 2: General method of calculation
Numéro de référence
ISO 9613-27 996(F)
---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouvernemen-
tales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO colla-
bore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI)
en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des co-
mités membres votants.
La Norme internationale ISO 9613-2 a été élaborée par le comité techni-
ques ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 1, Bruit.
L’ISO 9613 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre géné-
ral Acoustique - Atténuation du son lors de sa propagation à I ‘air libre:
- Partie 1: Calcul de 1 ‘absorption atmosphérique
- Partie 2: Méthode générale de calcul
La partie 1 traite exclusivement et en détail de l’atténuation liée aux pro-
cessus d’absorption atmosphérique. La partie 2 consiste en un traitement
plus approximatif et empirique d’un sujet plus large: l’atténuation par tous
mécanismes physiques.
Les annexes A et B de la présente partie de I’ISO 9613 sont données uni-
quement à titre d’information.
0 ISO 1996
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette publi-
cation ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun pro-
cédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord
écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-121 1 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
---------------------- Page: 2 ----------------------
@ ISO ISO 9613=2:1996(F)
Introduction
La série de normes ISO 1996 prescrit des méthodes pour la descriptio n du
bruit à l’air libre extérieur dans des environnements urbains . D’autres nor-
mes, par ailleurs, prescrivent des méthodes pour la détermination des ni-
veaux de puissance acoustique émis par diverses sources de bruit, telles
que des machines et des équipements spécifiés (série ISO 37401, ou des
installations industrielles (ISO 8297). La présente partie de I’ISO 9613 est
destinée à combler la lacune existant entre ces deux types de norme, afin
de permettre la prédiction des niveaux de bruits urbains à partir de sources
d’émission sonore connue. La méthode décrite dans la présente partie de
I’ISO 9613 est générale dans le sens où elle peut être appliquée à une
large variété de sources de bruit, et où elle couvre la plupart des méca-
nismes majeurs d’atténuation. Son utilisation se heurte cependant à cer-
taines contraintes, lesquelles proviennent principalement de la description
du bruit ambiant dans la série ISO 1996.
---------------------- Page: 3 ----------------------
Page blanche
---------------------- Page: 4 ----------------------
NORME INTERNATIONALE @ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
Acoustique - Atténuation du son lors de sa propagation
à l’air libre -
Partie 2:
Méthode générale de calcul
naire(s). Des termes spécifiques sont fournis dans les
1 Domaine d’application
algorithmes pour les effets physiques suivants:
La présente partie de I’ISO 9613 prescrit une méthode
- divergence géométrique;
pour le calcul de l’atténuation d’un son lors de sa pro-
pagation en champ libre, afin de prédire les niveaux de
- absorption atmosphérique;
bruit ambiant à une distance donnée provenant de di-
verses sources. La méthode permet de prédire le
- effet de sol;
niveau moyen de pression acoustique continu équiva-
réflexion à partir de surfaces;
lent pondéré A (comme décrit dans les parties 1 à 3 -
de I’ISO 1996) dans des conditions météorologiques
- effet d’écran.
favorables à la propagation à partir de sources
d’émission sonore connue.
Des informations supplémentaires concernant la pro-
pagation à travers des habitations, de la végétation et
Ces conditions consistent en une propagation par
des sites industriels sont données dans l’annexe A.
vent portant, comme prescrit en 5.4.3.3 de
I’ISO 1996-2:1987 ou, de manière équivalente, une
Cette méthode est applicable en pratique à une
propagation sous une inversion de température modé-
grande variété de sources de bruits et d’environne-
rée bien développée au voisinage du sol, comme cela
ments. Elle est applicable, directement ou indirecte-
arrive communément la nuit. Les conditions d’inver-
ment, à la plupart des situations concernant le trafic
sion au-dessus de l’eau ne sont pas concernées; il
routier ou ferroviaire, les sources de bruit industrielles,
peut en résulter des niveaux de pression acoustique
les activités de construction, et de nombreuses autres
plus élevés que ceux que la présente partie de
sources de bruit situées au voisinage du sol. Elle ne
I’ISO 9613 peut permettre de prédire.
s’applique pas à un avion en vol, ni à des ondes de
choc provenant d’exploitation minière, et/ou d’opéra-
La méthode permet de prédire également un niveau
tions militaires ou assimilées.
moyen de pression acoustique pondéré A à long terme
comme décrit dans I’ISO 1996-l et I’ISO 1996-2. Le
Pour appliquer la méthode prescrite dans la présente
niveau moyen de pression acoustique pondéré A à long
partie de NS0 9613, de nombreux paramètres doivent
terme englobe des niveaux correspondant à une grande
être connus en ce qui concerne la géométrie de la
diversité de conditions météorologiques.
source et de l’environnement, les caractéristiques de
la surface du sol, et la force de la source en terme de
La méthode prescrite dans la présente partie de
niveaux de puissance acoustique par bande d’octave
I’ISO 9613 consiste spécifiquement en des algorith-
pour les directions appropriées à la propagation.
mes par bande d’octave (avec des fréquences centra-
les allant de 63 Hz à 8 kHz) pour calculer l’atténuation
NOTE 1 Si les seuls niveaux de puissance acoustique
d’un son produit par une source sonore ponctuelle, ou
pondérés A des sources sont connus, les termes d’atté-
un assemblage de sources ponctuelles. La (les)
nuation à 500 Hz peuvent être utilisés pour estimer I’atté-
source(s) peut (peuvent) être mobile(s) ou station- nuation résultante.
1
---------------------- Page: 5 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
La précision de la méthode et les limitations imposées ISO 1996-3: 1987, Acoustique - Caractérisation et
à son utilisation en pratique sont décrites dans I’arti- mesurage du bruit de l’environnement - Partie 3:
Application aux limites de bruit.
cle 9.
ISO 9613-I :1993, Acoustique - Atténuation du son
2 Références normatives lors de sa propagation à l’air libre - Partie 7: Calcul de
l’absorption atmosphérique.
Les normes suivantes contiennent des dispositions
qui, par suite de la référence qui en est faite, consti- CEI 651:1979, Sonomètres, et Amendement no 1:
1993.
tuent des dispositions valables pour la présente partie
de I’ISO 9613. Au moment de la publication, les édi-
tions indiquées étaient en vigueur. Toute norme est
sujette à révision et les parties prenantes des accords
3 Définitions
fondés sur la présente partie de I’ISO 9613 sont invi-
tées à rechercher la possibilité d’appliquer les éditions
les plus récentes des normes indiquées ci-après. Les Pour les besoins de la présente partie de I’ISO 9613,
membres de la CEI et de I’ISO possèdent le registre les définitions données dans I’ISO 1996-I ainsi que les
des Normes internationales en vigueur à un moment définitions suivantes s’appliquent. (Voir tableau 1 pour
donné. les symboles et unités.)
ISO 1996-l :1982, Acoustique - Caractérisation et
3.1 niveau de pression acoustique continu équi-
mesurage du bruit de l’environnement - Partie 1:
valent pondéré A, LA+ Niveau de pression acousti-
Grandeurs et méthodes fondamentales.
que, en décibels, donné par l’équation (1):
ISO 1996-2:1987, Acoustique - Caractérisation et me-
surage du bruit de l’environnement - Partie 2: Saisie
(1)
des données pertinentes pour l’utilisation des sols.
Tableau 1 - Symboles et unités
Unité
Symbole Définition
dB
A atténuation par bande d’octave
dB
C correction météorologique
météo
m
d distance de la source au récepteur (voir figure 3)
m
distance de la source au récepteur projetée sur le plan du sol (voir figure 1)
dP
d distance entre la source et le point de réflexion sur l’obstacle réfléchissant (voir figure 8) m
St0
m
d distance entre le point de réflexion sur l’obstacle réfléchissant et le récepteur (voir figure 8)
OJ
distance de la source à la première arête de diffraction (voir figures 6 et 7) m
d
SS
distance de la seconde arête de diffraction au récepteur (voir figures 6 et 7) m
d
ST
indice de directivité de la source sonore ponctuelle
4
atténuation due a l’écran
Dz
m
e distance entre la première et la seconde arête de diffraction (voir figure 7)
G facteur de sol
m
h hauteur moyenne de la source et du récepteur
m
hauteur de la source au-dessus du sol (voir figure 1)
hS
m
hauteur du récepteur au-dessus du sol (voir figure 1)
hr
m
hauteur moyenne du chemin de propagation au-dessus du sol (voir figure 3)
hm
H plus grande dimension des sources m
max
m
1 longueur ou hauteur minimale de l’aire réfléchissante (voir figure 8)
min
dB
L niveau de pression acoustique
dB/km
a coefficient d’atténuation atmosphérique
rad
angle d’incidence
P
coefficient de réflexion du son
P
2
---------------------- Page: 6 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
de bruit étendues, telles qu’un trafic routier et ferro-
viaire, ou un site industriel (qui peut inclure plusieurs
installations ou fabriques en même temps que le trafic
est la ssion acoustique pondérée A ins-
Pdt) Pre
se déplaçant sur le site), doivent être représentées par
tantan ée, en pa scals;
un ensemble de sections (cellules), possédant cha-
cune une certaine puissance acoustique et une cer-
est la pression acoustique de référence
Po
taine directivité. L’atténuation calculée pour un son
(= 20 x 1 O-6 Pa);
issu d’un point représentatif dans une section est uti-
lisée pour représenter l’atténuation du son issu de la
T est un intervalle de temps considéré, en
section entière. Une source linéaire peut être divisée
secondes.
en sections linéaires, une source surfacique en sec-
tions surfaciques, chacune étant représentée en son
La pondération fréquentielle A est celle prescrite pour
centre par une source ponctuelle.
les sonomètres dans la CEI 651.
Néanmoins, un groupe de sources ponctuelles peut
être décrit par une source sonore ponctuelle équiva-
NOTE 2 L’intervalle de temps T doit être suffisamment
lente située au milieu du groupe, en particulier si
long pour intégrer les variations des paramètres météoro-
logiques. La présente partie de I’ISO 9613 prend deux si-
a) les sources ont approximativement la même
tuations différentes en considération.
force et la même hauteur au-dessus du plan local
du sol,
nu équi-
3.2 niveau de pression acoustique cent
b) les mêmes conditions de propagation existent en-
valent par bande d’octave par vent portant,
tre les sources et le point de réception, et
décibels,
L7(DW): Niveau de pression acoustique, en
d onné par l’équation (2):
c) la distance d de la source unique ponctuelle équi-
valente au récepteur dépasse le double de la plus
grande dimension Hmax des sources (d > 2H,aX).
dB
Lj$W) = 10 b
Si la distance d est plus petite (d s 2&-,-&, ou si les
. . .
(2) conditions de propagation pour les sources ponctuel-
les composantes sont différentes (par exemple du fait
de la présence d’écrans), la source acoustique totale
où pf(t) est la pression acoustique instantanée par
doit être décomposée en sources ponctuelles élé-
bande d’octave par vent portant dans la direction de
mentaires.
propagation, et l’indice f représente une fréquence
centrale nominale d’un filtre de bandes d’octave.
NOTE 4 Outre les sources réelles décrites ci-dessus, des
sources images seront introduites pour décrire le son réflé-
NOTE 3 II convient que les caractéristiques électriques
chi par les murs et les plafonds (mais pas près du sol), tel
des filtres de bandes d’octave soient conformes au moins
qu’il est décrit en 7.5
aux exigences de classe 2 de la CEI 1260.
5 Conditions météorologiques
3.3 perte par insertion (d’un écran): Différence, en
décibels, entre les niveaux de pression acoustique
Les CO nditions de propag ation par vent portant
mesurés au niveau d’un récepteur à un endroit spéci-
pour la méthod e prescrite dans la présente partie
fié dans deux conditions:
de I’ISO 9613 sont prescrites en 5.4.3.3 de
I’ISO 1996-2: 1987, à savoir:
avec l’écran retiré (sans écran), et
a)
- une direction de vent incluse dans un angle de
b) avec l’écran présent (inséré), + 45” avec la direction reliant le centre de la
source dominante et le centre de la région récep-
trice spécifiée, le vent soufflant de la source vers
sans autre modification significative qui puisse affec-
le récepteur, et
ter la propagation du son.
- une vitesse de vent comprise approximativement
entre 1 m/s et 5 m/s, mesurée à une hauteur
comprise entre 3 m et II m au-dessus du sol.
4 Description de lla source
Les équations permettant de calculer le niveau moyen
Les équations à utiliser sont valables pour I’atténua- de pression acoustique par vent portant LAADW) dans
tion du son issu de sources ponctuelles. Des sources la présente partie de I’ISO 9613, y compris les équa-
3
---------------------- Page: 7 ----------------------
0 ISO
ISO 9613=2:1996(F)
tions pour l’atténuation données dans l’article 7, cor- 6 Les niveaux de puissance acoustique dans l’équation (3)
peuvent être déterminés à partir de mesures, par exemple
respondent à la moyenne pour des conditions météo-
tel qu’il est décrit dans la série ISO 3740 (pour les machi-
rologiques dans ces limites. Le terme ((moyenne))
nes) ou dans NS0 8297 (pour les installations industrielles).
employé ici signifie moyenne sur un intervalle de
courte durée, tel qu’il est défini en 3.1.
Le terme d’atténuation A dans l’équation (3) est donné
par l’équation (4):
Ces équations sont également valables, de manière
équivalente, pour une propagation moyenne sous une
inversion de température modérée bien développée
au voisinage du sol, comme cela arrive communé-
ment la nuit par temps dégagé et calme.
où
est l’atténuation due à la divergence géo-
Adiv
métrique (voir 7.1);
6 Équations de base
A atm est l’atténuation due à l’absorption par l’air
(voir 7.2).
I
Le niveau de pression acoustique continu équivalent
par bande d’octave par vent portant au niveau d’un ré- A est l’atténuation due à l’effet de sol
sol
cepteur LfT(DW), doit être calculé pour chaque source
(voir 7.3);
ponctuelle et ses sources images, et pour les huit
bandes d’octave avec des fréquences centrales nomi-
est l’atténuation due à l’effet d’écran
A*
ecran
nales allant de 63 Hz à 8 kHz, à l’aide de l’équation (3):
(voir 7.4);
Adivers est l’atténuation due à divers autres effets
L&DW)= L, + D, -A . . .
(3)
(voir annexe A).
Où
Des méthodes générales de calcul des quatre pre-
miers termes de l’équation (4) sont prescrites dans la
L, est le niveau de puissance acoustique par
présente partie de I’ISO 9613. Des informations sur
bande d’octave, en décibels, produit par la
trois contributions au dernier terme, Adivers
source sonore ponctuelle rapporté à une
(l’atténuation due à la propagation à travers la végéta-
puissance acoustique de référence de 1 pi-
tion, les sites industriels et les zones d’habitation),
cowatt (1 pW);
sont données dans l’annexe A.
E>, est la correction de directivité, en décibels,
Le niveau de pression acoustique continu équivalent
qui décrit dans quelle mesure le niveau de
pondéré A par vent portant est obtenu en sommant
pression acoustique continu équivalent de la
les différentes pressions acoustiques quadratiques
source sonore ponctuelle dévie dans une di-
moyennes contribuant au phénomène, qui ont été cal-
rection donnée par rapport au niveau d’une
culées à l’aide des équations (3) et (4) pour chaque
source sonore ponctuelle omnidirectionnelle
source sonore ponctuelle, pour chacune de leurs
produisant un niveau de puissance acousti-
sources images et pour chaque bande d’octave, grâce
que L,; D, est équivalente à l’indice de di-
à l’équation (5):
rectivité D, de la source sonore ponctuelle
plus un indice de directivité Do qui tient
compte de la propagation sonore dans les
dB
angles solides inférieurs à 4n: stéradians; pour
une source sonore ponctuelle omnidirec-
tionnelle rayonnant dans un espace libre,
. . .
(5)
= 0 dB;
DC
où
A est l’atténuation par bande d’octave, en déci-
n est le nombre de contributions i (sources et
bels, lors de la propagation de la source
trajets);
ponctuelle au récepteur.
est un indice indiquant les huit fréquences
j
NOTES
centrales de bande d’octave standard allant
de 63 Hz à 8 kHz;
5 Le symbole A (en italique) signifie l’atténuation dans la
présente partie de I’ISO 9613, excepté dans les indices, ou
il désigne la pondération fréquentielle A (en caractères ro- Af représente la pondération A standard (voir
mains).
CEI 651).
4
---------------------- Page: 8 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
Le niveau moyen de pression acoustique de long où a est le coefficient d’atténuation atmosphérique,
terme pondéré A LAT (LT) doit être calculé à l’aide de en décibels par kilomètre, à la fréquence centrale pour
l’équation (6): chaque bande d’octave (voir tableau 2).
L,, (LT)=L,,DW- Cmétéo . . . (6)
Pour des valeurs de a dans des conditions atmosphé-
riques non représentées dans le tableau 2, voir
est la correction météorologique décrite
Où G-nétéo
I’ISO 9613-I.
dans l’article 8.
NOTES
Le calcul et la signification des divers termes dans les
équations (1) à (6) sont expliqués dans les articles sui-
8 Le coefficient d’atténuation atmosphérique dépend for-
vants. Pour un traitement plus détaillé des termes
tement de la fréquence du son, de la température ambiante
d’atténuation, voir les références bibliographiques lis-
et de l’humidité relative de l’air, tout en ne dépendant que
tées dans l’annexe B. très peu de la pression ambiante.
9 Pour l’estimation des niveaux de bruit ambiant, le coef-
ficient d’atténuation atmosphérique devrait être fondé sur
7 Calcul des termes d’atténuation
des valeurs moyennes déterminées par les conditions mé-
téorologiques qui s’appliquent au site.
7.1 Divergence géométrique (Adiv)
Pour une source sonore ponctuelle, la divergence
géométrique correspond à l’atténuation en champ li-
bre de l’onde sphérique. L’atténuation, en décibels,
7.3 Effet de sol (A,,,)
est égale à
7.3.1 Méthode générale de calcul
. . . (7)
A,i” = [ZO Ig(d/d,)+ I 1] dB
L’atténuation due au sol, A,,,, est principalement le
où
résultat de l’interférence entre le son réfléchi par la
surface du sol et le son qui se propage directement de
d est la distance, en mètres, entre la source et
la source au récepteur. Le trajet de propagation incur-
le récepteur;
vé vers le bas (par vent portant) assure que cette at-
ténuation est déterminée essentiellement par les
do est la distance de référence (= 1 m).
surfaces de sol situées près de la source et près du
récepteur. Cette méthode de calcul de l’effet de sol
NOTE 7 La constante dans l’équation (7) permet de mettre
ne s’applique qu’aux sols qui sont approximativement
en relation le niveau de puissance acoustique et le niveau
de pression acoustique à une distance de référence d, qui
plans, c’est-à-dire soit à l’horizontale, soit dotés d’une
est 1 m d’une source sonore ponctuelle omnidirectionnelle.
pente constante. Trois régions distinctes pour I’atté-
nuation due au sol sont prescrites (voir figure 1):
7.2 Absorption atmosphérique (Aatm)
a) la région (source)), s’étendant à partir de la
source de direction du récepteur sur une distance
L’atténuation due à l’absorption atmosphérique Aatm,
de 30h,, avec un maximum de distance dp (h, est
en décibels, lors de la propagation sur une distance d,
la hauteur de la source, et d, est la distance entre
en mètres, est donnée par l’équation (8):
la source et le récepteur, en projection sur le plan
du sol);
. . .
A atm = d/l 000 (8)
Tableau 2 - Coefficient d’atténuation atmosphérique a pour des bandes d’octave de bruit
Coefficient d’atténuation atmosphérique (x, dB/km
Tempé- Humidité I
rature relative
Fréquence centrale nominale, Hz
“C % 63 125 250 500 1 000 2000 4000 8000
10 3,7 9,7 32,8 117
70 QI 0,4 LO 13
20 70 O,l Of3 Ll 23 5,O w 22,9 76,6
30 70 RI 0,3 18 3,l 7,4 12,7 23,l 59,3
15 20 0,3 0,6 12 2,7 82 28,2 88,8 202
15 50 OS 0,5 12 22 4,2 10,8 36,2 129
15 80 a1 013 I#l 2,4 4,l 8,3 23,7 82,8
5
---------------------- Page: 9 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F)
d,
_ 30h,
hr
d
Région
1 1
«source» Région intermédiaire Région «récepteur»
e
Figure 1 - Trois régions distinctes pour la détermination de l’atténuation due au sol
la région ((récepteur», s’étendant à partir du ré- tableau 3 peuvent être obtenues directement à partir
cepteur en direction de la source sur une distance
des courbes de la figure 2.) L’atténuation totale de sol
de 30h,, avec un maximum de distance d, (h, est pour cette bande d’octave doit être obtenue à l’aide
la hauteur du récepteur);
de l’équation (9):
une région intermédiaire, comprise entre les
A . . .
(9)
sol = As + A, + Ar-n
régions ((source)) et ((récepteur)). SI .
dp c (30h, + 30h,), les régions «source)) et
NOTE 11 Dans des régions comportant des constructions,
((récepteur)) se chevaucheront et il n’y aura pas
l’influence du sol sur la propagation acoustique peut être
de région intermédiaire.
modifiée (voir A.3).
Selon ce modèle, l’atténuation due au sol n’augmente
pas avec la région intermédiaire, mais dépend princi-
7.3.2 Méthode alternative de calcul pour
palement des propriétés des régions (source)) et
les niveaux de pression acoustique pondérés A
((récepteur)).
Dans les conditions spécifiques suivantes
Les propriétés acoustiques de chaque région sont re-
présentées par un facteur de sol G. Trois catégories
- seul le niveau de pression acoustique pondéré A à
de surface réfléchissante sont prescrites ci-après.
l’emplacement du récepteur présente un intérêt;
a) Sol dur, ce qui inclut les revêtements de chaus-
- la propagation du son a lieu au-dessus d’un sol
sée, l’eau, la glace, le béton et toute autre surface
poreux ou d’un sol mixte dont la majeure partie
de sol ayant une faible porosité. Un sol damé, par
est poreuse (voir 7.3.1);
exemple, comme cela arrive souvent autour des
sites industriels, peut être considéré comme dur.
- le son n’est pas un son pur;
Pour un sol dure, G = 0.
et, pour les surfaces de sol d’une forme quelconque,
NOTE 10 II est à rappeler que les conditions d’inver-
l’atténuation due au sol peut être calculée à l’aide de
sion au-dessus de l’eau ne sont pas prises en compte
par la présente partie de I’ISO 9613. l’équation (10):
b) Sol poreux, ce qui inclut un sol recouvert
A =4,8-(2h,/d)[17+(300/d)] a 0 dB. . . (10)
sol
d’herbe, d’arbres ou d’une autre végétation, et
toute autre surface de sol convenant à la crois-
où
sance de la végétation, par exemple une terre de
culture. Pour un sol poreux, G = 1.
est la hauteur moyenne, en mètres, du trajet
hf-ll
de propagation au-dessus du sol;
c) Sol mixte: si la surface est constituée à la fois de
sol dur et de sol poreux, G prend alors des va-
leurs comprises entre 0 et 1, la valeur étant la d est la distance, en mètres, entre source et
fraction de la région qui est poreuse. récepteur.
Pour calculer l’atténuation due au sol pour une bande La hauteur moyenne h, peut être évaluée par la mé-
d’octave spécifique, il faut d’abord calculer les com- thode illustrée par la figure 3. Des valeurs négatives
pour Aso, obtenues à l’aide de l’équation (10) doivent
posantes d’atténuation A, pour la région «source))
prescrite par le facteur de sol G, (pour cette région), A, être remplacées par des zéros.
pour la région ((récepteur» prescrite par le facteur de
sol G,, et A, pour la région centrale prescrite par je
NOTE 12 Pour de petites distances rP, l’équation (10) ne
facteur de sol G,, en utilisant les expressions du prédit aucune atténuation et l’équation (9) peut se révéler
tableau 3. (Sinon, les fonctions apI b’, cp et d’ du plus précise.
---------------------- Page: 10 ----------------------
@ ISO
ISO 9613-2:l 996(F)
a) 125 Hz b) 250 Hz
--'h = 1,s m
8
--h = 2,0 m
h = 1,s m
--h = 2,s m
h = 3,0 m 6
--h
= 3,0 m
%
s
h = 6,0 m 9
--Nh = 3,s m
4
--h = 4,0 m
h = 7,s m
--h = 5,0 m
2
h 2 10,O m 1 10,O m
I I I I I I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m
Distance d,, m
c) 500 Hz d) 1000 Hz
a
8
h = 1,s m
6
m
73
-
h = 1,75 m
$
4
h = 2,0 m
h = 2,s m
h = 1,s m
2 2
h 2 3,0 m
h = 3,0 m
I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000
2000
Distance d,, m Distance d,, m
Figure 2 - Fonctions a’, b’, C' et d’ représentant respectivement l’influence de la distance d, entre source et
récepteur d, et de la hauteur h séparant source et récepteur sur l’atténuation due au sol A,,1
(calculées à partir des équations du tableau 3)
Récepteur
Profil du sol
= F/d, où F est l’aire
kl
Figure 3 - Méthode pour l’évaluation de la hauteur moyenne h,
7
---------------------- Page: 11 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F) @ ISO
Tableau 3 - Expressions à utiliser pour calculer les contributions à l’atténuation due au sol A,, A, et A,
par bande d’octave
Fréquence centrale nominale A, ou A,‘)
A f-n
HZ dB
dB
63
- 1,5 - 392)
125 - 1,5 + G x a’(h)
250 - 1,5 + G x b’(h)
500 - 1,5 + G x c’(h)
1 000 -1,5 + Gxd(h)
- 3q(l - G,,,)
2000
- 1,5( 1 - G)
4000 - 1,5(1 -G)
8000 - 1,5( 1 - G)
NOTES
-0.1,(,-5)* l-e-dp/50 +5,7xe-0,09h2 1-e-2,8x10-6xdP2
d(h)=1,5 + 3,0 x e
( )
c )
V@)=I,5 + 8,6 x e~0~ogh2(l-e~dd50)
c'(h)=1,5+14,0xe-0~46h2(l-e-dp'50)
d'(h)=1,5 + 5,0 x eDo~gh2(1- e%'5o)
1) Pour calculer A,, prendre G = G, et h = h,. Pour calculer A,, prendre G = G, et h = h,. Voir 7.3.1 pour les valeurs de G
pour diverses surfaces de sol.
2) q = 0 si d, G 30(h, + h,)
3O(hs + 4)
q=l-
si dp > 30(h, + h,)
dP
où d, est la distance, en mètres, entre la source et le récepteur, projetée sur le plan du sol.
Lorsqu’on calcule l’atténuation due au sol en utilisant
7.4 Effet d’écran (Aécran)
l’équation (IO), la correction de directivité D, dans
l’équation (3) doit comprendre un terme D,, en déci-
Un objet doit être pris en compte en tant qu’écran
bels, pour tenir compte de l’accroissement apparent
(souvent appelé ((barrière))), s’il respecte les exigen-
dans le niveau de puissance acoustique de la source
ces suivantes:
dû aux réflexions par le sol proche de la source:
- la masse surfacique est d’au moins 10 kg/m*;
o,=lOlg l+ d,*+@2,
- ~r)*]/~p* + (k + h)‘]} dB
I [
- l’objet possède une surface fermée ne présentant
. . .
(11) pas de fentes importantes comme par exemple
des fissures ou des trous (par conséquent, des ins-
où
tallations de procédés dans des usines chimiques,
par exemple, ne sont pas prises en compte);
h, est la hauteur, en mètres, de la source au-
dessus du plan du sol;
- la dimensions horizontale de l’objet perpendicu-
laire à la ligne source-récepteur est plus grande
h, est la hauteur, en mètres, du récepteur au-
que la longueur d’onde acoustique A à la fré-
dessus du plan du sol;
quence centrale nominale pour la bande d’octave
d, est la distance, en mètres, entre la source et concernée; en d’autres termes, II + I, > A (voir fi-
le récepteur, projetée sur le plan du sol.
gure 4).
8
---------------------- Page: 12 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
NOTE - Un objet n’est considéré comme 0 bstacle faisant
écran que si sa dimension horizontale perpendiculaire à la ligne
source-récepteur SR est plus grande que la 10 ngueur d’onde:
(II + z, 1 > a
Figure 4 - Vue en plan de deux obstacles entre la source (SI et le récepteur (R)
Tout objet qui remplit ces exigences sera représenté et, pour la diffraction autour d’un bord vertical, à l’aide
par un écran avec bords verticaux. L’arête supérieure
de l’équation (13):
de la barrière est une ligne droite qui peut être en
pente. A . . .
(13)
écran =O,>O
Pour les besoins de la présente partie de I’ISO 9613,
où
l’atténuation par un écran Aécran, doit être donnée par
D, est l’atténuation due à ‘écran pour chaque
la perte par insertion. La diffraction sur l’arête supé-
bande d’octave [voir I’éql ation (1411;
rieure et autour d’un bord vertical d’un écran peut être
importante. (Voir figure 5.) Pour une propagation so-
A,,, est l’atténuation due ai sol en l’absence
nore par vent portant, l’effet de la diffraction, en déci-
d’écran (c’est-à-dire lorsque l’obstacle faisant
bels, sur l’arête supérieure doit être calculé à l’aide de
écran est retiré) (voir 7.3).
l’équation (12
...
NORME
ISO
INTERNATIONALE 9613-2
Première édition
1996-I 2-15
Acoustique - Atténuation du son lors de
sa propagation à l’air libre -
Partie 2:
Méthode générale de calcul
Acous tics - Attenuation of sound during propagation outdoors -
Part 2: General method of calculation
Numéro de référence
ISO 9613-27 996(F)
---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouvernemen-
tales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. L’ISO colla-
bore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI)
en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des co-
mités membres votants.
La Norme internationale ISO 9613-2 a été élaborée par le comité techni-
ques ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 1, Bruit.
L’ISO 9613 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre géné-
ral Acoustique - Atténuation du son lors de sa propagation à I ‘air libre:
- Partie 1: Calcul de 1 ‘absorption atmosphérique
- Partie 2: Méthode générale de calcul
La partie 1 traite exclusivement et en détail de l’atténuation liée aux pro-
cessus d’absorption atmosphérique. La partie 2 consiste en un traitement
plus approximatif et empirique d’un sujet plus large: l’atténuation par tous
mécanismes physiques.
Les annexes A et B de la présente partie de I’ISO 9613 sont données uni-
quement à titre d’information.
0 ISO 1996
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette publi-
cation ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun pro-
cédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord
écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-121 1 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
---------------------- Page: 2 ----------------------
@ ISO ISO 9613=2:1996(F)
Introduction
La série de normes ISO 1996 prescrit des méthodes pour la descriptio n du
bruit à l’air libre extérieur dans des environnements urbains . D’autres nor-
mes, par ailleurs, prescrivent des méthodes pour la détermination des ni-
veaux de puissance acoustique émis par diverses sources de bruit, telles
que des machines et des équipements spécifiés (série ISO 37401, ou des
installations industrielles (ISO 8297). La présente partie de I’ISO 9613 est
destinée à combler la lacune existant entre ces deux types de norme, afin
de permettre la prédiction des niveaux de bruits urbains à partir de sources
d’émission sonore connue. La méthode décrite dans la présente partie de
I’ISO 9613 est générale dans le sens où elle peut être appliquée à une
large variété de sources de bruit, et où elle couvre la plupart des méca-
nismes majeurs d’atténuation. Son utilisation se heurte cependant à cer-
taines contraintes, lesquelles proviennent principalement de la description
du bruit ambiant dans la série ISO 1996.
---------------------- Page: 3 ----------------------
Page blanche
---------------------- Page: 4 ----------------------
NORME INTERNATIONALE @ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
Acoustique - Atténuation du son lors de sa propagation
à l’air libre -
Partie 2:
Méthode générale de calcul
naire(s). Des termes spécifiques sont fournis dans les
1 Domaine d’application
algorithmes pour les effets physiques suivants:
La présente partie de I’ISO 9613 prescrit une méthode
- divergence géométrique;
pour le calcul de l’atténuation d’un son lors de sa pro-
pagation en champ libre, afin de prédire les niveaux de
- absorption atmosphérique;
bruit ambiant à une distance donnée provenant de di-
verses sources. La méthode permet de prédire le
- effet de sol;
niveau moyen de pression acoustique continu équiva-
réflexion à partir de surfaces;
lent pondéré A (comme décrit dans les parties 1 à 3 -
de I’ISO 1996) dans des conditions météorologiques
- effet d’écran.
favorables à la propagation à partir de sources
d’émission sonore connue.
Des informations supplémentaires concernant la pro-
pagation à travers des habitations, de la végétation et
Ces conditions consistent en une propagation par
des sites industriels sont données dans l’annexe A.
vent portant, comme prescrit en 5.4.3.3 de
I’ISO 1996-2:1987 ou, de manière équivalente, une
Cette méthode est applicable en pratique à une
propagation sous une inversion de température modé-
grande variété de sources de bruits et d’environne-
rée bien développée au voisinage du sol, comme cela
ments. Elle est applicable, directement ou indirecte-
arrive communément la nuit. Les conditions d’inver-
ment, à la plupart des situations concernant le trafic
sion au-dessus de l’eau ne sont pas concernées; il
routier ou ferroviaire, les sources de bruit industrielles,
peut en résulter des niveaux de pression acoustique
les activités de construction, et de nombreuses autres
plus élevés que ceux que la présente partie de
sources de bruit situées au voisinage du sol. Elle ne
I’ISO 9613 peut permettre de prédire.
s’applique pas à un avion en vol, ni à des ondes de
choc provenant d’exploitation minière, et/ou d’opéra-
La méthode permet de prédire également un niveau
tions militaires ou assimilées.
moyen de pression acoustique pondéré A à long terme
comme décrit dans I’ISO 1996-l et I’ISO 1996-2. Le
Pour appliquer la méthode prescrite dans la présente
niveau moyen de pression acoustique pondéré A à long
partie de NS0 9613, de nombreux paramètres doivent
terme englobe des niveaux correspondant à une grande
être connus en ce qui concerne la géométrie de la
diversité de conditions météorologiques.
source et de l’environnement, les caractéristiques de
la surface du sol, et la force de la source en terme de
La méthode prescrite dans la présente partie de
niveaux de puissance acoustique par bande d’octave
I’ISO 9613 consiste spécifiquement en des algorith-
pour les directions appropriées à la propagation.
mes par bande d’octave (avec des fréquences centra-
les allant de 63 Hz à 8 kHz) pour calculer l’atténuation
NOTE 1 Si les seuls niveaux de puissance acoustique
d’un son produit par une source sonore ponctuelle, ou
pondérés A des sources sont connus, les termes d’atté-
un assemblage de sources ponctuelles. La (les)
nuation à 500 Hz peuvent être utilisés pour estimer I’atté-
source(s) peut (peuvent) être mobile(s) ou station- nuation résultante.
1
---------------------- Page: 5 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
La précision de la méthode et les limitations imposées ISO 1996-3: 1987, Acoustique - Caractérisation et
à son utilisation en pratique sont décrites dans I’arti- mesurage du bruit de l’environnement - Partie 3:
Application aux limites de bruit.
cle 9.
ISO 9613-I :1993, Acoustique - Atténuation du son
2 Références normatives lors de sa propagation à l’air libre - Partie 7: Calcul de
l’absorption atmosphérique.
Les normes suivantes contiennent des dispositions
qui, par suite de la référence qui en est faite, consti- CEI 651:1979, Sonomètres, et Amendement no 1:
1993.
tuent des dispositions valables pour la présente partie
de I’ISO 9613. Au moment de la publication, les édi-
tions indiquées étaient en vigueur. Toute norme est
sujette à révision et les parties prenantes des accords
3 Définitions
fondés sur la présente partie de I’ISO 9613 sont invi-
tées à rechercher la possibilité d’appliquer les éditions
les plus récentes des normes indiquées ci-après. Les Pour les besoins de la présente partie de I’ISO 9613,
membres de la CEI et de I’ISO possèdent le registre les définitions données dans I’ISO 1996-I ainsi que les
des Normes internationales en vigueur à un moment définitions suivantes s’appliquent. (Voir tableau 1 pour
donné. les symboles et unités.)
ISO 1996-l :1982, Acoustique - Caractérisation et
3.1 niveau de pression acoustique continu équi-
mesurage du bruit de l’environnement - Partie 1:
valent pondéré A, LA+ Niveau de pression acousti-
Grandeurs et méthodes fondamentales.
que, en décibels, donné par l’équation (1):
ISO 1996-2:1987, Acoustique - Caractérisation et me-
surage du bruit de l’environnement - Partie 2: Saisie
(1)
des données pertinentes pour l’utilisation des sols.
Tableau 1 - Symboles et unités
Unité
Symbole Définition
dB
A atténuation par bande d’octave
dB
C correction météorologique
météo
m
d distance de la source au récepteur (voir figure 3)
m
distance de la source au récepteur projetée sur le plan du sol (voir figure 1)
dP
d distance entre la source et le point de réflexion sur l’obstacle réfléchissant (voir figure 8) m
St0
m
d distance entre le point de réflexion sur l’obstacle réfléchissant et le récepteur (voir figure 8)
OJ
distance de la source à la première arête de diffraction (voir figures 6 et 7) m
d
SS
distance de la seconde arête de diffraction au récepteur (voir figures 6 et 7) m
d
ST
indice de directivité de la source sonore ponctuelle
4
atténuation due a l’écran
Dz
m
e distance entre la première et la seconde arête de diffraction (voir figure 7)
G facteur de sol
m
h hauteur moyenne de la source et du récepteur
m
hauteur de la source au-dessus du sol (voir figure 1)
hS
m
hauteur du récepteur au-dessus du sol (voir figure 1)
hr
m
hauteur moyenne du chemin de propagation au-dessus du sol (voir figure 3)
hm
H plus grande dimension des sources m
max
m
1 longueur ou hauteur minimale de l’aire réfléchissante (voir figure 8)
min
dB
L niveau de pression acoustique
dB/km
a coefficient d’atténuation atmosphérique
rad
angle d’incidence
P
coefficient de réflexion du son
P
2
---------------------- Page: 6 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
de bruit étendues, telles qu’un trafic routier et ferro-
viaire, ou un site industriel (qui peut inclure plusieurs
installations ou fabriques en même temps que le trafic
est la ssion acoustique pondérée A ins-
Pdt) Pre
se déplaçant sur le site), doivent être représentées par
tantan ée, en pa scals;
un ensemble de sections (cellules), possédant cha-
cune une certaine puissance acoustique et une cer-
est la pression acoustique de référence
Po
taine directivité. L’atténuation calculée pour un son
(= 20 x 1 O-6 Pa);
issu d’un point représentatif dans une section est uti-
lisée pour représenter l’atténuation du son issu de la
T est un intervalle de temps considéré, en
section entière. Une source linéaire peut être divisée
secondes.
en sections linéaires, une source surfacique en sec-
tions surfaciques, chacune étant représentée en son
La pondération fréquentielle A est celle prescrite pour
centre par une source ponctuelle.
les sonomètres dans la CEI 651.
Néanmoins, un groupe de sources ponctuelles peut
être décrit par une source sonore ponctuelle équiva-
NOTE 2 L’intervalle de temps T doit être suffisamment
lente située au milieu du groupe, en particulier si
long pour intégrer les variations des paramètres météoro-
logiques. La présente partie de I’ISO 9613 prend deux si-
a) les sources ont approximativement la même
tuations différentes en considération.
force et la même hauteur au-dessus du plan local
du sol,
nu équi-
3.2 niveau de pression acoustique cent
b) les mêmes conditions de propagation existent en-
valent par bande d’octave par vent portant,
tre les sources et le point de réception, et
décibels,
L7(DW): Niveau de pression acoustique, en
d onné par l’équation (2):
c) la distance d de la source unique ponctuelle équi-
valente au récepteur dépasse le double de la plus
grande dimension Hmax des sources (d > 2H,aX).
dB
Lj$W) = 10 b
Si la distance d est plus petite (d s 2&-,-&, ou si les
. . .
(2) conditions de propagation pour les sources ponctuel-
les composantes sont différentes (par exemple du fait
de la présence d’écrans), la source acoustique totale
où pf(t) est la pression acoustique instantanée par
doit être décomposée en sources ponctuelles élé-
bande d’octave par vent portant dans la direction de
mentaires.
propagation, et l’indice f représente une fréquence
centrale nominale d’un filtre de bandes d’octave.
NOTE 4 Outre les sources réelles décrites ci-dessus, des
sources images seront introduites pour décrire le son réflé-
NOTE 3 II convient que les caractéristiques électriques
chi par les murs et les plafonds (mais pas près du sol), tel
des filtres de bandes d’octave soient conformes au moins
qu’il est décrit en 7.5
aux exigences de classe 2 de la CEI 1260.
5 Conditions météorologiques
3.3 perte par insertion (d’un écran): Différence, en
décibels, entre les niveaux de pression acoustique
Les CO nditions de propag ation par vent portant
mesurés au niveau d’un récepteur à un endroit spéci-
pour la méthod e prescrite dans la présente partie
fié dans deux conditions:
de I’ISO 9613 sont prescrites en 5.4.3.3 de
I’ISO 1996-2: 1987, à savoir:
avec l’écran retiré (sans écran), et
a)
- une direction de vent incluse dans un angle de
b) avec l’écran présent (inséré), + 45” avec la direction reliant le centre de la
source dominante et le centre de la région récep-
trice spécifiée, le vent soufflant de la source vers
sans autre modification significative qui puisse affec-
le récepteur, et
ter la propagation du son.
- une vitesse de vent comprise approximativement
entre 1 m/s et 5 m/s, mesurée à une hauteur
comprise entre 3 m et II m au-dessus du sol.
4 Description de lla source
Les équations permettant de calculer le niveau moyen
Les équations à utiliser sont valables pour I’atténua- de pression acoustique par vent portant LAADW) dans
tion du son issu de sources ponctuelles. Des sources la présente partie de I’ISO 9613, y compris les équa-
3
---------------------- Page: 7 ----------------------
0 ISO
ISO 9613=2:1996(F)
tions pour l’atténuation données dans l’article 7, cor- 6 Les niveaux de puissance acoustique dans l’équation (3)
peuvent être déterminés à partir de mesures, par exemple
respondent à la moyenne pour des conditions météo-
tel qu’il est décrit dans la série ISO 3740 (pour les machi-
rologiques dans ces limites. Le terme ((moyenne))
nes) ou dans NS0 8297 (pour les installations industrielles).
employé ici signifie moyenne sur un intervalle de
courte durée, tel qu’il est défini en 3.1.
Le terme d’atténuation A dans l’équation (3) est donné
par l’équation (4):
Ces équations sont également valables, de manière
équivalente, pour une propagation moyenne sous une
inversion de température modérée bien développée
au voisinage du sol, comme cela arrive communé-
ment la nuit par temps dégagé et calme.
où
est l’atténuation due à la divergence géo-
Adiv
métrique (voir 7.1);
6 Équations de base
A atm est l’atténuation due à l’absorption par l’air
(voir 7.2).
I
Le niveau de pression acoustique continu équivalent
par bande d’octave par vent portant au niveau d’un ré- A est l’atténuation due à l’effet de sol
sol
cepteur LfT(DW), doit être calculé pour chaque source
(voir 7.3);
ponctuelle et ses sources images, et pour les huit
bandes d’octave avec des fréquences centrales nomi-
est l’atténuation due à l’effet d’écran
A*
ecran
nales allant de 63 Hz à 8 kHz, à l’aide de l’équation (3):
(voir 7.4);
Adivers est l’atténuation due à divers autres effets
L&DW)= L, + D, -A . . .
(3)
(voir annexe A).
Où
Des méthodes générales de calcul des quatre pre-
miers termes de l’équation (4) sont prescrites dans la
L, est le niveau de puissance acoustique par
présente partie de I’ISO 9613. Des informations sur
bande d’octave, en décibels, produit par la
trois contributions au dernier terme, Adivers
source sonore ponctuelle rapporté à une
(l’atténuation due à la propagation à travers la végéta-
puissance acoustique de référence de 1 pi-
tion, les sites industriels et les zones d’habitation),
cowatt (1 pW);
sont données dans l’annexe A.
E>, est la correction de directivité, en décibels,
Le niveau de pression acoustique continu équivalent
qui décrit dans quelle mesure le niveau de
pondéré A par vent portant est obtenu en sommant
pression acoustique continu équivalent de la
les différentes pressions acoustiques quadratiques
source sonore ponctuelle dévie dans une di-
moyennes contribuant au phénomène, qui ont été cal-
rection donnée par rapport au niveau d’une
culées à l’aide des équations (3) et (4) pour chaque
source sonore ponctuelle omnidirectionnelle
source sonore ponctuelle, pour chacune de leurs
produisant un niveau de puissance acousti-
sources images et pour chaque bande d’octave, grâce
que L,; D, est équivalente à l’indice de di-
à l’équation (5):
rectivité D, de la source sonore ponctuelle
plus un indice de directivité Do qui tient
compte de la propagation sonore dans les
dB
angles solides inférieurs à 4n: stéradians; pour
une source sonore ponctuelle omnidirec-
tionnelle rayonnant dans un espace libre,
. . .
(5)
= 0 dB;
DC
où
A est l’atténuation par bande d’octave, en déci-
n est le nombre de contributions i (sources et
bels, lors de la propagation de la source
trajets);
ponctuelle au récepteur.
est un indice indiquant les huit fréquences
j
NOTES
centrales de bande d’octave standard allant
de 63 Hz à 8 kHz;
5 Le symbole A (en italique) signifie l’atténuation dans la
présente partie de I’ISO 9613, excepté dans les indices, ou
il désigne la pondération fréquentielle A (en caractères ro- Af représente la pondération A standard (voir
mains).
CEI 651).
4
---------------------- Page: 8 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
Le niveau moyen de pression acoustique de long où a est le coefficient d’atténuation atmosphérique,
terme pondéré A LAT (LT) doit être calculé à l’aide de en décibels par kilomètre, à la fréquence centrale pour
l’équation (6): chaque bande d’octave (voir tableau 2).
L,, (LT)=L,,DW- Cmétéo . . . (6)
Pour des valeurs de a dans des conditions atmosphé-
riques non représentées dans le tableau 2, voir
est la correction météorologique décrite
Où G-nétéo
I’ISO 9613-I.
dans l’article 8.
NOTES
Le calcul et la signification des divers termes dans les
équations (1) à (6) sont expliqués dans les articles sui-
8 Le coefficient d’atténuation atmosphérique dépend for-
vants. Pour un traitement plus détaillé des termes
tement de la fréquence du son, de la température ambiante
d’atténuation, voir les références bibliographiques lis-
et de l’humidité relative de l’air, tout en ne dépendant que
tées dans l’annexe B. très peu de la pression ambiante.
9 Pour l’estimation des niveaux de bruit ambiant, le coef-
ficient d’atténuation atmosphérique devrait être fondé sur
7 Calcul des termes d’atténuation
des valeurs moyennes déterminées par les conditions mé-
téorologiques qui s’appliquent au site.
7.1 Divergence géométrique (Adiv)
Pour une source sonore ponctuelle, la divergence
géométrique correspond à l’atténuation en champ li-
bre de l’onde sphérique. L’atténuation, en décibels,
7.3 Effet de sol (A,,,)
est égale à
7.3.1 Méthode générale de calcul
. . . (7)
A,i” = [ZO Ig(d/d,)+ I 1] dB
L’atténuation due au sol, A,,,, est principalement le
où
résultat de l’interférence entre le son réfléchi par la
surface du sol et le son qui se propage directement de
d est la distance, en mètres, entre la source et
la source au récepteur. Le trajet de propagation incur-
le récepteur;
vé vers le bas (par vent portant) assure que cette at-
ténuation est déterminée essentiellement par les
do est la distance de référence (= 1 m).
surfaces de sol situées près de la source et près du
récepteur. Cette méthode de calcul de l’effet de sol
NOTE 7 La constante dans l’équation (7) permet de mettre
ne s’applique qu’aux sols qui sont approximativement
en relation le niveau de puissance acoustique et le niveau
de pression acoustique à une distance de référence d, qui
plans, c’est-à-dire soit à l’horizontale, soit dotés d’une
est 1 m d’une source sonore ponctuelle omnidirectionnelle.
pente constante. Trois régions distinctes pour I’atté-
nuation due au sol sont prescrites (voir figure 1):
7.2 Absorption atmosphérique (Aatm)
a) la région (source)), s’étendant à partir de la
source de direction du récepteur sur une distance
L’atténuation due à l’absorption atmosphérique Aatm,
de 30h,, avec un maximum de distance dp (h, est
en décibels, lors de la propagation sur une distance d,
la hauteur de la source, et d, est la distance entre
en mètres, est donnée par l’équation (8):
la source et le récepteur, en projection sur le plan
du sol);
. . .
A atm = d/l 000 (8)
Tableau 2 - Coefficient d’atténuation atmosphérique a pour des bandes d’octave de bruit
Coefficient d’atténuation atmosphérique (x, dB/km
Tempé- Humidité I
rature relative
Fréquence centrale nominale, Hz
“C % 63 125 250 500 1 000 2000 4000 8000
10 3,7 9,7 32,8 117
70 QI 0,4 LO 13
20 70 O,l Of3 Ll 23 5,O w 22,9 76,6
30 70 RI 0,3 18 3,l 7,4 12,7 23,l 59,3
15 20 0,3 0,6 12 2,7 82 28,2 88,8 202
15 50 OS 0,5 12 22 4,2 10,8 36,2 129
15 80 a1 013 I#l 2,4 4,l 8,3 23,7 82,8
5
---------------------- Page: 9 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F)
d,
_ 30h,
hr
d
Région
1 1
«source» Région intermédiaire Région «récepteur»
e
Figure 1 - Trois régions distinctes pour la détermination de l’atténuation due au sol
la région ((récepteur», s’étendant à partir du ré- tableau 3 peuvent être obtenues directement à partir
cepteur en direction de la source sur une distance
des courbes de la figure 2.) L’atténuation totale de sol
de 30h,, avec un maximum de distance d, (h, est pour cette bande d’octave doit être obtenue à l’aide
la hauteur du récepteur);
de l’équation (9):
une région intermédiaire, comprise entre les
A . . .
(9)
sol = As + A, + Ar-n
régions ((source)) et ((récepteur)). SI .
dp c (30h, + 30h,), les régions «source)) et
NOTE 11 Dans des régions comportant des constructions,
((récepteur)) se chevaucheront et il n’y aura pas
l’influence du sol sur la propagation acoustique peut être
de région intermédiaire.
modifiée (voir A.3).
Selon ce modèle, l’atténuation due au sol n’augmente
pas avec la région intermédiaire, mais dépend princi-
7.3.2 Méthode alternative de calcul pour
palement des propriétés des régions (source)) et
les niveaux de pression acoustique pondérés A
((récepteur)).
Dans les conditions spécifiques suivantes
Les propriétés acoustiques de chaque région sont re-
présentées par un facteur de sol G. Trois catégories
- seul le niveau de pression acoustique pondéré A à
de surface réfléchissante sont prescrites ci-après.
l’emplacement du récepteur présente un intérêt;
a) Sol dur, ce qui inclut les revêtements de chaus-
- la propagation du son a lieu au-dessus d’un sol
sée, l’eau, la glace, le béton et toute autre surface
poreux ou d’un sol mixte dont la majeure partie
de sol ayant une faible porosité. Un sol damé, par
est poreuse (voir 7.3.1);
exemple, comme cela arrive souvent autour des
sites industriels, peut être considéré comme dur.
- le son n’est pas un son pur;
Pour un sol dure, G = 0.
et, pour les surfaces de sol d’une forme quelconque,
NOTE 10 II est à rappeler que les conditions d’inver-
l’atténuation due au sol peut être calculée à l’aide de
sion au-dessus de l’eau ne sont pas prises en compte
par la présente partie de I’ISO 9613. l’équation (10):
b) Sol poreux, ce qui inclut un sol recouvert
A =4,8-(2h,/d)[17+(300/d)] a 0 dB. . . (10)
sol
d’herbe, d’arbres ou d’une autre végétation, et
toute autre surface de sol convenant à la crois-
où
sance de la végétation, par exemple une terre de
culture. Pour un sol poreux, G = 1.
est la hauteur moyenne, en mètres, du trajet
hf-ll
de propagation au-dessus du sol;
c) Sol mixte: si la surface est constituée à la fois de
sol dur et de sol poreux, G prend alors des va-
leurs comprises entre 0 et 1, la valeur étant la d est la distance, en mètres, entre source et
fraction de la région qui est poreuse. récepteur.
Pour calculer l’atténuation due au sol pour une bande La hauteur moyenne h, peut être évaluée par la mé-
d’octave spécifique, il faut d’abord calculer les com- thode illustrée par la figure 3. Des valeurs négatives
pour Aso, obtenues à l’aide de l’équation (10) doivent
posantes d’atténuation A, pour la région «source))
prescrite par le facteur de sol G, (pour cette région), A, être remplacées par des zéros.
pour la région ((récepteur» prescrite par le facteur de
sol G,, et A, pour la région centrale prescrite par je
NOTE 12 Pour de petites distances rP, l’équation (10) ne
facteur de sol G,, en utilisant les expressions du prédit aucune atténuation et l’équation (9) peut se révéler
tableau 3. (Sinon, les fonctions apI b’, cp et d’ du plus précise.
---------------------- Page: 10 ----------------------
@ ISO
ISO 9613-2:l 996(F)
a) 125 Hz b) 250 Hz
--'h = 1,s m
8
--h = 2,0 m
h = 1,s m
--h = 2,s m
h = 3,0 m 6
--h
= 3,0 m
%
s
h = 6,0 m 9
--Nh = 3,s m
4
--h = 4,0 m
h = 7,s m
--h = 5,0 m
2
h 2 10,O m 1 10,O m
I I I I I I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000 2000
Distance d,, m
Distance d,, m
c) 500 Hz d) 1000 Hz
a
8
h = 1,s m
6
m
73
-
h = 1,75 m
$
4
h = 2,0 m
h = 2,s m
h = 1,s m
2 2
h 2 3,0 m
h = 3,0 m
I I I I I
20 50 125 250 500 1000 2000 20 50 125 250 500 1000
2000
Distance d,, m Distance d,, m
Figure 2 - Fonctions a’, b’, C' et d’ représentant respectivement l’influence de la distance d, entre source et
récepteur d, et de la hauteur h séparant source et récepteur sur l’atténuation due au sol A,,1
(calculées à partir des équations du tableau 3)
Récepteur
Profil du sol
= F/d, où F est l’aire
kl
Figure 3 - Méthode pour l’évaluation de la hauteur moyenne h,
7
---------------------- Page: 11 ----------------------
ISO 9613=2:1996(F) @ ISO
Tableau 3 - Expressions à utiliser pour calculer les contributions à l’atténuation due au sol A,, A, et A,
par bande d’octave
Fréquence centrale nominale A, ou A,‘)
A f-n
HZ dB
dB
63
- 1,5 - 392)
125 - 1,5 + G x a’(h)
250 - 1,5 + G x b’(h)
500 - 1,5 + G x c’(h)
1 000 -1,5 + Gxd(h)
- 3q(l - G,,,)
2000
- 1,5( 1 - G)
4000 - 1,5(1 -G)
8000 - 1,5( 1 - G)
NOTES
-0.1,(,-5)* l-e-dp/50 +5,7xe-0,09h2 1-e-2,8x10-6xdP2
d(h)=1,5 + 3,0 x e
( )
c )
V@)=I,5 + 8,6 x e~0~ogh2(l-e~dd50)
c'(h)=1,5+14,0xe-0~46h2(l-e-dp'50)
d'(h)=1,5 + 5,0 x eDo~gh2(1- e%'5o)
1) Pour calculer A,, prendre G = G, et h = h,. Pour calculer A,, prendre G = G, et h = h,. Voir 7.3.1 pour les valeurs de G
pour diverses surfaces de sol.
2) q = 0 si d, G 30(h, + h,)
3O(hs + 4)
q=l-
si dp > 30(h, + h,)
dP
où d, est la distance, en mètres, entre la source et le récepteur, projetée sur le plan du sol.
Lorsqu’on calcule l’atténuation due au sol en utilisant
7.4 Effet d’écran (Aécran)
l’équation (IO), la correction de directivité D, dans
l’équation (3) doit comprendre un terme D,, en déci-
Un objet doit être pris en compte en tant qu’écran
bels, pour tenir compte de l’accroissement apparent
(souvent appelé ((barrière))), s’il respecte les exigen-
dans le niveau de puissance acoustique de la source
ces suivantes:
dû aux réflexions par le sol proche de la source:
- la masse surfacique est d’au moins 10 kg/m*;
o,=lOlg l+ d,*+@2,
- ~r)*]/~p* + (k + h)‘]} dB
I [
- l’objet possède une surface fermée ne présentant
. . .
(11) pas de fentes importantes comme par exemple
des fissures ou des trous (par conséquent, des ins-
où
tallations de procédés dans des usines chimiques,
par exemple, ne sont pas prises en compte);
h, est la hauteur, en mètres, de la source au-
dessus du plan du sol;
- la dimensions horizontale de l’objet perpendicu-
laire à la ligne source-récepteur est plus grande
h, est la hauteur, en mètres, du récepteur au-
que la longueur d’onde acoustique A à la fré-
dessus du plan du sol;
quence centrale nominale pour la bande d’octave
d, est la distance, en mètres, entre la source et concernée; en d’autres termes, II + I, > A (voir fi-
le récepteur, projetée sur le plan du sol.
gure 4).
8
---------------------- Page: 12 ----------------------
@ ISO
ISO 9613=2:1996(F)
NOTE - Un objet n’est considéré comme 0 bstacle faisant
écran que si sa dimension horizontale perpendiculaire à la ligne
source-récepteur SR est plus grande que la 10 ngueur d’onde:
(II + z, 1 > a
Figure 4 - Vue en plan de deux obstacles entre la source (SI et le récepteur (R)
Tout objet qui remplit ces exigences sera représenté et, pour la diffraction autour d’un bord vertical, à l’aide
par un écran avec bords verticaux. L’arête supérieure
de l’équation (13):
de la barrière est une ligne droite qui peut être en
pente. A . . .
(13)
écran =O,>O
Pour les besoins de la présente partie de I’ISO 9613,
où
l’atténuation par un écran Aécran, doit être donnée par
D, est l’atténuation due à ‘écran pour chaque
la perte par insertion. La diffraction sur l’arête supé-
bande d’octave [voir I’éql ation (1411;
rieure et autour d’un bord vertical d’un écran peut être
importante. (Voir figure 5.) Pour une propagation so-
A,,, est l’atténuation due ai sol en l’absence
nore par vent portant, l’effet de la diffraction, en déci-
d’écran (c’est-à-dire lorsque l’obstacle faisant
bels, sur l’arête supérieure doit être calculé à l’aide de
écran est retiré) (voir 7.3).
l’équation (12
...
S L O V E N S K I SIST ISO 9613-2
STANDARD
april 1997
Akustika – Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem – 2. del: Splošna
računska metoda
Acoustics – Attenuation of sound during propagation outdoors – Part 2: General
method of calculation
Acoustique – Atténuation su son lors de sa propagation à l'air libre – Partie 2:
Méthode générale de calcul
Referenčna številka
ICS 17.140.01 SIST ISO 9613-2:1997 (sl)
Nadaljevanje na straneh od 2 do 25
© 2014-02. Slovenski prevod standarda je založil in izdal Slovenski inštitut za standardizacijo. Razmnoževanje celote ali delov ni dovoljeno.
---------------------- Page: 1 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
NACIONALNI UVOD
Standard SIST ISO 9613-2 (sl), Akustika – Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem – 2. del: Splošna
računska metoda (ISO 9613-2:1996), 1997, ima status slovenskega standarda in je istoveten
mednarodnemu standardu ISO 9613-2 (en), Acoustics – Attenuation of sound during propagation
outdoors – Part 2: General method of calculation, 1996.
NACIONALNI PREDGOVOR
Mednarodni standard ISO 9613-2:1996 je pripravil tehnični odbor ISO/TC 43 Akustika. Slovenski
standard SIST ISO 9613-2:1997 je prevod mednarodnega standarda ISO 9613-2:1996. V primeru
spora glede besedila slovenskega prevoda v tem standardu je odločilen izvirni mednarodni standard.
Slovenski prevod SIST ISO 9613-2:1997 je pripravil tehnični odbor SIST/TC AKU Akustika.
Odločitev za izdajo tega standarda je marca 1997 sprejel SIST/TC AKU Akustika.
ZVEZA S STANDARDI
S privzemom tega mednarodnega standarda veljajo za omenjeni namen referenčnih standardov vsi
standardi, navedeni v izvirniku, razen tistih, ki so že sprejeti v nacionalno standardizacijo:
SIST ISO 1996-1:1996 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 1. del: Osnovne količine
in postopki
SIST ISO 1996-2:1996 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 2. del: Zbiranje podatkov
za potrebe prostorskega planiranja
SIST ISO 1996-3:1996 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 3. del: Uporaba pri
mejnih vrednostih hrupa
SIST ISO 9613-1:1998 Akustika – Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem – 1. del: Metoda za
računanje slabljenja zvoka zaradi atmosferske absorpcije
SIST EN 60651:1997 Merilniki zvočne jakosti in dopolnilo A1:1997
OSNOVA ZA IZDAJO STANDARDA
– privzem standarda ISO 9613-2:1996
OPOMBI
– Povsod, kjer se v besedilu standarda uporablja izraz “mednarodni standard”, v SIST ISO 9613-2:1997
to pomeni “slovenski standard”.
– Uvod in nacionalni predgovor nista sestavni del standarda.
2
---------------------- Page: 2 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
VSEBINA Stran
Predgovor .4
Uvod .5
1 Področje uporabe .6
2 Zveza s standardi .6
3 Definicije .7
4 Opis vira .8
5 Meteorološke razmere.9
6 Osnovne enačbe .9
7 Izračun slabitvenih členov .10
7.1 Geometrijska divergenca (A ) .10
div
7.2 Atmosferska absorpcija (A ).10
atm
7.3 Učinek tal (A ) .11
gr
7.3.1 Splošna računska metoda.11
7.3.2 Alternativna metoda za izračun A-vrednotenih ravni zvočnega tlaka .13
7.4 Zaslanjanje (A ) .14
bar
7.5 Odboj .18
8 Meteorološki popravek (C ).20
met
9 Natančnost in omejitve metode .21
Dodatek A (informativni): Dodatne vrste slabljenja (A ).22
misc
A.1 Poraščenost (A ) .22
fol
A.2 Industrijska območja (A ) .23
site
A.3 Pozidanost (A ).23
hous
Dodatek B (informativni): Literatura.25
3
---------------------- Page: 3 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Predgovor
ISO (Mednarodna organizacija za standardizacijo) je svetovna zveza nacionalnih organov za
standarde (članov ISO). Mednarodne standarde ponavadi pripravljajo tehnični odbori ISO. Vsak član,
ki želi delovati na določenem področju, za katero je bil ustanovljen tehnični odbor, ima pravico biti
zastopan v tem odboru. Pri delu sodelujejo tudi mednarodne vladne in nevladne organizacije,
povezane z ISO. V vseh zadevah, ki so povezane s standardizacijo na področju elektrotehnike, ISO
tesno sodeluje z Mednarodno elektrotehniško komisijo (IEC).
Osnutki mednarodnih standardov, ki jih sprejmejo tehnični odbori, se pošljejo vsem članom v
glasovanje. Za objavo mednarodnega standarda je treba pridobiti soglasje najmanj 75 odstotkov
članov, ki se udeležijo glasovanja.
Mednarodni standard ISO 9613-2 je pripravil tehnični odbor ISO/TC 43, Akustika, pododbor SC1,
Hrup.
ISO 9613-2 je sestavljen iz naslednjih delov pod skupnim naslovom Akustika – Slabljenje zvoka pri
širjenju na prostem:
– 1. del: Metoda za računanje slabljenja zvoka zaradi atmosferske absorpcije
– 2. del: Splošna računska metoda
V prvem delu je opisan podroben postopek za računanje slabljenja zvoka zaradi atmosferske
absorpcije. Drugi del obravnava približen in empiričen postopek v širšem okviru; tj. slabljenje zaradi
vseh fizičnih mehanizmov.
Dopolnili A in B tega dela ISO 9613 sta informativni.
4
---------------------- Page: 4 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Uvod
Skupina standardov ISO 1996 podaja metodo za opisovanje zunanjega hrupa v okoljski skupnosti.
Drugi standardi po drugi strani podajajo metode za določanje ravni zvočne moči različnih zvočnih
virov, kot so stroji in določena oprema (skupina standardov ISO 3740) ali industrijski obrati (ISO 8297).
Ta del standarda ISO 9613 je namenjen premostitvi vrzeli med tema dvema vrstama standardov in
omogoča napovedovanje ravni hrupa v okoljski skupnosti na podlagi znanih podatkov o emisiji zvoka.
Metoda, opisana v tem delu standarda ISO 9613, se v osnovi nanaša na široko paleto virov hrupa in
zajema večino glavnih mehanizmov slabljenja zvoka. Vendar pa obstajajo omejitve pri uporabi tega
standarda, ki so povezane z opisovanjem okoljskega hrupa v skupini standardov ISO 1996.
5
---------------------- Page: 5 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Akustika – Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem – 2. del: Splošna računska
metoda
1 Področje uporabe
Ta del standarda ISO 9613 podaja inženirsko metodo za izračun slabljenja zvoka pri širjenju na
prostem z namenom napovedovanja ravni okoljskega hrupa na neki oddaljenosti od različnih vrst
virov. Metoda omogoča napovedovanje ravni ekvivalentnega neprekinjenega A-vrednotenega
zvočnega tlaka (kot je opisano v standardu ISO 1996, deli 1–3) v meteoroloških razmerah, ugodnih za
širjenje zvoka od vira z znano zvočno emisijo.
Te razmere veljajo za širjenje v smeri vetra, kot je določeno v točki 5.4.3.3 standarda ISO
1996-2:1987, ali za enakovredno širjenje pod pogoji dobro razvite, zmerne temperaturne inverzije pri
tleh, ki se pogosto pojavlja ponoči. Inverzni pogoji nad vodnimi površinami niso zajeti in bi lahko
povzročili višje ravni zvočnega tlaka, kot so napovedane na osnovi tega dela standarda ISO 9613.
Metoda prav tako omogoča napovedovanje dolgotrajnega povprečja A-vrednotene ravni zvočnega
tlaka, kot je določeno v ISO 1996-1 in ISO 1996-2. Dolgotrajno povprečje A-vrednotene ravni
zvočnega tlaka zajema ravni hrupa za raznolike meteorološke razmere.
Metoda, določena v tem delu ISO 9613, je sestavljena iz algoritmov za oktavne frekvenčne pasove (z
nazivnimi srednjimi frekvencami od 63 Hz do 8 kHz) za izračun slabljenja zvoka, ki izvira iz
točkovnega vira ali iz niza točkovnih virov. Vir oziroma viri so lahko gibljivi ali mirujoči. V algoritmih so
navedeni posebni pogoji za naslednje fizikalne učinke:
– geometrijska divergenca,
– atmosferska absorpcija,
– učinek tal,
– odboj od površine,
– zaslanjanje z ovirami.
Dodatne informacije v zvezi z razširjanjem zvoka skozi pozidana območja, poraščenost in industrijska
območja so podane v dodatku A.
Ta metoda je v praksi uporabna za veliko različnih virov hrupa in okolij. Neposredno ali posredno je
uporabna za večino primerov, kot so cestni ali železniški promet, industrijski viri, gradbene dejavnosti,
in za mnoge druge vire hrupa na tleh; ne nanaša pa se na zvok letal v letu ali detonacije pri miniranju
ter vojaške in podobne operacije.
Za uporabo metode tega dela standarda ISO 9613 je treba poznati več različnih parametrov,
povezanih z geometrijo vira in okolice, značilnostmi površine tal in močmi vira hrupa v obliki zvočne
moči po posameznih oktavnih pasovih za ustrezne smeri širjenja zvoka.
OPOMBA 1: Če so znane le A-vrednotene ravni zvočne moči vira hrupa, se lahko za ugotavljanje skupnega slabljenja zvoka
upoštevajo pogoji slabljenja zvoka pri 500 Hz.
Natančnost metode in omejitve pri uporabi te metode v praksi so opisane v točki 9.
2 Zveza s standardi
Spodaj navedeni standardi vsebujejo določila, ki s sklicevanjem v tem besedilu predstavljajo določila
tega dela standarda ISO 9613. Ob izdaji tega standarda so bili spodaj navedeni standardi veljavni. Vsi
standardi se pregledujejo in uporabniki naj v pogodbah, ki temeljijo na tem delu standarda ISO 9613,
uporabljajo najnovejšo izdajo spodaj navedenih standardov. Člani IEC in ISO vodijo sezname trenutno
veljavnih mednarodnih standardov.
6
---------------------- Page: 6 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
ISO 1996-1:1982 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 1. del: Osnovne količine in postopki
ISO 1996-2:1987 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 2. del: Zbiranje podatkov za
potrebe prostorskega planiranja
ISO 1996-3:1987 Akustika – Opis in merjenje hrupa v okolju – 3. del: Uporaba pri mejnih
vrednostih hrupa
ISO 9613-1:1993 Akustika – Slabljenje zvoka pri širjenju na prostem – 1. del: Metoda za
računanje slabljenja zvoka zaradi atmosferske absorpcije
IEC 651:1979 Merilniki zvočne jakosti in dopolnilo A1:1993
3 Definicije
Za namen tega dela standarda ISO 9613 se uporabljajo definicije, navedene v standardu ISO 1996-1,
in naslednje definicije (glej preglednico 1 za simbole in enote).
3.1
ekvivalentna A-vrednotena neprekinjena povprečna raven zvočnega tlaka, L
AT
raven zvočnega tlaka v decibelih, definirana z enačbo (1)
(1)
kjer so:
p (t) trenutni A-vrednoteni zvočni tlak, v paskalih
A
–6
p referenčni zvočni tlak (= 20 × 10 Pa)
0
T določeni časovni interval, v sekundah
A-frekvenčno vrednotenje je za merilnike ravni zvoka opisano v IEC 651.
OPOMBA 2: Časovni interval T naj bo zadosti dolg, da omogoča povprečenje učinkov spremenljivih meteoroloških
parametrov. V tem delu standarda ISO 9613 sta upoštevani dve različni situaciji, kratkotrajno povprečje v smeri
vetra in dolgotrajno celotno povprečje.
Preglednica 1: Simboli in enote
Simbol Definicija Enota
A slabljenje po oktavnih pasovih dB
C meteorološki popravek dB
met
d razdalja med točkovnim virom in sprejemnikom (glej sliko 3) m
d razdalja med točkovnim virom in sprejemnikom, projiciranim na talno m
p
površino (glej sliko 1)
d razdalja med virom in točko odboja na odbojni površini (glej sliko 8) m
s,o
d razdalja med točko odboja na odbojni površini in sprejemnikom (glej sliko 8) m
o,r
d razdalja od vira do (prvega) uklonskega roba (glej sliki 6 in 7) m
ss
d razdalja od (drugega) uklonskega roba do sprejemnika (glej sliki 6 in 7) m
sr
D indeks usmerjenosti točkovnega vira –
I
D slabljenje zaradi zaslanjanja –
Z
e razdalja med prvim in drugim uklonskim robom (glej sliko 7) m
G faktor tal –
h srednja višina vira in sprejemnika m
7
---------------------- Page: 7 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
h višina točkovnega vira nad tlemi (glej sliko 1) m
S
h višina sprejemnika nad tlemi (glej sliko 1) m
r
h srednja višina poti širjenja zvoka nad tlemi (glej sliko 3) m
m
H največja dimenzija virov m
max
l najmanjša dimenzija (dolžine ali višine) odbojne površine (glej sliko 8) m
min
L raven zvočnega tlaka dB
α koeficient slabljenja zaradi atmosfere dB/km
kot vpada rad
β
koeficient odboja zvoka –
ρ
3.2
ekvivalentna neprekinjena raven zvočnega tlaka v oktavnem pasu v smeri vetra, L (DW)
fT
raven zvočnega tlaka v decibelih, definirana z enačbo (2):
(2)
kjer je p (t) trenutna raven zvočnega tlaka v oktavnih pasovih v smeri vetra, v paskalih, in indeks f
f
predstavlja nazivno srednjo frekvenco oktavnega filtra.
OPOMBA 3: Električne karakteristike oktavnih frekvenčnih filtrov naj ustrezajo zahtevam vsaj za 2. razred po IEC 1260.
3.3
dodano dušenje (zaradi vgradnje pregrade)
razlika med ravnmi zvočnega tlaka pri sprejemniku, v decibelih, na določeni lokaciji pod dvema
pogojema:
a) z odstranjeno pregrado,
b) z vgrajeno pregrado,
in brez drugih pomembnih sprememb, ki vplivajo na širjenje zvoka.
4 Opis vira
Enačbe, ki se uporabljajo, so namenjene računanju slabljenja zvoka točkovnih virov hrupa. Drugi viri hrupa,
kot so ceste, železniški promet ali industrijska območja (ki lahko vključujejo različne inštalacije ali obrate,
vključno s prometom na tem območju), morajo biti predstavljeni kot niz odsekov (celic), vsak z določeno
zvočno močjo in usmerjenostjo. Računanje slabljenja zvoka iz značilne točke znotraj odseka se uporabi kot
prikaz slabljenja zvoka celotnega odseka. Linijski vir se lahko razdeli v posamezne linijske odseke,
ploskovni vir zvoka v ploskovne odseke, vsak pa je predstavljen s točkovnim virom v njegovem središču.
Vendar se skupina točkovnih virov hrupa lahko opiše z enakovrednim točkovnim virom, postavljenim v
sredino skupine, predvsem če:
a) imajo viri hrupa približno enake moči in višine nad lokalnimi tlemi,
b) obstajajo enake razmere pri širjenju zvoka na poti med viri in sprejemnikom in
c) razdalja d od enega samega enakovrednega točkovnega vira hrupa do sprejemnika presega
dvakratno največjo dimenzijo H vira hrupa (d > 2H ).
max max
Če je razdalja d manjša (d ≤ 2 H ) ali če so razmere pri širjenju zvoka za posamezen točkovni vir
max
(komponento) različne (npr. zaradi zaslanjanja), je treba skupni zvočni vir razdeliti na posamezne
komponente.
8
---------------------- Page: 8 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
OPOMBA 4: Poleg dejanskega vira, opisanega zgoraj, bodo vpeljani navidezni viri hrupa za popis odbojev zvoka od sten in
stropa (vendar ne od tal), kot je opisano v točki 7.5.
5 Meteorološke razmere
Razmere širjenja v smeri vetra za metodo, opisano v tem delu standarda ISO 9613, so podane na
način, kot je določen v točki 5.4.3.3 standarda ISO 1996-2:1987, in sicer:
– smer vetra znotraj kota ±45° v smeri, ki povezuje sredino dominantnega vira zvoka in sredino
določenega območja sprejemnika za veter, ki piha od vira proti sprejemniku, in
– hitrost vetra med približno 1 m/s in 5 m/s, merjeno na višini 3 do 11 metrov nad tlemi.
Enačbe za računanje povprečne ravni zvočnega tlaka v smeri vetra L (DW) v tem delu standarda
AT
ISO 9613, skupaj z enačbami za slabljenje zvoka, podanimi v točki 7, predstavljajo povprečje za
meteorološke razmere v okviru teh meja. Izraz "povprečje" pomeni povprečje v kratkotrajnem
časovnem intervalu, kot je to definirano v točki 3.1.
Te enačbe prav tako enakovredno veljajo za povprečno širjenje zvoka pod pogoji dobro razvite
zmerne toplotne inverzije, ki se ustvarja pri tleh, kot se pogosto dogaja ob jasnih, mirnih nočeh.
6 Osnovne enačbe
Ekvivalentna neprekinjena raven zvočnega tlaka v oktavnem pasu na sprejemnem mestu v smeri
vetra L (DW) se izračuna za vsak točkovni vir in njegove navidezne vire za osem oktavnih pasov z
fT
nazivno srednjo frekvenco od 63 Hz do 8 kHz po enačbi (3):
(3)
kjer so:
L raven zvočne moči po oktavnih pasovih, v decibelih, ki jo povzroča točkovni zvočni vir v primerjavi
W
z referenčno zvočno močjo enega pikowata (1 pW)
D popravek zaradi usmerjenosti, v decibelih, ki opisuje stopnjo odklona ekvivalentne neprekinjene
C
ravni zvočnega tlaka v določeni smeri glede na raven neusmerjenega točkovnega zvočnega vira,
ki seva zvočno moč L ; D je enak vsoti indeksa usmerjenosti D točkovnega vira in indeksa D ,
W C I Ώ
ki upošteva širjenje zvoka v prostorski kot, manjši od 4π steradianov; za neusmerjeni točkovni
zvočni vir, ki seva v nezaslonjen prostor, velja D = 0 dB
C
A slabljenje po oktavnih pasovih, v decibelih, ki nastane med širjenjem od točkovnega vira proti
sprejemniku
OPOMBA 5: Simbol A (v poševni pisavi) v tem delu standarda ISO 9613 označuje slabljenje zvoka, razen v indeksu, kjer
predstavlja A-frekvenčno vrednotenje.
OPOMBA 6: Raven zvočne moči v enačbi (3) se lahko določi z merjenjem, kot je na primer opisano v skupini standardov
ISO 3740 (za stroje) ali ISO 8297 (za industrijske obrate).
Slabljenje A v enačbi (3) je podano z enačbo (4):
(4)
kjer so:
A slabljenje zvoka zaradi geometrijske divergence (glej točko 7.1)
div
A slabljenje zvoka zaradi atmosferske absorpcije (glej točko 7.2)
atm
A slabljenje zvoka zaradi učinka tal (glej točko 7.3)
gr
A slabljenje zvoka zaradi pregrade (glej točko 7.4)
bar
A slabljenje zvoka zaradi različnih drugih učinkov (glej dodatek A)
misc
9
---------------------- Page: 9 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Splošna metoda za izračun prvih štirih členov v enačbi (4) je določena v tem delu standarda
ISO 9613. Informacija o treh prispevkih zadnjega člena A (slabljenje zaradi širjenja skozi
misc
poraščenost območja, industrijska območja in območja hiš) je podana v dodatku A.
Ekvivalentna neprekinjena A-vrednotena raven zvočnega tlaka v smeri vetra se dobi s seštevanjem
prispevkov časovno povprečenega kvadrata zvočnega tlaka, izračunanega skladno z enačbama (3) in
(4) za vsak točkovni zvočni vir in njegove navidezne vire ter za vsak oktavni pas, kot je to določeno v
enačbi (5):
(5)
kjer so:
n število prispevkov i (viri in poti)
j indeks za osem standardnih oktavnih pasov s srednjo frekvenco med 63 Hz in 8 kHz
A označba standardnega A-vrednotenja (glej standard IEC 651)
f
Dolgotrajno povprečena A-vrednotena raven zvočnega tlaka L (LT) se računa skladno z:
AT
(6)
kjer je C meteorološki popravek, opisan v točki 8.
met
Izračun in pomen različnih členov v enačbah (1) do (6) sta obrazložena v naslednjih točkah. Za
podrobnejšo obdelavo slabitvenih členov glejte literaturo – reference v dodatku B.
7 Izračun slabitvenih členov
7.1 Geometrijska divergenca (A )
div
Geometrijska divergenca upošteva sferično širjenje iz točkovnega zvočnega vira v prostem polju;
pripadajoče slabljenje v decibelih je enako
(7)
kjer sta:
d razdalja od vira do sprejemnika, v metrih
d referenčna razdalja (= 1 m)
0
OPOMBA 7: Konstanta v enačbi (7) vzpostavlja zvezo med ravnijo zvočne moči in ravnijo zvočnega tlaka na referenčni
razdalji d , enaki 1 m, od neusmerjenega točkovnega zvočnega vira.
0
7.2 Atmosferska absorpcija (A )
atm
Slabljenje zaradi atmosferske absorpcije A , v decibelih, med širjenjem zvoka na razdalji d, v metrih,
atm
je podano z enačbo (8):
A = α d/1000 (8)
atm
kjer je α koeficient slabljenja zvoka zaradi atmosfere, v decibelih na kilometer, za vsak oktavni pas pri
srednji frekvenci pasu (glej preglednico 2).
Za vrednosti α v atmosferskih razmerah, ki niso podane v preglednici 2, glej ISO 9613-1.
10
---------------------- Page: 10 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
OPOMBA 8: Koeficient slabljenja zaradi atmosfere je zelo odvisen od frekvence zvoka, temperature okolice in relativne
vlažnosti zraka, bistveno manj pa od okoliškega tlaka.
OPOMBA 9: Za izračun ravni hrupa v okolju naj koeficient slabljenja zaradi atmosfere temelji na povprečni vrednosti,
določeni v območju vremenskih razmer, značilnih za obravnavano okolje.
7.3 Učinek tal (A )
gr
7.3.1 Splošna računska metoda
Slabljenje zaradi tal A je v glavnem posledica odboja zvoka od površine tal, skupaj z vplivom
gr
neposrednega širjenja zvoka od vira do sprejemnika.
Proti tlom usmerjena pot širjenja (v smeri vetra) zagotavlja, da je slabljenje v prvi vrsti določeno glede
na talno površino blizu vira in sprejemnika. Ta metoda za izračun vpliva tal je uporabna le za tla, ki so
vsaj približno ravna, bodisi vodoravna ali pod konstantnim naklonom. Obravnavana so tri različna
območja (glej sliko 1):
a) območje vira, ki se razteza v razdalji od vira proti sprejemniku na razdalji 30h , z največjo razdaljo
s
d (h je višina vira in d razdalja med virom in sprejemnikom, projicirana na ravnino tal);
p s p
b) območje sprejemnika, ki se razteza v razdalji med sprejemnikom in nazaj proti viru na razdalji
30h , z največjo razdaljo d (h je višina sprejemnika);
r p r
c) vmesno območje, ki se razteza med območjem vira in sprejemnika; če je d < (30h + 30h ), se
p s r
območji vira in sprejemnika pokrivata in ni vmesnega območja.
V skladu s to shemo se slabljenje zvoka zaradi učinka tal ne poveča glede na velikost vmesnega
območja, ampak je večinoma odvisno od lastnosti območij vira in sprejemnika.
Akustične lastnosti vseh talnih območij se upoštevajo s pomočjo faktorja tal G. Obravnavane so tri
kategorije odbojnih površin, kot sledi.
Preglednica 2: Koeficient slabljenja zvoka zaradi atmosfere α
za oktavne pasove hrupa
Koeficient slabljenja zvoka zaradi atmosfere α, dB/km
Relativna
Temperatura,
vlažnost,
Nazivna srednja frekvenca pasu, Hz
°C
%
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
10 70 0,1 0,4 1,0 1,9 3,7 9,7 32,8 117
20 70 0,1 0,3 1,1 2,8 5,0 9,0 22,9 76,6
30 70 0,1 0,3 1,0 3,1 7,4 12,7 23,1 59,3
15 20 0,3 0,6 1,2 2,7 8,2 28,2 88,8 202
15 50 0,1 0,5 1,2 2,2 4,2 10,8 36,2 129
15 80 0,1 0,3 1,1 1,1 4,1 8,3 23,7 82,8
d
p
30 h 30 h
s r
h
r
h
s
območje vira vmesno območje območje sprejemnika
Slika 1: Tri ločena območja slabljenja zvoka zaradi tal
a) Trdna tla, ki vključujejo tlakovane, vodne, ledene, betonske in vse druge talne površine, z
11
---------------------- Page: 11 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
majhno poroznostjo. Utrjena tla, kot so na primer območja okoli industrijskih območij, se lahko
upoštevajo kot trdna. Za trdna tla je G = 0.
OPOMBA 10: Upošteva naj se, da v tem delu standarda ISO 9613 inverzne razmere nad vodnimi površinami niso
zajete.
b) Porozna tla, kjer so zajeta tla, pokrita s travo, drevesi ali drugo vegetacijo, in vse druge talne
površine, primerne za rast vegetacije, kot na primer kmetijska zemlja. Za porozna tla je G = 1.
c) Mešana tla: če je površina sestavljena tako iz trdnih kot tudi iz poroznih tal, potem se za G
privzame vrednost med 0 in 1; vrednost je delež od poroznega območja.
Za izračun slabljenja zaradi tal v določenem oktavnem pasu se najprej izračuna komponenta
slabljenja A za območje vira, ki jo določa faktor tal G (za to območje), A za območje sprejemnika,
S S r
določeno s faktorjem tal G , in A za srednje območje, določeno s faktorjem tal G , ob uporabi izrazov
r m m
v preglednici 3. (Alternativno se lahko funkcije a´, b´, c´ in d´ v preglednici 3 dobijo neposredno iz
diagramov na sliki 2). Celotno znižanje hrupa zaradi učinka tal se za dani oktavni pas dobi iz enačbe
(9):
(9)
A = A + A + A
gr s r m
OPOMBA 11: V območjih s stavbami se lahko vpliv tal na širjenje zvoka spreminja (glej A.3).
Razdalja d ,m Razdalja d ,m
p p
Razdalja d,m Razdalja d ,m
p p
Slika 2: Funkcije a´, b´, c´ in d´ predstavljajo vpliv oddaljenosti med virom in sprejemnikom d
p
in višine vira oz. sprejemnika h na slabljenje zaradi učinka tal A
gr
(računano iz enačb v preglednici 3)
12
---------------------- Page: 12 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Preglednica 3: Izrazi, uporabljeni za izračune prispevkov slabljenja zaradi učinka tal A A in A
S, r m
v oktavnih pasovih
1)
Nazivna srednja frekvenca A ali A A
S r m
Hz dB dB
2)
63 – 1,5
–3q
125
– 1,5 + G × a´(h)
250
– 1,5 + G × b´(h)
500
– 1,5 + G × c´(h)
–3q (1 – G )
m
1000
– 1,5 + G × d´(h)
2000
– 1,5 (1 – G)
4000
– 1,5 (1 – G)
8000
– 1,5 (1 – G)
OPOMBE:
1)
Za izračun A se vzame G = G in h = h . Za izračun A se vzame G = G in h = h . Glej 7.3.1 za vrednosti G pri različnih
S S S r r r
talnih površinah.
2)
če je
če je
kjer je d razdalja med virom in sprejemnikom v metrih, projicirana na talno površino.
p
7.3.2 Alternativna metoda za izračun A-vrednotenih ravni zvočnega tlaka
Pri naslednjih posebnih pogojih:
– zanima nas samo A-vrednotena raven zvočnega tlaka na lokaciji sprejemnika;
– širjenje zvoka poteka nad poroznimi tlemi ali mešanimi tlemi, ki so večinoma porozna (glej točko
7.3.1);
– zvok ni čisti ton
in za talno površino poljubne oblike se lahko slabljenje zvoka zaradi učinka tal izračuna z enačbo (10):
(10)
kjer sta:
h srednja višina poti širjenja zvoka nad tlemi, v metrih
m
d oddaljenost med virom in sprejemnikom, v metrih
Srednja višina h se lahko izračuna po metodi, prikazani na sliki 3. Negativne vrednosti za A v enačbi
m gr
(10) se zamenjajo z ničlami.
OPOMBA 12: Za kratke razdalje d enačba (10) ne predvideva slabljenja in je zato enačba (9) bolj natančna.
13
---------------------- Page: 13 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Kadar se slabljenje zvoka zaradi učinka tal računa z uporabo enačbe (10), mora popravek zaradi
usmerjenosti D v enačbi (3) vsebovati člen D v decibelih, ki upošteva navidezno povečanje zvočne
c Ω
moči vira zaradi odboja od tal v bližini vira.
(11)
kjer so:
h višina vira nad tlemi, v metrih
s
h višina sprejemnika nad tlemi, v metrih
r
d razdalja med virom in sprejemnikom, projicirana na talno površino, v metrih
p
7.4 Zaslanjanje (A )
bar
Nek objekt se upošteva kot ovira, ki zaslanja (največkrat se imenuje pregrada), če zadošča naslednjim
zahtevam:
2
– površinska gostota je vsaj 10 kg/m ;
– površina objekta je brez večjih razpok ali rež (posledično se kot zaslanjanje ne upoštevajo na
primer inštalacije procesnih sistemov v kemičnih tovarnah);
– vodoravna dimenzija objekta, pravokotno na linijo med virom in sprejemnikom, je večja kot
akustična valovna dolžina λ pri nazivni srednji frekvenci oktavnega pasu, ki nas zanima; z drugimi
besedami l + l > λ (glej sliko 4).
I r
Vsak objekt, ki izpolnjuje te zahteve, je treba predstaviti kot pregrado z navpičnimi robovi. Zgornji rob
pregrade je ravna linija, ki pa je lahko v naklonu.
Sprejemnik
d
Vir
Profil tal
h = F/d, kjer je F površina
m
Slika 3: Metoda za določevanje srednje višine h
m
OPOMBA: Objekt se šteje kot zaslonska ovira, kadar je njegova vodoravna dimenzija, pravokotno na linijo vir-sprejemnik
(SR), večja kot valovna dolžina: (l + l ) > λ.
I r
14
h
s
h
r
---------------------- Page: 14 ----------------------
SIST ISO 9613-2 : 1997
Slika 4: Tlorisa dveh ovir med virom (S) in sprejemnikom (R)
Za namen tega dela standarda ISO 9613 mora biti slabljenje zaradi pregrade, A , podano z dodanim
bar
dušenjem. Tako je uklon preko zgornjega roba in tudi okoli navpičnih robov pregrade lahko v obeh
primerih pomemben (glej sliko 5). Za situacijo s širjenjem zvoka v smeri vetra je treba učinek uklona (v
decibelih) preko zgornjega roba izračunati po:
(12)
in za uklon okoli navpičnih robov z:
(13)
kjer sta:
D slabljenje zaradi pregrade za vsak oktavni pas [glej enačbo (14)]
z
A slabljenje zaradi učinka tal brez upoštevanja preg
...
Questions, Comments and Discussion
Ask us and Technical Secretary will try to provide an answer. You can facilitate discussion about the standard in here.