ISO 917:1974
(Main)Testing of refrigerant compressors
Testing of refrigerant compressors
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
General Information
Relations
Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL STANDARD 917
~~ ~~
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION .MEXAYHAPonHAJl OPTAHH3AUMR no CTAHlZAPTHJAUHH .ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Testing of refrigerant compressors
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
First edition - 1974-09-15
~-
UDC 621.5.041 : 620.16
Ref. No. IS0 917-1974 (E
Descriptors : refrigerants, compressors, tests, performance tests.
a,
s Price based on 28 page
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FOREWORD
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation
of national standards institutes (IS0 Member Bodies). The work of developing
International Standards is carried out through IS0 Technical Committees. Every
Member Body interested in a subject for which a Technical Committee has been set
up has the right to be represented on that Committee. International organizations,
governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the Technical Committees are circulated
to the Member Bodies for approval before their acceptance as International
Standards by the IS0 Council.
Prior to 1972, the results of the work of the Technical Committees were published
as IS0 Recommendations; these documents are now in the process of being
transformed into International Standards. As part of this process, Technical
Committee ISO/TC86 has reviewed IS0 Recommendation R917 and found it
suitable for transformation. International Standard IS0 91 7 therefore replaces IS0
Recommendation R 917-1968.
IS0 Recommendation R 917 was approved by the Member Bodies of the following
countries :
Australia France Poland
Belgium Germany Sweden
Canada Greece Switzerland
Chile Hungary United Kingdom
Czechosl ova kia Italy U.S.A.
Denmark Netherlands Yugoslavia
Egypt, Arab Rep. of New Zealand
No Member Body expressed disapproval of the Recommendation.
No Member Body disapproved the transformation of ISO/R 917 into an
International Standard.
O International Organization for Standardization, 1974 O
Printed in Switzerland
II
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CONTENTS
Page
O Introduction . . . 1
1 Scope and field of application . . . 1
2 Definitions .
.... .. 1
SECTION ONE - Determination of refrigerating capacity
3 General procedure .
.... .. 2
4 Basic test conditions and variations . . . 3
5 Basis of calculations. . . . 3
6 Test report . . . 3
7 Methods of test . . . 4
8 Method A : Secondary fluid calorimeter .
.... .. 5
9 Method B : Flooded system refrigerant calorimeter . . . . 6
10 Method C : Dry system refrigerant calorimeter . . . 7
11 Method D : Refrigerant vapour flow-meter . . . 8
12 Method E : Refrigerant liquid quantity . . . 9
13 Method F : Refrigerant liquid quantity and flow-meters . . 10
14 Method G : Water-cooled condenser method . . . 11
15 Method H : Refrigerant vapour cooling method . . . . 12
13
16 Method J : Refrigerant vapour cooling method (alternative to method H) .
17 Method K : Calorimeter in compressordischarge line .
14
SECTION TWO - Power performance
18 Measurement of power absorbed .
23
Annexes
...... 24
A Types and accuracy of measuring instruments . .
...... 26
B Symbols used in calculations .
...... 28
C Method of error estimation .
...
III
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-~
IS0 917-1974 (E)
INTERNATIONAL STANDARD
L
Testing of refrigerant compressors
however be used as a guide for the testing of other types of
O INTRODUCTION
refrigerant compressors.
This International Standard applies only to refrigerant
This International Standard applies only to tests carried out
compressors considered as separate units, independently of
at the manufacturer’s works, or wherever the necessary
a complete refrigeration installation.
equipment for testing to the close limits required can be
Selected methods of test are described for the
made available.
L determination of the refrigerating capacity and power
performance factor of a refrigerant compressor, with
sufficient accuracy to permit consideration of its
suitability to operate satisfactorily under any set of basic
2 DEFINITIONS
test conditions required for a given refrigeration
installation.
A complete list of symbols and units used in calculation,
together with their definitions, is given in annex B.
The methods for the determination of the refrigerating
capacity are given in section one.
2.1 refrigerating capacity of a refrigerant compressor :
The methods for the determination of the power
Product of the mass flow rate of refrigerant through the
performance factor are given in section two.
compressor, as derived from the test, and the difference
between the specific enthalpy of the refrigerant in its state
Attention is particularly drawn to a number of special
at the measuring point at inlet of the compressor, and the
precautions to be taken in order to reduce testing losses to
state of saturated liquid at the
specific enthalpy in the
a minimum.
temperature corresponding to the test discharge pressure at
NOTE - Tests on complete refrigeration installations are dealt with
the measuring point at outlet of the compressor.
ISOIR 916, Testing of refrigerating systems.
in
2.2 refrigerating performance factor : Ratio of
1 SCOPE AND FIELD OF APPLICATION
refrigerating capacity to power supplied.
The provisions of this International Standard apply only to
NOTE - It should be made clear whether the power referred to IS
single stage refrigerant compressors of the positive volume
measured at the compressor shaft, or is power supplied at the motor
terminals.
displacement type. The methods of test described may
1
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IS0 917-1974 (E)
SECTION ONE
D ETERM I NATION OF RE F R IGE RAT1 NG CAPACITY
3 GENERAL PROCEDURE 3.3.1 All instruments and auxiliary measuring apparatus
shall have been correctly located in relation to the
compressor inlet and outlet, and shall have been
3.1 Determination of refrigerating capacity
calibrated against master instruments of certified accuracy
and adjusted if necessary to give readings within the limits
The determination of the refrigerating capacity of a
of accuracy prescribed in annex A.
compressor comprises
a) the evaluation of the mass flow rate of the
3.3.2 Pressure and temperature at suction inlet to the
refrigerant, obtained for each method used by means of
compressor shall both be measured at the same point and
the apparatus inserted in the outer part of the test
as nearly as possible eight pipe diameters of a straight run
circuit, between the inlet and the outlet of the
of pipeline, or 300 mm (12 in), whichever is greater, ahead
.-
as described in clauses 8 to 18;
compressor,
of the point of entry or of the stop valve, if one is fitted.
b) the determination of the specific enthalpy of the
refrigerant in the state of saturated liquid at the
3.3.3 Pressure and temperature at the discharge outlet of
compressor discharge pressure, and its specific enthalpy
the compressor shall both be measured at the same point
at the compressor suction pressure and temperature,
and not less than eight pipe diameters of a straight run of
obtained by means of tables or diagrams of the
pipeline, or 300 mm (12 in), whichever is greater, after the
characteristics of the refrigerant.
point of outlet or the stop valve, if one is fitted.
test, the refrigerant compressor should be
During the
all auxiliary equipment and accessories
provided with
3.3.4 The correct refrigerant and lubricating oil charges
its satisfactory operation in normal use.
necessary for
shall be in the circulation system. Efficient oil separators
shall be fitted in the discharge line of the compressor, and
3.2 Tests
arrangements made to return separated oil direct to the
compressor lubricating system.
The tests comprise a PRINCIPAL test and a CONFIRMING
test which shall be carried out simultaneously.
If the compressor is designed for use on a normal oil
returning circuit, the oil from the separator shall be
returned to the suction line between the measuring
3.2.1 The CONFI RMlNG test shall, wherever possible,
apparatus and the compressor suction connection.
be of a different type from the PRINCIPAL test, so that its
results are obtained independently from those of the
.ccr
No refrigerant shall be added during the test, and no oil
PRINCIPAL test.
shall be added to enclosed crank cases which
communicate with the refrigerant circuit.
3.2.2 The value of the estimated error for the refrigerating
During the whole of the test run, the circuit shall contain
capacity, as calculated for the PRINCIPAL test, shall be
only the refrigerant and the lubricating oil in such
lower than that calculated from the selected CONFI RMlNG
conditions of purity that normal operation in the
test (see annex C).
continuous running of the compressor will be assured, and
that the precision of the test measurements will not be
affected within the agreed tolerances.
3.2.3 Recommended methods for both types of tests and
for possible combinations are given in clause 7.
NOTE - The complete elimination of liquid refrigerant and
lubricating oil would be difficult to achieve. However, the error
arising from these factors at inlet of the compressor can generally be
3.2.4 The results of the PRINCIPAL test are accepted
reduced to such an extent as to be negligible by
provided that those of the CONFIRMING test are in
a) ensuring that the refrigerant vapour is sufficiently
agreement to within If: 4 %.
superheated at inlet to the compressor. For this purpose a
suction superheater may be required, and any heat supplied to it
from an external source shall be duly recorded;
3.3 General rules
b) providing an efficient oil separator on the discharge line of
the compressor.
In order to ensure that the results obtained are within the
In general, a correction for the effect of lubricating oil is not
required limits of accuracy, it is essential to observe the
necessary if the oil content of the oilhiquid refrigerant mixture,
following rules and to take into account the instructions
determined in the manner described in 12.3.3, is such as to cause an
given in the note under 3.3.4.
error not exceeding 1 % of the refrigerating capacity.
2
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r
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4.3 The speed of rotation of the compressor. The speed
3.3.5 The system shall be tested for tightness, and all
selected for the test shall not differ by more that f 10 %
non-condensable gases shall be eliminated.
from the basic speed.
3.3.6 The compressor shall be protected against
or
abnormal air currents.
The voltage at the motor terminals and the frequency. The
voltage shall be within f 2 ?& of the nameplate value and
3.4 Test period the frequency within * 2 %.
3.4.1 The tests envisaged refer exclusively to refrigerant
5 BASIS OF CALCULATIONS
compressors operating continuously under conditions such
that, for a specified period, fluctuations in all the factors
5.1 Specific enthalpy
likely to affect the results of a test remain between the
limits prescribed, and show no definite tendency to move
Subject to the rules and precautions defined under 3.3, the
outside these limits.
specific enthalpy of the refrigerant liquid at compressor
discharge pressure, and the specific enthalpy at compressor
These conditions are termed steady working conditions.
suction pressure and temperature, are obtained from
L recognized tables and diagrams of the thermodynamic
3.4.2 After the compressor has been started, adjustments properties of the refrigerant used. A correction for the
should be made during a preliminary run until the essential
presence of entrained lubricating oil may be necessary in
measurements required for the test are within the allowable the second case (see 12.3.3).
limits of variation.
5.2 Mass flow rate of refrigerant
3.4.3 The steady working conditions having been reached,
The mass flow rate is determined by a PRINCIPAL method
the readings for the test period are taken at equal time
8 to 17, and
selected from those described under clauses
intervals not exceeding 20 min, for a period of at least 1 h
confirmed by a suitable CONFIRMING test, the tests being
during which at least four readings are taken and plotted as
carried out simultaneously (see clause 7).
a curve.
5.3 Specific volume of the refrigerant
Only minor adjustments are permitted during this period.
The actual test value vga of the specific volume of the
The use of recording instruments of accuracy compatible
refrigerant vapour at compressor inlet shall not differ by
with the accuracy of the method used is required.
more than 2 % from the value vgl corresponding to the
specified basic test conditions.
3.4.4 The arithmetic mean of the successive readings for
is taken as the value of the measurement
each measurement
5.4 Value of the measured mass flow rate
for the test.
Subject to the condition in 5.3, the value of the measured
mass flow rate shall be adjusted by multiplying it by the
3.4.5 Quantity measurements shall be made at the
vga/vgl.
factor
beginning and end of each interval to check uniformity of
operation, the difference between the first and last
measurement of the test period being taken as the value for
6 TESTREPORT
the test.
6.1 General information
4 BASIC TEST CONDITIONS AND VARIATIONS
6.1.1 Date . .
The basic test conditions to be specified for the testing of a
Time started .
refrigerant compressor are as follows :
Time ended .
Duration .
4.1 The absolute pressure at the measuring points in the
6.1.2 Make and serial number of compressor
suction and discharge pipeline of the compressor. The
pressure readings shall not vary by more than f 1 %
throughout the test period.
6.1.3 Type of compressor (single or double acting, number
of cylinders, etc.).
4.2 The suction temperature at the measuring point in the
6.1.4 Cylinder diameter and stroke (if applicable).
suction pipeline of the compressor. The temperature
readings shall not vary by more than f 3 OC (I 5 OF)
6.1.5 Compressor displacement per revolution.
throughout the test period.
3
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6.1.6 Designation of refrigerant. 6.5.3 Relevant enthalpy difference.
6.5.4 Refrigerating capacity of compressor.
6.2 Basic test conditions to be specified (see clause 4)
6.5.5 Estimated error of results (see annex C).
6.2.1 Absolute pressure at compressor suction.
6.5.6 Remarks.
6.2.2 Temperature at compressor suction.
NOTE - If the test is to include the measurement of power
performance, the readings required in accordance with section two
6.2.3 Absolute pressure at compressor discharge.
shall be taken simultaneously with those of section one.
6.2.4 Rotational speed of compressor or electric supply
details. 7 METHODS OF TEST
6.3 Methods of test used. 7.1 Method A (see clause 8) : Secondary fluid calorimeter
in suction line.
6.3.1 PRINCIPAL test.
Method B (see clause 9) : Flooded system refrigerant calori-
meter in suction line. -/
6.3.2 CON F I RM I NG test.
Method C (see clause 10) : Dry system refrigerant calorimeter
in suction line.
6.4 Average values of test readings (see clause 3)
A heat-insulated calorimeter is installed near the suction
Rotational speed of compressor.
6.4.1
inlet of the compressor to act as the evaporator, and the
refrigerating effect is produced by the direct transfer of
6.4.2 Ambient temperature. heat to the refrigerant from a suitable controlled source.
NOTE - Methods A, B and C shall, wherever possible, be used as
6.4.3 Barometer reading.
PRINCIPAL METHODS.
6.4.4 Pressure of refrigerant at compressor suction inlet.
7.2 Method G (see clause 14) : Watercooled condenser
method.
6.4.5 Temperature of refrigerant at compressor suction
The water-cooled condenser in the actual installation is
inlet.
suitably insulated and equipped to act as a calorimeter.
6.4.6 Pressure of refrigerant at compressor discharge
7.3 Method K (see clause 17) : Calorimeter in discharge
outlet.
line.
6.4.7 Temperature of refrigerant at compressor discharge
A heat-insulated calorimeter is installed in the discharge rii
outlet.
pipeline of the compressor to receive the total flow of
refrigerant in the gaseous state.
6.4.8 Inlet temperature of cooling water.
7.4 Method D (see clause 11) : Refrigerant vapour flow-
meter.
6.4.9 Outlet temperature of cooling water.
A flow-meter of the calibrated orifice or nozzle type is
placed in either the compressor suction or the compressor
6.4.10 Mass flow rate of cooling water.
discharge line.
6.4.11 When possible, compressor lubricating oil
7.5 Method E (see clause 12) : Refrigerant liquid quantity
temperature.
meter.
Method F (see clause 13) : Refrigerant liquid flow rate
6.4.12 Voltage and frequency of electrical supply.
meter.
NOTE - Additional test information will be required depending on
the methods of test used (see clauses 8 to 18). Method H (see clause 15) : Refrigerant vapour cooling.
Method J (see clause 16) : Alternative to Method H.
6.5 Test results
Methods E and F measure the total flow of the refrigerant
in the liquid state.
6.5.1 Heat leakage factors.
Methods H and J measure the flow of a portion only of the
liquid refrigerant obtained from a special condenser.
6.5.2 Mass flow rate of refrigerant.
4
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approximately 14°C (25°F) above the ambient air
Methods G, K, D, E, F, H and J shall in general be used as
temperature. The ambient air temperature is maintained
CONFIRMING METHODS. However, in cases where it is
constant to within f 1 "C (+ 2 OF) at any desired value not
not practicable to employ Methods A, B and C as
exceeding 43 "C (1 10 OF).
PRINCIPAL METHODS, it is permissible to make use of
Methods D, G and K for this purpose provided the total
mass flow passes through the measuring apparatus, and the
8.2.2 If the heater is operated continuously, the heat
special precautions referred to under 3.3 are strictly
input is maintained constant to within f 1 % and the
observed. pressure of the secondary fluid is measured at hourly
intervals until four successive values of the corresponding
7.6 Possible combinations
temperature of saturation do not vary by more than
f 0,6 "C (I 1 OF).
The following combinations of PRINCIPAL METHODS
and CONFIRMING METHODS are possible, taking into
8.2.3 If the heater is operated intermittently, the control
account the conditions set out under 3.2.
shall be such that the temperature of saturation
corresponding to the secondary fluid pressure is maintained
POSSIBLE constant to within + 0,6 "C (+ 1 OF) of the desired value
PRINCIPAL METHOD
I CON FI RMl NG METHOD
and readings of heat input are taken at hourly intervals
I I
until four successive readings do not vary by more than
L Method A
E. F. G. K
f 4 %.
Method B
E. F. G, K
Method C
E. F, G. K
8.2.4 The heat leakage factor can then be calculated from
the formula
Method D
H. J. G. K
Method G
E. F. K
Oh
Method K
E. F. G. H, J F, =-
t, - ta
8.3 Test procedure
8 METHOD A : SECONDARY FLUID CALORIMETER
(see figure 1)
The suction pressure is adjusted by means of the refrigerant
control, and the temperature of the refrigerant vapour
8.1 Description
entering the compressor is adjusted by varying the heat
input to the secondary fluid. The discharge pressure is
The secondary fluid calorimeter consists of a direct
adjusted by varying the temperature and flow of the
set of coils in parallel serving as a primary
expansion coil or
condensing medium, or by a pressure control device in the
evaporator. This evaporator is suspended in the upper part
discharge line.
of a pressure-tight heat-insulated vessel. A heater is located
in the base of this vessel, which is charged with a volatile
8.3.1 If the heater is operated continuously, the
secondary fluid so that the heater is well below the liquid
fluctuation in heat input due to any cause during the test
'+
surface. The refrigerant flow is controlled by either a hand
period shall not be such as to cause a variation of more
regulator or a constant pressure expansion valve, which
than 1 % in the calculated compressor capacity.
shall be located close to the calorimeter. The expansion
valve and the refrigerant pipelines connecting it to the
8.3.2 If the heater is operated intermittently, the
calorimeter may be insulated in order to minimize the gain
temperature of saturation corresponding to the secondary
of heat.
fluid pressure shall not vary by more than f 0,6 OC
The calorimeter is insulated in such a manner that the heat
(+ 1 OF).
leakage does not exceed 5% of the capacity of the
compressor.
8.4 Additional information
Provision shall be made for measuring the pressure of the
The following information shall be recorded :
secondary fluid with an accuracy of * 0,05 kgf/cm*
(+ 0.7 Ibf/in2) and for ensuring that this pressure does not
8.4.1 Pressure of refrigerant vapour at evaporator outlet.
exceed the safety limit for the apparatus.
8.4.2 Temperature of refrigerant vapour at evaporator
8.2 Calibration
outlet.
The calorimeter should be calibrated by the following heat
loss method : 8.4.3 Pressure of refrigerant liquid entering expansion
valve.
8.2.1 The heat input to the secondary fluid is adjusted so
as to maintain the pressure constant at a value 8.4.4 Temperature of refrigerant liquid entering expansion
corresponding to a temperature of saturation valve.
5
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within f 0,3 "C (I 0.5 "F) and the flow controlled so that
8.4.5 Ambient temperature at calorimeter
the temperature drop is not less than 6 "C (IO "FI. Where
electric heating is used, the input is maintained constant to
8.4.6 Pressure of secondary fluid.
* 1 %.
within
8.4.7 Heat input to secondary fluid.
9.2.1.2 After thermal equilibrium has been established,
:
readings are taken for the following periods
8.5 Determination of refrigerating capacity
- for liquid heating, at hourly intervals until four
8.5.1 The mass flow rate of the refrigerant, as determined
successive readings of both inlet and outlet
by the test, is given by the formula temperatures, with constant rate flow, do not vary by
more than * 0.3 "C (% 0.5 "FI;
@ i + F, (ta - tS)
mf =
- for e/ectric heating, at hourly intervals until four
hgz - hf2
successive values of the temperature of saturation of the
refrigerant do not vary by more than f 0,6 "C (f 1 "FI.
8.5.2 The refrigerating capacity, adjusted to the specified
basic test conditions, is given by the formula
9.2.1.3 The heat input to the calorimeter is determined as
follows :
- for liquid heating
Qi = c (t, - t2) m,
9 METHOD B : FLOODED SYSTEM REFRIGERANT
- for electric heating
CALORIMETER (see figure 2)
0.86 P kcallh = 3.41 P Btulh
@ = PW
9.1 Description
9.2.1.4 The heat leakage factor can then be calculated
The flooded system refrigerant calorimeter consists of a
from the formula
pressure-tight evaporator vessel, or vessels in parallel, in
which heat is applied direct to the refrigerant in respect of
which the compressor is being tested. The refrigerant flow
is controlled by a hand regulator, a constant pressure
expansion valve, or a suitable level control device, which
9.2.2 Condensing unit method
shall be located close to the calorimeter. The expansion
valve and the refrigerant pipeline connecting it to the
The condensing unit method of calibration is carried out by
calorimeter may be insulated in order to minimize the gain
means of the following procedure :
of heat.
The ambient temperature of the calorimeter is maintained
The calorimeter shall be insulated in such a manner that
constant to within t 1 "C (I 2 OF) at any desired value not
exceeding 43 "C (110°F). A condensing unit of d
the heat leakage does not exceed 5 % of the capacity of the
compressor.
appropriate capacity is operated on the calorimeter until
steady conditions are reached with a temperature difference
Provision shall be made for ensuring that the refrigerant
between the ambient temperature and the temperature of
pressure does not exceed the safety limit for the apparatus.
saturation of the refrigerant of 22 f 1 "C (40 f 2 OF). The
condensate is collected and measured in volume measuring
9.2 Calibration
vessels by the procedure described in Method E (see
clause 12) over such a period of time as to ensure that the
The calorimeter shall be calibrated by one of the
height of the liquid accumulated in the measuring vessel is
following methods :
at least 150 mm (6 in). The test is continued until four
successive readings taken at hourly intervals do not vary by
9.2.1 Heat loss method
more than f 5 %.
The heat loss method of calibration is carried out by means
The heat leakage factor can then be calculated from the
of the following procedure :
formula
9.2.1.1 The calorimeter is filled with refrigerant liquid to
its normal operating level and the liquid and vapour outlet
valves closed. The ambient temperature is maintained
stop
constant to within 2 1 "C (I 2 OF) at any desired value not
9.3 Test procedure
exceeding 43 OC (1 10 OF) and heat is supplied to maintain
The suction pressure at the compressor is adjusted by
the refrigerant temperature approximately 14 "C (25 OF)
means of the refrigerant control, and the inlet temperature
above the ambient temperature. Where liquid is used for
to the compressor is adjusted by varying the heat input,
heating, the inlet temperature is maintained constant to
6
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IS0 917-1974 (E)
except when a level control is used, in which case the 9.5.2 The refrigerating capacity, adjusted to the specified
suction pressure is adjusted by means of the heat input to basic test conditions, is given by the formula
the evaporator, and the inlet temperature to the compressor
by the heat input to a superheater. The discharge pressure is
controlled by varying the temperature and flow of the
condensing medium, or by a pressure control device in the
discharge line.
10 METHOD C : DRY SYSTEM REFRIGERANT
CALORIMETER (see figure 3)
9.3.1 Where liquid is used for heating, the inlet
temperature shall be maintained constant to within
10.1 Description
+0,3 OC (f 0.5"F) and the flow controlled so that the
temperature fall is not less than 6 "C (IO OF). The mass of
The dry system refrigerant calorimeter consists of an
liquid circulated shall be maintained constant to within
arrangement of refrigerant tubes or tubular vessels of
f 0,5 %. Where electric heating is used, the input shall be
suitable length and diameter to accomplish evaporation of
maintained constant to within f 1 %.
the refrigerant circulated by the compressor. The external
surface of the evaporator may be heated, either by means
9.3.2 The variation in heat input during the test shall
a liquid circulating in an outer jacket, which may be a
of
not be sufficient to cause an error of more than 1 % in
concentric tube, or electrically. Alternatively, similar means
L-
compressor capacity.
of heating may be used within the evaporator.
The refrigerant flow is controlled by either a hand regulator
9.4 Additional information
or a constant pressure expansion valve, which shall be
The following information shall be recorded : located close to the calorimeter. The expansion valve and
the refrigerant pipeline connecting it to the calorimeter
may be insulated in order to minimize the gain of heat.
9.4.1 Pressure of refrigerant vapour at evaporator outlet.
The calorimeter shall be insulated in such a manner that
9.4.2 Temperature of refrigerant vapour at evaporator
the heat leakage does not exceed 5 % of the capacity of the
outlet.
compressor.
If the means of heating are external to the evaporator
9.4.3 Pressure of refrigerant I iqiiid entering expansion
surface, a sufficient number (not less than ten) of suitably
valve.
spaced temperature measuring devices shall be provided
to determine the mean surface temperature for heat leakage
9.4.4 Temperature of refrigerant liquid entering expansion
calculations.
valve.
10.2 Calibration
9.4.5 Ambient temperature at calorimeter.
The calorimeter shall be calibrated by one of the following
9.4.6 Temperature of heating liquid entering calorimeter.
methods :
9.4.7 Temperature of heating liquid leaving calorimetei
10.2.1 Heat loss method
The heat loss method of calibration is carried out by means
9.4.8 Mass flow rate of heating liquid circulated.
of the following procedure :
9.4.9 Electrical input to calorimeter.
10.2.1 .I The ambient temperature is maintained constant
to within f 1 OC (5 2 OF) at any desired value not exceeding
9.5 Determination of refrigerating capacity
43 "C (1 10 OF) and heat is supplied to maintain the mean
surface temperature approximately 14 "C (25 OC) above the
9.5.1 The mass flow rate of the refrigerant, as determined
ambient temperature. Where liquid is used for heating, the
by the test, is given by the formula
inlet temperature is maintained constant to within ? 0,3 "C
(f 0.5 OF) and the flow controlled so that the temperature
- for liquid heating.
drop is not less than 6 "C (10 OF). Where electric heating is
used, the input is ma
...
NOR ME INTERN AT10 NALE 917
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION 4fEXRYHAPOnHAR OPTAHWAUHII Il0 CTAHRAPTH3AUHH .ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
-
L
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
Testing of refrigerant compressors
Première édition - 1974-09-15
I LL CDU 621.5.041 : 620.16 Réf. NO : IS0 917-1974 (F)
-
3
Descripteurs : réfrigérant, compresseur, essai, essai de fonctionnement.
p
I-
r
Q)
Prix basé sur 28 pages
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AVANT-PROPOS
L'ISO (Organisation Internationale de Normalisation) est une fédération mondiale
d'organismes nationaux de normalisation (Comités Membres ISO). L'élaboration de
Normes Internationales est confiée aux Comités Techniques ISO. Chaque Comité
Membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du Comité Technique
correspondant. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I'ISO, participent également aux travaux.
Les Projets de Normes Internationales adoptés par les Comités Techniques sont
soumis aux Comités Membres pour approbation, avant leur acceptation comme
Normes Internationales par le Conseil de I'ISO.
Avant 1972, les résultats des travaux des Comités Techniques étaient publiés
comme Recommandations ISO; maintenant, ces documents sont en cours de
transformation en Normes Internationales. Compte tenu de cette procédure, le
Comité Technique ISO/TC 86 a examiné la Recommandation ISO/R 917 et est
d'avis qu'elle peut, du point de vue technique, être transformée en Norme
Internationale. Celle-ci remplace donc la Recommandation ISO/R 91 7-1968.
La Recommandation ISO/R 917 avait été approuvée par les Comités Membres des
pays suivants :
Al lemagne France Royaume-Uni
Australie Grèce Suède
Belgique Hongrie Suisse
Canada Italie Tchécoslovaquie
Chili Nouvelle-Zélande U.S.A.
Danemark Pays-Bas Yougoslavie
Egypte, Rép. arabe d' Pologne
Aucun Comité Membre n'avait désapprouvé la Recommandation.
Aucun Comité Membre n'a désapprouvé la transformation de la Recommandation
ISO/R 917 en Norme Internationale.
O organisation Internationale de Normalisation, 1974 0
Imprimé en Suisse
II
---------------------- Page: 2 ----------------------
SOMMAIRE
Page
O Introduction . 1
1 Objet et domaine d’a’pplication . 1
2 Définitions . 1
SECTION UN . Détermination de la puissance frigorifique
2
3 Modalités générales .
4 Données de référence pour l’essai . 3
5 Base des calculs . 3
3
6 Procès-verbal d‘essai .
7 Méthodes d’essai . 4
8 Méthode A : Calorimètre à fluide secondaire . 5
9 Méthode B : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène . 6
10 Méthode C : Calorimètre de vapeur frigorigène . 7
11 Méthode D : Compteur de débit de vapeur frigorigène . 9
12 Méthode E : Quantité de fluide frigorigène . 9
13 Méthode F : Compteurs de la quantité et du débit du fluide frigorigène . 10
14 Méthode G : Méthode au condenseur à refroidissement par eau . 11
15 Méthode H : Méthode par refroidissement de la vapeur frigorigène . 12
16 Méthode J : Méthode par refroidissement de la vapeur frigorigène (variante
de la méthode H) . 13
17 Méthode K : Calorimètre sur la canalisation de refoulement . 15
SECTION DEUX . Puissance mécanique
18 Mesurage de la puissance absorbée . 24
Annexes
A Types et précision des appareils de mesurage . 25
B Symboles utilisés dans les calculs . 27
C Méthode de calcul de l‘erreur . 29
...
III
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IS0 917-1974 (F)
NORME INTERNATIONALE
Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes
volumétrique positif. Les méthodes d'essais prescrites
O INTRODUCTION
peuvent cependant servir de guide pour les essais à effectuer
La présente Norme Internationale est applicable seulement
sur d'autres types de compresseurs.
à des compresseurs pour fluides frigorigènes considérés
comme unités séparées, indépendamment d'une installation
1.2 La présente Norme Internationale ne s'applique
frigorifique complète. .
qu'aux essais effectués en usine, ou partout où l'on dispose
Des méthodes d'essais choisies sont décrites pour la de l'équipement nécessaire à la réalisation des essais avec la
détermination de la puissance frigorifique et du facteur de précision requise.
c
performance d'un compresseur pour fluides frigorigènes, à
un degré de précision suffisant pour permettre l'examen
d'une utilisation éventuelle satisfaisante dans des conditions
2 DÉFINITIONS
de référence appropriées à une installation frigorifique
donnée.
Une liste complète des symboles utilisés dans les calculs,
avec leurs définitions, est donnée à l'annexe B.
Les méthodes pour la détermination de la puissance
frigorifique font l'objet de la section un.
2.1 puissance frigorifique d'un compresseur pour fluide
Les méthodes pour la détermination du facteur de
frigorigène : Produit du débit masse de fluide frigorigène à
la section deux.
performance font l'objet de
travers le compresseur et de la différence entre l'enthalpie
massique du fluide frigorigène, dans son état au point de
L'attention est en particulier attirée sur un certain nombre
mesure à l'entrée du compresseur, à la pression et à la
de précautions spéciales à prendre pour réduire au
température d'essai mesurées, et l'enthalpie massique du
minimum les pertes d'essai.
fluide, à l'état de liquide saturé, à la température
NOTE - Les essais concernant les machines frigorifiques complètes
correspondant à la pression de refoulement au point de
font l'objet de I'ISO/R 916, Essais des machines frigorifiques.
mesure à la sortie du compresseur.
2.2 facteur de performance frigorifique : Rapport entre la
1 OBJET ET DOMAINE D'APPLICATION
puissance frigorifique et la puissance fournie.
1.1 Les prescriptions de la présente Norme Internationale
NOTE - II devrait être clairement indiqué s'il s'agit de la puissance
ne sont applicables qu'aux compresseurs pour fluides
mesurée à l'arbre du compresseur ou de la puissance fournie aux
bornes du moteur.
frigorigènes à simple étage et du type à déplacement
1
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IS0 917-1974 (F)
SECTION UN
DÉTERMINATION DE LA PUISSANCE FRIGORIFIQUE
3 MODALITÉS GÉNÉRALES étalonnés par rapport à des instruments de précision
garantie et, le cas échéant, réglés de facon à donner des
lectures dans les limites de précision prescrites à I'anneke A.
3.1 Détermination de la puissance frigorifique
La détermination de la puissance frigorifique d'un
3.3.2 La pression et la température à l'entrée d'aspiration
compresseur comprend
du compresseur doivent être mesurées en un même point,
situé sur une partie rectiligne de la canalisation, à une
a) l'évaluation du débit-masse de fluide frigorigène au
s'il
distance en amont de l'entrée, ou du robinet d'arrêt
moyen de l'appareil inséré dans la partie extérieure du
existe, aussi proche que possible de huit fois le diamètre de
circuit d'essai, entre l'entrée et la sortie du compresseur,
la canalisation, ou de 300 mm (12 in), en choisissant la plus
d'après les descriptions des chapitres 8 à 18;
grande de ces deux valeurs.
b) la détermination de l'enthalpie massique du fluide
frigorigène à l'état de liquide saturé à la pression de
3.3.3 La pression et la température à la sortie de -
refoulement à la sortie du compresseur, et de son
refoulement du compresseur doivent être mesurées en un
enthalpie massique à la pression et à la température
même point, situé sur une partie rectiligne de la
à l'aspiration du compresseur, au moyen de tables
d'essai
canalisation, à une distance en aval de la sortie, ou du
ou de diagrammes des caractéristiques du fluide
robinet d'arrêt s'il existe, au moins égale à huit fois le
frigorigène.
diamètre de la canalisation, ou à 300 mm (12 in), en
les essais, le compresseur pour fluides frigorigènes choisissant la plus grande de ces deux valeurs.
Pendant
doit être muni de tous les organes annexes et accessoires
nécessaires pour un bon fonctionnement continu en
3.3.4 Le système de circulation doit contenir les quantités
exploitation normale.
correctes de fluide frigorigène et d'huile lubrifiante. Des
séparateurs d'huile efficaces sont à installer dans la
canalisation de refoulement du compresseur, et des mesures
3.2 Essais
sont à prendre pour renvoyer l'huile séparée directement au
Les essais doivent comprendre un essai PRINCIPAL et un
système de lubrification du compresseur.
essai de CONFIRMATION qui doivent être effectués
Si le compresseur est installé avec un arrangement pour le
simultanément.
retour en usage général de l'huile de graissage au circuit,
l'huile provenant du séparateur doit être ramenée à la
3.2.1 L'essai de CONFIRMATION sera, dans toute la
canalisation d'aspiration entre l'appareil de mesure et le
mesure du possible, d'un type différent de l'essai
point d'entrée du compresseur.
PRINCIPAL, assurant l'obtention de résultats indépendants
de ceux de ce dernier.
e
II ne doit pas être ajouté de fluide frigorigène pendant
l'essai, ni d'huile aux carters de compresseurs fermes qui
3.2.2 La valeur de l'erreur sur la puissance frigorifique
communiquent avec le circuit du fluide frigorigène.
calculée pour l'essai PRINCIPAL doit être inférieure à celle
Pendant toute la durée des essais, le circuit ne doit
qui est calculée pour l'essai de CONFIRMATION (voir
renfermer que le fluide frigorigène et l'huile de graissage
annexe C).
dans un état de pureté tel que le fonctionnement normal du
compresseur en régime continu soit assuré et que la
3.2.3 Des méthodes d'essai de ces deux classes et des
précision des résultats d'essais, compte tenu des tolérances
combinaisons possibles sont énumérées au chapitre 7.
autorisées, ne soit pas affectée.
3.2.4 Les résultats de l'essai PRINCIPAL seront approuvés
NOTE - L'élimination complète de liquide frigorigène et d'huile
à condition que les résultats de l'essai de confirmation leur lubrifiante serait difficile à effectuer; toutefois, l'erreur due a ces
facteurs peut généralement être réduite au point d'être négligeable :
correspondent à f 4 %.
a) en assurant une surchauffe suffisante de la vapeur du fluide
3.3 Règles générales frigorigène à l'entrée du compresseur. Dans ce but, un
surchauffeur d'aspiration peut être nécessaire, et toute quantité
les résultats obtenus se trouvent dans de chaleur reçue d'une source extérieure doit &re enregistrée;
Afin de s'assurer que
les limites de précision demandées. il est indispensable
b) en utilisant un séparateur d'huile efficace sur la canalisation
d'observer les règles suivantes et de tenir compte des
de refoulement du compresseur.
indications de la note du paragraphe 3.3.4.
En général, une correction compensant l'effet de l'huile lubrifiante
n'est pas nécessaire si la quantité d'huile présente dans le mélange
3.3.1 Tous les appareils et tout l'appareillage auxiliaire de
huile/liquide frigorigène. déterminée suivant les indications de
mesure doivent être placés correctement par rapport à
12.3.3, est telle qu'elle n'introduise pas une erreur supérieure à 1 "/O
l'entrée et à la sortie du compresseur; ils doivent avoir été dans le calcul de la puissance frigorifique.
2
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IS0 917-1974 (F)
3.3.5 L'étanchéité du système doit être vérifiée et tout gaz 4.3 La vitesse de rotation du compresseur. La vitesse
choisie pour les essais ne doit pas différer de plus de f 10 %
non condensable doit être éliminé.
de la vitesse de référence.
3.3.6 Le compresseur doit être protégé contre les courants ou
d'air normaux.
La tension aux bornes du moteur et la fréquence. La
tension ne doit pas s'écarter de plus de f 2 % de la valeur
3.4 Période d'essai
nominale, et la fréquence de f 2 %.
3.4.1 Les essais envisagés concernent exclusivement les
compresseurs pour fluides frigorigènes fonctionnant en
marche continue, dans des conditions telles que, pendant
BASE DES CALCULS
une période donnée, les fluctuations de tous les facteurs
pouvant affecter les résultats d'un essai restent dans les
5.1 Enthalpie massique
limites requises et ne présentent aucune tendance marquée
à sortir de ces limites.
Compte tenu des règles et des précautions définies en 3.3,
l'enthalpie massique du fluide frigorigène à la pression de
Ces conditions sont appelées conditions de fonctionnement
refoulement du compresseur et l'enthalpie massique à la
stable.
pression et à la température d'aspiration du compresseur
b
sont relevées dans des tables ou des diagrammes reconnus
3-42 Après le démarrage du compresseur, des réglages
des propriétés thermodynamiques du fluide frigorigène
sont effectués pendant un fonctionnement préliminaire utilisé. Dans le deuxième cas, peut être nécessaire
jusqu'à ce que les paramètres essentiels, nécessaires à l'essai, une correction afin de tenir de
se trouvent à l'intérieur des limites de variation admises.
l'entraînement d'huile lubrifiante. (Voir 12.3.3.)
3.4.3 Les conditions de fonctionnement stable étant
obtenues, les relevés pour la période d'essai sont effectués à 5.2 du frigori*ne
des intervalles de temps égaux ne dépassant pas 20 min,
Le débit-masse est déterminé par une méthode
pendant une période d'au moins 1 h, durant laquelle quatre PRINCIPALE, choisie parmi
qui sont décrites aux
relevés au moins sont effectués et reportés sur un chapitres 8 à 17, et est confirmé par une méthode de
graphique.
CONFIRMATION applicable, les deux essais étant effectués
Seules de petites corrections de réglage pourront être (voir 7).
apportées pendant cette période.
5.3 Volume massique du fluide frigorigène
L'usage de compteurs enregistreurs de précision compatible
La valeur réelle d'essai ((vga)) du volume massique de la
à la précision de la méthode employée est recommandé.
vapeur du fluide frigorigène à l'entrée du compresseur ne
devrait pas différer de plus de 2 % de la valeur ((vgl ))
3-4.4 La moyenne arithmétique des relevés successifs
correspondant aux données de référence prescrites pour les
correspondant à chaque mesure est admise comme valeur de
essais.
...
L la mesure pendant l'essai.
5.4 Valeur du débit-masse mesuré
3.4.5 Les relevés des grandeurs cumulées seront effectués
et à la fin de chaque intervalle pour vérifier la
au début Compte tenu de cette condition, la valeur du débit-masse
stabilité du fonctionnement. La différence entre le dernier
mesuré devrait être corrigée en la multipliant par le facteur
et le premier relevé de la période d'essai est prise comme
((Vga/Vgl )).
résultat de l'essai.
6 PROCÈS-VERBAL D'ESSAI
4 DONNÉES DE RÉFÉRENCE POUR L'ESSAI
Les données de référence à prescrire pour l'essai d'un
6.1 Indications générales
compresseur pour fluide frigorigène sont les suivantes :
6.1.1 Date .
4.1 Les pressions absolues aux points de mesurage dans les
Heure à laquelle l'essai a été commencé .
canalisations d'aspiration et de refoulement du
Heure à laquelle l'essai a pris fin .
compresseur. Les pressions relevées ne doivent pas varier de
Durée de l'essai .
plus de f 1 '% pendant toute la période d'essai.
6.1.2 Marque et numéro de série du compresseur
4.2 La température d'aspiration au point de mesure dans
la canalisation d'aspiration du compresseur. La temperature
? 3 "C (5 OF) pendant 6.1.3 Type du compresseur (à simple ou double effet,
relevée ne doit pas varier de plus de
nombre de cylindres, etc.).
toute la période d'essai.
3
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6.1.4 Diamètre du cylindre et course (si applicable). 6.5 Résultats d'essai
6.1.5 Déplacement volumétrique par tour du compresseur. 6.5.1 Coefficients de pertes thermiques.
6.5.2 Débit-masse du fluide frigorigène.
6.1.6 Désignation du fluide frigorigène.
6.5.3 Différence d'enthalpie applicable.
6.2 Conditions de référence d'essai (voir chapitre 4)
6.5.4 Puissance frigorifique du compresseur.
6.2.1 Pression absolue à l'aspiration du compresseur.
6.5.5 Erreur relative des résultats (voir annexe C).
6.2.2 Température à l'aspiration du compresseur.
6.5.6 Remarques.
6.2.3 Pression absolue au refoulement du compresseur.
NOTE - Si l'essai doit comporter le mesurage de la puissance
6.2.4 Vitesse de rotation du compresseur ou détails
absorbée, les lectures prescrites à section deux doivent être faites
concernant l'alimentation électrique. simultanément avec celles de la section un.
W
6.3 Méthodes d'essai utilisées
7 MÉTHODES D'ESSAI
6.3.1 Essai PRINCIPAL.
7.1 Méthode A (voir chapitre 8) : Calorimètre à fluide
6.3.2 Essai de CONFIRMATION. secondaire dans la canalisation d'aspiration.
Méthode B (voir chapitre 9) : Calorimètre à déversement du
6.4 Moyenne des lectures d'essai (voir chapitre 3)
fluide frigorigène dans la canalisation d'aspiration.
Méthode C (voir chapitre 10) : Calorimètre de vapeur
6.4.1 Vitesse de rotation du compresseur
frigorigène dans la canalisation d'aspiration.
6.4.2 Température ambiante.
Un calorimètre calorifugé est placé près de l'entrée
d'aspiration du compresseur pour fonctionner comme
évaporateur et l'effet frigorigène est produit par un échange
6.4.3 Pression barométrique.
de chaleur avec une source réglable.
6.4.4 Pression du fluide frigorigène à l'entrée d'aspiration NOTE - Les méthodes A, B et C doivent, autant que possible, être
utilisées comme METHODES PRINCIPALES.
du compresseur.
7.2 MéthodeG (voir chapitre 14) : Méthode au
6.4.5 Température du fluide frigorigène à l'entrée
condenseur à refroidissement d'eau.
d'aspiration du compresseur.
Le condenseur à refroidissement d'eau de l'installation
réelle est convenablement calorifugé et équipé de façon
6.4.6 Pression du fluide frigorigène à la sortie de
qu'il fonctionne comme calorimètre.
refoulement du compresseur.
7.3 Méthode K (voir chapitre 17) : Calorimètre sur la
6.4.7 Température du fluide frigorigène à la sortie de
canalisation de refoulement.
refoulement du compresseur.
Un calorimètre calorifugé est inséré dans la canalisation de
refoulement du compresseur et est traversé par le débit
6.4.8 Température à l'entrée de l'eau de refroidissement.
total du fluide frigorigène à l'état gazeux.
6.4.9 Température à la sortie de l'eau de refroidissement.
7.4 Méthode D (voir chapitre 11) : Compteur de débit de
vapeur frigorigène.
6.4.10 Débit massique de l'eau de refroidissement.
Un débitmètre à orifice ou tuyère est placé soit dans la
canalisation d'aspiration, soir dans la canalisation de
6.4.11 Lorsque cela est possible, la température de l'huile
refoulement du compresseur.
lubrifiante du compresseur.
7.5 Méthode E (voir chapitre 12) : Collecteur de liquide
frigorigène.
6.4.12 Tension et fréquence du courant d'alimentation.
Méthode F (voir chapitre 13) : Compteur de la quantité et
NOTE - Des informations complémentaires seront demandées selon
du débit de fluide frigorigène.
les méthodes d'essais utilisées (voir chapitres 8 à 18).
4
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Méthode H (voir chapitre 15) : Refroidissement de la Des dispositions doivent être prises pour mesurer la pression
vapeur frigorigène. de fluide secondaire avec une précision de f 0,05 kgf/cm2
(I 0,7 Ibf/in2) et pour s'assurer que cette pression ne
J (voir chapitre 16) : Variante de la méthode H.
Méthode
dépasse pas la limite de sécurité de l'appareillage.
Les méthodes E et F concernent le mesurage du débit total
du fluide frigorigène liquide.
8.2 Étalonnage
Les méthodes H et J concernent le mesurage d'un débit
Le calorimètre doit être étalonné suivant la méthode par
partiel du fluide frigorigène liquide provenant d'un
pertes de chaleur exposée ci-après :
condenseur spécial.
8.2.1 Régler la chaleur fournie au fluide secondaire de
Les méthodes G, K, D, E, F, H et J doivent être, en général,
façon à maintenir la pression constante à une valeur
utilisées comme MÉTHODE DE CONFIRMATION.
correspondant à une température de saturation supérieure
Cependant, dans les cas où il,n'est pas possible d'utiliser les
d'environ 14 "C (25 OF) à la température ambiante.
méthodes A, B, C comme METHODE PRINCIPALE, il est
Maintenir la température ambiante constante, dans les
admis d'utiliser à leur place les méthodes D, G, K, sous
limites de + 1 "C (+ 2 OF), à une valeur quelconque ne
réserve que la totalité du débit de fluide frigorigène traverse
dépassant pas 45 "C (110 "FI.
l'appareil de mesurage et que les précautions spéciales
indiquées en 3.3 soient appliquées strictement.
L
8.2.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne
continuellement, maintenir la chaleur fournie à une valeur
7.6 Combinaisons possibles
les limites de + 1 % et mesurer la pression du
constante dans
Les combinaisons suivantes des MÉTHODES
fluide secondaire à des intervalles de 1 h jusqu'à ce que
PRINCIPALES et des METHODES DE CONFIRMATION
quatre valeurs consécutives de la température de saturation
sont possibles, compte tenu des conditions fixées en 3.2.
correspondante ne varient pas de plus de * 0.6 "C (* 1 "FI.
8.2.3 Si le dispositif de chauffage fonctionne par
MÉTHODE
1 MÉTHODE PRINCIPALE
intermittence, effectuer le réglage de telle sorte que la
I DE CONFIRMATION
I
température de saturation correspondant à la pression du
Méthode A E, F. G, K
fluide secondaire soit maintenue constante, dans les limites
Méthode B E. F. G. K de la valeur choisie, à I 0,6 "C (I 1 OF), et effectuer des
lectures de la chaleur fournie à des intervalles de 1 h jusqu'à
Méthode C E. F. G, K
ce que quatre lectures consécutives ne varient pas de plus de
Méthode D H. J. G. K
f 4 %.
Méthode G E. F. K
r Méthode K E. F, G. H. J
8.2.4 Le coefficient de pertes thermiques est alors donné
par la formule
\-
8 MÉTHODE A : CALORIMÈTRE À FLUIDE SECON-
DAIRE (voir figure 1)
8.3 Mode opératoire
8.1 Description
Régler la pression d'aspiration à l'aide du régleur de fluide
frigorigène et régler la température de la vapeur frigorigène
Le calorimètre à fluide secondaire est composé d'un
entrant dans le compresseur en faisant varier la chaleur
serpentin à évaporation directe ou d'un ensemble de
fournie au fluide secondaire. Régler la pression de
serpentins montés en parallèle, servant d'évaporateur
refoulement en faisant varier la température et le débit de
principal. Cet évaporateur est suspendu à la partie
supérieure d'un récipient calorifugé et résistant à la l'agent de condensation, ou à l'aide d'un régleur de pression
pression. Un dispositif de chauffage est situé dans le fond dans la canalisation de refoulement.
de ce récipient chargé d'un fluide secondaire volatil de telle
façon que le dispositif de chauffage soit bien au-dessous de
8.3.1 Si le dispositif de chauffage fonctionne
la surface du liquide. Le débit du fluide frigorigène est réglé
continuellement, les fluctuations de la chaleur fournie, dues
soit par un détendeur à main, soit par un détendeur a
à n'importe quelle cause, pendant la période d'essai, ne
pression constante qui doit être situé près du calorimètre.
doivent pas être telles qu'elles provoquent une variation de
Le détendeur et les canalisations de fluide frigorigène qui le
plus de 1 % sur la puissance calculée du compresseur.
relient au calorimètre peuvent être calorifugés en vue de
réduire au minimum les apports de chaleur.
8.3.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne par
Le calorimètre doit être calorifugé de manière que les pertes intermittence, la température de saturation correspondant à
la pression du fluide secondaire ne doit pas varier de plus de
thermiques ne dépassent pas 5% de la puissance du
I 0.6 "C (+ 1 OF).
compresseur.
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IS0 917-1974 (FI
8.4 Renseignements complémentaires 9.2 Étalonnage
Les caractéristiques suivantes doivent être enregistrées : Le calorimètre doit être étalonné selon l'une des méthodes
suivantes :
8.4.1 Pression de la vapeur frigorigène à la sortie de
l'évaporateur. 9.2.1 Méthode par pertes de chaleur
La méthode d'étalonnage par pertes de chaleur est
8.4.2 Température de la vapeur frigorigène à la sortie de
appliquée selon les modalités suivantes :
l'évaporateur.
9.2.1.1 Remplir le calorimètre de fluide frigorigène liquide
8.4.3 Pression du fluide frigorigène liquide entrant dans le
jusqu'à son niveau de fonctionnement normal et fermer les
détendeur.
robinets d'arrêt à la sortie du fluide et de la vapeur.
Maintenir la température ambiante constante, dans les
8.4.4 Température du fluide frigorigène liquide entrant
limites de ? 1 "C (I 2 OF), à une valeur quelconque ne
dans le détendeur.
dépassant pas 43 "C (1 10 OF) et fournir de la chaleur de
façon à maintenir la température du fluide frigorigène à
8.4.5 Température ambiante autour du calorimètre. 14 "C (25 OF) environ au-dessus de la température
ambiante. Dans le cas de chauffage par l'intermédiaire d'un
-
liquide, maintenir la température à l'entrée à une valeur
8.4.6 Pression du fluide secondaire.
constante, dans les limites de I 0,3 "C (I 0,5 "FI, et régler
le débit de façon que la chute de température ne soit
8.4.7 Chaleur fournie au fluide secondaire.
pas inférieure à 6 "C (10 OF). Dans le cas de chauffage
électrique, maintenir la puissance à une valeur constante,
8.5 Détermination de la puissance frigorifique
dans les limites de I 1 %.
8.5.1 Le débit-masse du fluide frigorigène, déterminé au
9.2.1.2 Après obtention de l'équilibre thermique,
cours de l'essai, est donné par la formule
effectuer des lectures pendant les périodes suivantes :
@ + F, it, - t,)
- dans le cas de chauffage par liquide, à des intervalles
mf =
hg2 -hf2
de 1 h jusqu'à ce que les températures relevées au
cours de quatre lectures consécutives, tant à l'entrée qu'à
la sortie, le débit étant constant, ne varient pas de plus
8.5.2 La puissance frigorifique, ramenée aux conditions de
de I0.3 "C (I 0,5 OF).
référence prescrites pour l'essai, est donnée par la formule
- dans le cas de chauffage é/ectrique, à des intervalles
de 1 h jusqu'à ce que quatre valeurs consécutives
la température de saturation du fluide frigorigène ne
de
varient pas de plus de I 0,6 "C (I 1 "FI.
9 MÉTHODE B : CALORIMÈTRE À DÉVERSEMENT
4
DU FLUIDE FRIGORIGÈNE (voir figure 2) 9.2.1.3 La quantité de chaleur fournie au calorimètre est
déterminée comme suit :
9.1 Description
- dans le cas de chauffage par liquide
Le calorimètre à déversement du fluide frigorigène est
Oi = c (t, - t2) m,
composé d'un récipient évaporateur résistant à la pression,
ou d'un ensemble de récipients montés en parallèle, dans
- dans le cas de chauffage électrique
la chaleur est appliquée directement au fluide
lequel
COi = PW = 0,86 Pkcallh = 3.41 PBtuIh
frigorigène identique à celui utilisé dans le compresseur
essayé. Le débit du fluide frigorigène est réglé par un
détendeur à main, par un détendeur à pression constante, 9.2.1.4 Le coefficient de pertes thermiques est alors
ou par un dispositif de contrôle de niveau qui doit être calculé à l'aide de la formule
situé près du calorimètre. Le détendeur et les canalisations
@i
de fluide frigorigène qui le relient au calorimètre peuvent
F, = -
les apports
être calorifugés en vue de réduire au minimum tr - ta
de chaleur.
9.2.2 Méthode au condenseur
les
Le calorimètre doit être calorifugé de manière que
pertes thermiques ne dépassent pas 5 % de la puissance du La méthode d'étalonnage à l'aide d'un condenseur est
compresseur. appliquée selon les modalités suivantes :
Des dispositions doivent être prises afin de s'assurer que la Maintenir la température ambiante du calorimètre
constante, dans les limites de f 1 "C (I 2 OF), à une valeur
pression du fluide frigorigène ne dépasse pas la limite de
"C (110 "FI. Faire
sécurité de l'appareillage. quelconque ne dépassant pas 43
---------------------- Page: 9 ----------------------
IS0 917-1974 (F)
fonctionner, sur le calorimètre, un condenseur de puissance 9.4.5 Température ambiante autour du calorimètre.
frigorifique appropriée jusqu'à obtention des conditions
d'équilibre avec une différence de 22 f 1 OC (40 f 2 OF)
9.4.6 Température du liquide chauffant entrant dans le
entre la température ambiante et la température de
calorimètre.
saturation du fluide frigorigène. Recueillir et mesurer le
condensat dans des récipients volumétriques selon le
9.4.7 Température du liquide chauffant sortant du
processus décrit à la Méthode E (voir chapitre 12) pendant
calorimètre.
une période de temps suffisante pour permettre
le récipient de mesure, d'une hauteur
l'accumulation, dans
9.4.8 Débit-masse du liquide chauffant en circulation.
de liquide au moins égale à 150 mm (6 in). Poursuivre
l'essai jusqu'à ce que les valeurs relevées au cours de quatre
9.4.9 Quantité d'électricité fournie au calorimètre.
lectures consécutives, faites à des intervalles de 1 h, ne
varient pas de plus de f 5 %.
9.5 Détermination de la puissance frigorifique
Le coefficient de pertes thermiques est alors calculé à l'aide
de la formule
9.5.1 Le débit-masse de fluide frigorigène, déterminé au
cours de l'essai, est donné par la formule
(hg2 - hf2) mf
F, =
- dans le cas de chauffage par liquide :
ta - tr
c it, - t2) m, + F, (tl - t,)
9.3 Mode opératoire
mf =
h,2 -hf2
Régler la pression d'aspiration au compresseur à l'aide du
- dans le cas de chauffage électrique :
régleur de fluide frigorigène et régler la température à
l'entrée du compresseur en faisant varier la chaleur fournie,
@,, + F, it, - tr)
excepté dans le cas d'
...
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