ISO 18233:2006
(Main)Acoustics — Application of new measurement methods in building and room acoustics
Acoustics — Application of new measurement methods in building and room acoustics
ISO 18233:2006 gives guidelines and specifies requirements for the application of new methods for the measurement of the acoustic properties of buildings and building elements. Guidelines and requirements for selection of the excitation signal, signal processing and environmental control are given, together with requirements for linearity and time-invariance for the systems to be tested. ISO 18233:2006 is applicable to such measurements as airborne sound insulation between rooms and of façades, measurement of reverberation time and other acoustic parameters of rooms, measurement of sound absorption in a reverberation room, and measurement of vibration level differences and loss factor. ISO 18233:2006 specifies methods to be used as substitutes for measurement methods specified in standards covering classical methods, such as ISO 140 (all parts), ISO 3382 (all parts) and ISO 17497-1.
Acoustique — Application de nouvelles méthodes de mesurage dans l'acoustique des bâtiments et des salles
L'ISO 18233:2006 donne des recommandations et spécifie des exigences pour l'application de nouvelles méthodes de mesurage des propriétés acoustiques des bâtiments et des éléments de construction. Les recommandations et les exigences pour le choix du signal d'excitation, du traitement des signaux et du contrôle environnemental sont accompagnées des exigences de linéarité et d'invariance temporelle des systèmes à soumettre aux essais. L'ISO 18233:2006 s'applique à des mesurages tels que l'isolation au bruit aérien entre salles adjacentes et celle des façades, le mesurage de la durée de réverbération et autres paramètres acoustiques des salles, le mesurage de l'absorption acoustique en salle réverbérante et le mesurage des écarts de niveau de vibration et du facteur de perte. L'ISO 18233:2006 spécifie les méthodes de mesurage à utiliser en alternative à des méthodes de mesurage spécifiées dans les normes traitant des méthodes classiques, telles que l'ISO 140 (toutes les parties), l'ISO 3382 (toutes les parties) et l'ISO 17497-1.
General Information
Relations
Overview
ISO 18233:2006 - Acoustics: Application of new measurement methods in building and room acoustics - provides guidelines and requirements for using modern deterministic measurement methods (instead of classical stochastic or impulse techniques) to obtain impulse responses and frequency-response functions in building and room acoustic testing. The standard covers selection of the excitation signal, signal processing, environmental control, and requirements for linearity and time‑invariance of the system under test. It formalizes use of the Maximum Length Sequence (MLS) and the Swept‑Sine (SS) techniques as ISO 18233–MLS and ISO 18233–SS.
Key topics and requirements
- Scope of application: airborne sound insulation (between rooms and façades), reverberation time and other room acoustic parameters, sound absorption in reverberation rooms, vibration level differences and loss factor.
- Excitation signal selection: guidance on deterministic signals used to derive impulse responses reliably.
- Signal processing: methods for extracting impulse and frequency responses (e.g., deconvolution approaches) and for computing fractional‑octave‑band results.
- Environmental control: managing background noise and time‑variation during measurements to ensure validity.
- System assumptions: explicit requirement that the tested acoustic path behaves approximately as a linear, time‑invariant system; tests and procedures to detect violations.
- Performance metrics: use of effective signal‑to‑noise and peak‑to‑noise ratios as evaluation criteria when comparing new methods with classical approaches.
- Normative annexes: Annex A (MLS) and Annex B (Swept‑sine) provide prescriptive material for those specific methods.
- Reporting and precision: instructions on test reports and considerations of measurement precision and limitations.
Applications
- On‑site field measurement of airborne sound insulation for compliance testing and certification.
- Fast, low‑noise‑susceptible measurement of reverberation time and room acoustic parameters for acoustic commissioning and design verification.
- Laboratory measurement of sound absorption in reverberation rooms.
- Measurement of structural acoustic properties - vibration level differences and loss factor - in building elements and systems.
- R&D and product testing where extended measurement range and improved noise immunity are required.
Who should use ISO 18233:2006
- Acoustical consultants and test laboratories performing building and room acoustic measurements.
- Instrument manufacturers and software developers implementing MLS or swept‑sine measurement systems.
- Building designers, façade and partition product developers, and regulatory bodies seeking reliable procedures for alternative measurement methods.
- Researchers comparing deterministic and classical (ISO 140 / ISO 3382) methods.
Related standards
- ISO 140 series (building acoustics - airborne sound insulation)
- ISO 3382 series (reverberation time - room acoustics)
- ISO 17497-1 (acoustics measurement methods)
- IEC 61260 (fractional‑octave filters) and IEC 61672‑1 (sound level meters) - normative references
ISO 18233:2006 helps practitioners adopt modern measurement methods (MLS, swept‑sine) while ensuring consistent, reliable results for building and room acoustics.
Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL ISO
STANDARD 18233
First edition
2006-06-01
Acoustics — Application of new
measurement methods in building and
room acoustics
Acoustique — Application de nouvelles méthodes de mesurage dans
l'acoustique des bâtiments et des salles
Reference number
©
ISO 2006
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Contents Page
Foreword. iv
Introduction . v
1 Scope . 1
2 Normative references . 1
3 Terms definitions and abbreviated terms . 1
3.1 Terms and definitions. 1
3.2 Abbreviated terms . 2
4 Designations . 2
4.1 Maximum length sequence method (MLS). 2
4.2 Swept-sine method (SS). 2
5 Theory . 2
5.1 General. 2
5.2 Sound in a room. 3
5.3 Sound transmission between two rooms. 5
5.4 Using the frequency response function. 6
6 Measurement of the impulse response . 7
6.1 General. 7
6.2 Excitation signal . 7
6.3 Measurement of the response. 9
7 Measurement of the frequency response function . 14
8 Precision. 14
9 Test report . 15
Annex A (normative) Maximum length sequence method. 16
Annex B (normative) Swept-sine method. 20
Bibliography . 26
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards bodies
(ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out through ISO
technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical committee has been
established has the right to be represented on that committee. International organizations, governmental and
non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. ISO collaborates closely with the
International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
International Standards are drafted in accordance with the rules given in the ISO/IEC Directives, Part 2.
The main task of technical committees is to prepare International Standards. Draft International Standards
adopted by the technical committees are circulated to the member bodies for voting. Publication as an
International Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting a vote.
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of patent
rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights.
ISO 18233 was prepared by Technical Committee ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 2, Building
acoustics.
iv © ISO 2006 – All rights reserved
Introduction
Stochastic signal analysis methods for the measurement of sound transmission phenomena started to be
developed around 1960, but lack of available computing power excluded the use of these methods outside the
best equipped research laboratories.
The development of digitizing circuitry, powerful personal computers and the use of digital signal processing
components in sound measuring equipment for field use, have made the application of measuring equipment
based on extended digital signal analysis readily available. Dedicated instruments, as well as specialized
software used on general computers, currently apply such methods and are already widely used.
The new methods bring a number of advantages compared to the well-established classical methods, such as
suppression of background noise and extended measurement range. However, there is also risk of unreliable
results if certain guidelines are not followed. The new methods may demonstrate larger sensitivity to time-
variations and change in the environmental conditions than the classical methods.
This International Standard is developed to give requirements and guidelines for the use of new measurement
methods in building and room acoustic measurements, but can also be used in the construction of measuring
equipment for the implementation of the methods.
As even an experienced user of equipment based on classical methods may be unaware of the difficulties and
limitations for some applications of the new methods, the user is encouraged to develop a deeper
understanding of the theoretical bases for the new methods. Instrument manufacturers are also encouraged to
give further guidelines for applications and to make it an objective to design instruments that give warnings
when results are not reliable.
This International Standard gives guidelines and requirements for the application of new methods for the
measurement of sound insulation in buildings and building elements and for the measurement of reverberation
time and related quantities. Reference is made to the standards for the classical methods regarding what to
measure, the number and the selection of measurement points, and the conditions for measurements.
INTERNATIONAL STANDARD ISO 18233:2006(E)
Acoustics — Application of new measurement methods in
building and room acoustics
1 Scope
This International Standard gives guidelines and specifies requirements for the application of new methods for
the measurement of the acoustic properties of buildings and building elements. Guidelines and requirements
for selection of the excitation signal, signal processing and environmental control are given, together with
requirements for linearity and time-invariance for the systems to be tested.
This International Standard is applicable to such measurements as airborne sound insulation between rooms
and of façades, measurement of reverberation time and other acoustic parameters of rooms, measurement of
sound absorption in a reverberation room, and measurement of vibration level differences and loss factor.
This International Standard specifies methods to be used as substitutes for measurement methods specified
in standards covering classical methods, such as ISO 140 (all parts), ISO 3382 (all parts) and ISO 17497-1.
2 Normative references
The following referenced documents are indispensable for the application of this document. For dated
references, only the edition cited applies. For undated references, the latest edition of the referenced
document (including any amendments) applies.
IEC 61260, Electroacoustics — Octave-band and fractional-octave-band filters
IEC 61672-1, Electroacoustics — Sound level meters — Part 1: Specifications
3 Terms definitions and abbreviated terms
3.1 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
3.1.1
classical method
conventional method of measurement where the resulting sound pressure levels or decay rates are
determined directly from the recorded responses to random noise or impulse signals
3.1.2
new method
measurement method in which various deterministic signals can be used to first obtain the impulse response
of the system under test and from which the required sound pressure levels and decay rates can be obtained
NOTE The new methods may have additional, intentional features such as giving results under situations where no
result is obtained by the classical method. The new methods may, for instance, be more immune to noise from other
sources.
3.1.3
effective signal-to-noise ratio
signal-to-noise ratio
ten times the logarithm to the base 10 of the ratio of the mean-square value of the signal part caused by the
excitation and obtained by the new method, to the mean-square value of the unwanted part of the signal
obtained by the same method and caused by sources other than the excitation
NOTE 1 The effective signal-to-noise ratio is expressed in decibels.
NOTE 2 The effective signal-to-noise ratio is used as a substitute for the normal signal-to-noise ratio when establishing
procedures for the new method based on a classical method.
3.1.4
peak-to-noise ratio
ten times the logarithm to the base 10 of the ratio of the squared peak value of the signal part caused by the
excitation and obtained by the new method, to the mean-square value of the unwanted part of the signal
obtained by the same method and caused by other sources than the excitation
NOTE The effective peak-to-noise ratio is expressed in decibels.
3.1.5
fractional-octave band
frequency range, in hertz, from lower to higher band edge frequency for a fractional-octave-band filter as
specified in IEC 61260
NOTE Both full-octave- and fractional-octave-band filters are designated fractional-octave-band filters.
3.2 Abbreviated terms
MLS Maximum length sequence method
SS Swept-sine method
4 Designations
4.1 Maximum length sequence method (MLS)
An MLS method in accordance with this International Standard shall be designated as “ISO 18233–MLS”.
4.2 Swept-sine method (SS)
An SS method in accordance with this International Standard shall be designated as “ISO 18233–SS”.
5 Theory
5.1 General
The transmission of sound within a room as well as the transmission of sound between rooms may normally
be considered as a close approximation to a linear and time-invariant system. The general theory applicable
to such systems may therefore be used to establish the relationship between excitation and response for the
sound transmission.
The impulse response is the basis of all measurements. The methods are applicable to the velocities
measured on structures as well as to sound pressures measured in rooms.
2 © ISO 2006 – All rights reserved
5.2 Sound in a room
The scope of Parts 3 to 5 of ISO 140 and of Parts 9 to 12 of ISO 140 is to specify methods to measure the
airborne sound insulation for building elements and the insulation between dwellings. ISO 3382 (all parts)
specifies the measurement of reverberation time. In order to measure these quantities, the sound pressure
level and the reverberation time in rooms by the application of noise excitation shall be measured.
For the measurement of reverberation time, the noise source is switched on for a time sufficient to obtain a
steady level. The source is thereafter switched off, and the decay of the sound in the room is observed. The
time for switching the noise off is set to t = 0 in this International Standard.
A recording of the sound pressure level versus time will, in general, contain information on the obtained
stationary sound pressure level in the room as well as the reverberation time. A typical level versus time
diagram is shown in Figure 1. The stationary sound pressure level before the sound source is switched off is
given by the recording for t < 0, and information about the decay will be given for t W 0. The decay may be
further processed to obtain the reverberation time.
Key
L stationary noise level before the excitation is switched off
L background noise level
N
t time
NOTE The excitation is switched off at time t = 0.
Figure 1 — Typical level versus time curve
The classical methods for the measurement of airborne sound in rooms, defined in the ISO 140 and ISO 3382
series, specify a stochastic signal for the excitation. Although the room in most cases may be described as a
deterministic system, statistical spread from the random excitation will lead to a certain stochastic variation in
the result, which may be characterized by a standard deviation. Therefore, averaging of more measurements
is normally needed to obtain results close to the stochastically expected values. Such averaging may for the
classical method be combined with the spatial averaging needed to obtain a mean value for the room.
The methods described in this International Standard intend to obtain measurement values in fractional-
octave bands. Requirements and guidelines are selected accordingly.
It has been shown (Reference [6]) that the expected decay in one particular observation point may be
obtained without averaging, by processing the impulse response between the excitation signal (loudspeaker)
and the observation point (microphone) directly. This holds for the decay curve and the stationary levels as
long as the system is linear and time-invariant. The theory may be extended and applied to sound in the
source room, to sound in the receiving room, and to the transmission from the source to the receiving room.
The measured response in the classical method based on noise excitation may, in theory, be described as a
convolution between the excitation signal and the impulse response of the room. However, in the classical
method with noise excitation, the response is recorded directly and information about the impulse response is
normally not known.
According to the new methods described in this International Standard, the results may be obtained from
processing of the impulse response itself.
NOTE 1 The impulse response is normally the combined impulse response of the system, consisting of amplifiers,
transducers, applied filters, and the enclosure between the transmitting and the receiving points.
Several methods may be applied to obtain the impulse response or the frequency response function, which is
linked to the impulse response by Fourier transformation. All such methods may be used if they are able to
demonstrate reliable results within normal measurement conditions.
When a room has been excited by stationary white noise for a time sufficient to obtain stationary conditions
[6]
and the noise is thereafter switched off at the time t = 0, the expected level at any time t W 0 will be :
∞
⎡⎤
W
⎢⎥
Lt()=10 lg h (t)dt dB (1)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦t
where
W is a constant specifying the signal power per unit bandwidth of the excitation signal;
ht() is the impulse response;
C is an arbitrary selected reference value for the level calculation.
ref
The decay corresponds to the expected decay based on the classical method, which conventionally is
approximated by a straight line.
NOTE 2 Due to the fact that the running time, t, is the lower start point for the integration, the operation in Equation (1)
may be described as backwards integration. In an alternative form of the formula, the integral starts at +∞ and runs
backwards to the actual time. Historically, this was achieved using analog technology by playing a tape with the recorded
response in the reverse direction.
Equation (1) does not consider the extraneous noise normally accompanying a measurement.
When a fractional-octave-band filter is a part of the measured system, Equation (1) will describe the expected
decay according to the classical method for the applied filter band.
Equation (1) may be used to compute the expected level at any time after the signal source was switched off.
It may also be used to obtain the expected mean level before the excitation was switched off, L . The level
may be obtained from Equation (1) by setting t = 0:
∞
⎡⎤
W
0 2
⎢⎥
Lh= 10 lg (t) dt dB (2)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦
Figure 2 illustrates how the level versus time function is obtained by the classical and the new method.
4 © ISO 2006 – All rights reserved
a) Classical method b) New method
Key
L sound level
h impulse response
t running time
NOTE In the classical method, an approximation, L (t), of the expected decay is found by averaging (ensemble) a
m
number of individual decays, L (t), L (t), … L (t), based on noise excitation. By application of the new method, the
1 2 N
expected decay, L(t), is found by processing the impulse response h(t).
Figure 2 — Illustration of the difference between classical and new method
5.3 Sound transmission between two rooms
If a noise source is placed in a source room and the sound pressure level is measured at a point S, the
expected level, L , may according to Equation (2) be obtained from the impulse response between the
excitation point and the point S: ht().
∞
⎡⎤
W
0 2
⎢⎥
Lh= 10 lg (t)dt dB (3)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦
In a similar way, if the sound level is measured in an adjacent receiving room at a point R, the expected level,
L , may be obtained from the impulse response between the excitation point and the point R: ht() .
2 2
∞
⎡⎤
W
⎢⎥
Lh= 10 lg (t)dt dB (4)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦0
The expected sound level difference, D, between the source and the receiver room may therefore be
computed as:
∞
⎡⎤
⎢⎥
ht()dt
∫
⎢⎥
⎢⎥
DL=−L= 10 lg dB (5)
∞
⎢⎥
⎢⎥ht()dt
∫
⎢⎥
⎣⎦
The variable describing the excitation power, W , is eliminated in the result for the level difference as the
arbitrary chosen reference C .
ref
NOTE The new methods specified in this International Standard can also be applied to the measurement of sound
insulation of façades. In this context one of the measurement positions will be an outdoor position.
5.4 Using the frequency response function
A sinusoidal signal has a unique position in the theory of signals and linear time-invariant systems. If the
transients formed when signals are switched on and off are disregarded, the response for such a system to a
sinusoidal excitation will always be sinusoidal with the same frequency. The amplitude (gain) and the phase
may, however, change. Information about the change of amplitude and phase between input and output as a
function of frequency is called the frequency response function of the system. The frequency response
function will, as the impulse response, give full information about the response to any input signal. The
frequency response function may be obtained from the impulse response by Fourier transformation.
Equation (2) may be transformed by the application of Parseval's theorem:
∞∞
W
2 0
Wh ()t dt= H(ω) dω (6)
∫∫
2π
0 −∞
where
ω is the angular frequency;
H()ω is the frequency response function obtained by the Fourier transformation of the impulse
responseht( ) :
∞
−jωt
H(ω)==F ht() ht()e dt (7)
{}
∫
−∞
where j1=−
NOTE In Equation (6), it is assumed that h(t) = 0 for t < 0, which will be the case for a physical, causal system.
6 © ISO 2006 – All rights reserved
Equation (6) shows that only the modulus of the frequency response function may be used for the level
calculation. This is in contrast to the measurement of reverberation time, where both the phase and modulus
of the frequency response function are required.
By combining Equations (5) and (6), the expected sound level difference, D , between the source room and
the receiving room may be computed from the frequency responses for the rooms. The expected sound level
ω
difference for a fractional octave band with lower band edge frequency f = and upper band edge
2π
ω
frequency f = will be given by:
2π
ω
⎡⎤2
⎢⎥
H ()ωωd
∫
⎢⎥
ω
⎢⎥
DL=−L= 10 lg dB (8)
⎢⎥ω
⎢⎥
H ()ωωd
∫
⎢⎥
⎢⎥ω
⎣⎦1
6 Measurement of the impulse response
6.1 General
The impulse response for a room will typically be an oscillatory signal with a large number of periods. The
envelope of the signal will be irregular but typically have a fast attack-time and an exponential decay.
The impulse response may be measured as the response of the room to a very short acoustic pulse. However,
it will in most cases where sources other than a loudspeaker are used, be difficult to have sufficient control of
the spectral content and the directional characteristics of the excitation.
To obtain the required control of the excitation signal, the impulse response is in most practical cases
obtained by digital signal processing. The room is excited by a known signal for a certain time and the impulse
response is calculated from the response to the excitation. The excitation signal is distributed over a longer
period of time to increase the total radiated energy. This procedure will enhance the achievable dynamic
range and reduce the influence of extraneous noise.
Several methods for the measurement of the impulse response are described in the literature, see
References [6] to [8] and [13] to [15] in the Bibliography.
For measurements of the impulse response, movement of the source or the microphones is not acceptable as
it will violate the requirement for time-invariance. The impulse response of a room is formed by a complex
interaction of sound waves reflected between the floor, ceiling and walls of the room. Between the reflections,
the air in the room influences the transmission. Movement of the air or change in the speed of sound
(temperature) may also violate the requirement for time-invariance.
6.2 Excitation signal
6.2.1 General
In the classical methods, random noise or an impulse with a bandwidth at least equal to the bandwidth of the
measurement channel is required. The random nature of the noise will give a stochastic distribution of the
measured levels and will limit the repeatability of the measurement. The new methods apply deterministic
excitation signals, i.e. they can be accurately reproduced, and thereby enhance the repeatability of the
measurement.
6.2.2 Spectral requirements
6.2.2.1 General
The effective frequency range of the excitation signal shall at least cover the actual fractional-octave band
being measured. If a broad-band measurement covering the whole audio range is being performed, the aim is
to approximate the shape of the spectrum of the excitation signal, as captured at the receiver position, to that
of the ambient noise prevailing there. By this, a frequency-independent signal-to-noise ratio will be obtained.
The typical sources of background noise (air-conditioning, traffic, etc.) tend to have a spectral distribution that
increases with decreasing frequency. For this reason, the excitation signal should feature an emphasis at
lower frequencies when room impulse responses are to be measured.
In many of these cases, a pink excitation signal (with constant energy per fractional-octave band) is suitable to
obtain a sufficient signal-to-noise ratio.
In sound insulation measurements, however, the sound reduction index normally increases at higher
frequencies, making it necessary to increase the energy of the excitation signal in this range.
The most sophisticated emphasis scheme would involve compensating the acoustical power response of the
measurement loudspeaker and adapting to the spectral distribution of the background noise. A smoothed
version of the latter, multiplied by the inverted speaker response, confined to the intended frequency range,
can be used as a template for the generation of a suitable excitation spectrum.
6.2.2.2 Repetitive excitation
If a repetitive excitation signal is used, the spectrum of the excitation will consist of narrow spectral lines
where the distance between adjacent lines, ∆f, will be given as the inverse of the time for one repetition period
T :
REP
∆=f (9)
T
REP
In order to ensure that all modes of the room are excited, the repetition period shall not be shorter than the
reverberation time, T, for the room being measured. This requirement applies to the measurement of
reverberation time as well as level differences:
TTW (10)
REP
NOTE Each room mode may be approximated by a second-order band-pass function with a certain quality factor
(Q-factor). A larger Q-factor means a narrower frequency response and a longer decay after excitation has ceased. For a
second-order function with bandwidth (–3 dB), B, in hertz, the virtual reverberation time will be approximately (2,2/B). The
requirement for the repetition time ensures that at least two spectral lines of excitation fall within the bandwidth of any
room mode.
6.2.2.3 Non-repetitive excitation
A non-repetitive excitation signal may be of any suitable length. However, the excitation shall be succeeded
by a period of silence in order to allow the decaying response to be properly recorded. The decay shall be
recorded over a period equal to at least half of the reverberation time. For a sweep excitation from a low to a
high frequency as described in Annex B, the required length of the period of silence will normally be
determined by the reverberation time for the higher frequencies.
6.2.3 Level and linearity
The sound power in the excitation shall be sufficiently high to obtain an effective signal-to-noise ratio satisfying
the requirements given in the International Standard specifying the applicable classical method.
Methods involving deterministic excitation signals are generally more efficient at suppressing extraneous
noise than the classical method. Enhancement of the signal-to-noise ratio by 20 dB to 30 dB or more
compared to the classical method may be obtainable.
8 © ISO 2006 – All rights reserved
The use of loudspeakers typically introduces non-linear distortion in the system. Distortion violates the
requirement for linearity in this method. Distortion due to the loudspeaker increases with the excitation level.
The user shall be aware of the problem and experiment with the excitation level to obtain the optimum signal-
to-noise ratio. Sometimes the signal-to-noise ratio may be increased by reducing the excitation level. This
needs special consideration with the MLS method as described in Annex A. When properly established, the
swept-sine method described in Annex B allows elimination of artefacts in the measurement result caused by
harmonic distortion.
The region where the impulse response decays into the noise floor will usually be the most affected by non-
linearities. This makes the measurement of reverberation more vulnerable to the effect of distortion than the
measurement of level differences.
6.2.4 Directivity
The directivity for the source shall comply with the requirements given in the applicable classical method.
6.2.5 Number of source positions
The number of source positions shall comply with the requirements given in the applicable classical method.
6.3 Measurement of the response
6.3.1 Transducers for measurement
Transducers for the measurement, normally measurement microphones, shall comply with the requirements
given in the applicable classical method.
6.3.2 Frequency weighting
The methods in Annex A and Annex B describe the measurement of broadband impulse responses. The
broadband impulse responses shall be further processed to obtain the fractional-octave-band weighted
impulse response for the required range of frequency bands.
Although Equations (1) to (5) are general, the impulse responses in these formulas shall be fractional-octave-
band weighted in order to produce results valid for fractional-octave bands.
In principle, the fractional-octave-band weighted impulse response is obtained as the output from a fractional-
octave-band filter, as specified in IEC 61260, to the response of the broadband impulse response.
When selecting methods to perform the requested frequency weighting, precautions shall be taken to ensure
that the tolerances for the frequency weighting are within the requirements stated in IEC 61260 for the
appropriate class of filters as specified in the classical method. Sampling frequency shall be selected and
precautions against effects from frequency aliasing shall be taken accordingly.
For excitation with repetitive signals, the response is recorded with the time and frequency resolution set by
the requirements for the excitation signal and with a length equal to one or more periods of the excitation
signal.
For non-repetitive excitation and measurement of level, the recorded part of the response shall cover the time
from the start of excitation to the time where the response in each fractional octave band has decayed by
more than 30 dB. For the measurement of reverberation time with non-repetitive excitation, the record shall at
least cover the part of the decay required in the applicable classical method.
6.3.3 Level linearity and dynamic range
The signal processing shall have sufficient resolution and dynamic range to comply with the requirements for
level linearity as specified in IEC 61672-1.
Measurement equipment made for obtaining the result by the new method can normally not be tested as
conventional sound measuring equipment. In general, the microphone signal is digitized and the result is
obtained by digital processing on the samples representing the microphone signal. Proper operation of the
microphone and digitizing circuitry can often be verified by conventional testing, but not the entire calculation
process. The accuracy of the digital processing is considered to be determined by the design of the equipment
and not affected by ageing or changes in the environmental conditions of operation as long as valid results are
presented.
It is recommended to validate the design and operation of the system by making measurements where the
results can be compared to results obtained by the classical method. Measurements at fixed positions in
rooms where the acoustical conditions are well controlled may be used. However, a time-invariant system with
electrical input and output signals may be more convenient. Such a system may be a digital reverberator
without time modulation. The validation should be performed with the range of possible reverberation times.
The performance of the measuring equipment in reduced signal-to-noise ratios may be investigated by adding
broadband random noise to the analog input or output signals.
It is recommended to test the microphone and digitizing circuitry as well as the excitation generator at regular
intervals, as appropriate (periodic verification).
6.3.4 Crosstalk
The application of deconvolution measurement techniques allows measurements with large dynamic ranges,
often including levels that extend below the level of extraneous noise. Even levels below the inherent noise
levels in microphones and the measurement system may be measured. Care shall therefore be taken to
eliminate influence from unwanted signal paths, such as electrical crosstalk. Cables for the excitation, such as
loudspeaker cables, shall be located far away and screened from microphone cables. Even internal crosstalk
in the instrumentation, normally buried in the self-noise, may show up.
Sufficient immunity from crosstalk may be demonstrated by substituting the normal transducer (microphone)
with a dummy device having very low sensitivity to the signal to be measured.
A display of the impulse response, if available, may indicate a possible crosstalk problem. Sound signals are
normally delayed, even the direct sound, due to the speed of sound and distance between the source and the
receiver. Crosstalk signals, being electrical signals, are normally not delayed. To exclude the influence of any
residual crosstalk, windowing may be applied at the beginning of the impulse response to attenuate any non-
acoustical components.
6.3.5 Limits for the time integration
6.3.5.1 Measurement of level
Equation (2) specifies an infinitely long integration period. This is neither possible nor wanted. The length of
the recorded impulse response will give the maximum value for the upper integration limit.
Measured impulse responses will always be accompanied by unwanted noise from extraneous sources and
from self-noise in the instruments. Effects from violation of the requirement for linearity and time-invariance
may add to the noise. The contribution from the noise in the integral will increase with an increasing length of
the integration interval. If the integration is performed between 0 and t , the level will be given by:
tt
⎧⎫
⎡⎤
⎪⎪
⎢⎥
LW=+10 lg h (t)dt ε (t)dt dB (11)
⎨⎬
∫∫
⎢⎥
C
ref
⎪⎪
⎣⎦
⎩⎭
where (ε t) is the background noise signal.
In Equation (11), the cross term is neglected because it is assumed that there is no correlation between ht( )
and ε()t .
Too low a value for the upper integration limit will give too low a value for the integral. Figure 3 shows a sketch
of how the value of t affects the calculated level.
10 © ISO 2006 – All rights reserved
a) Sketch of the envelope of the impulse response, the background noise and
the combination of impulse response and noise
b) Sketch of the calculated levels as a function of the upper integration limit t
Key
L sound level (dB)
t time relative to reverberation time
r
t time for integration limit relative to reverberation time
1r
S signal from impulse response
N signal from background noise
C signal from combined impulse response and noise
SN
NOTE 1 The effective signal-to-noise ratio is only 10 dB in this example in order to display the contribution from the
background noise. Time is relative to the reverberation time.
NOTE 2 Time is relative to the reverberation time. The levels are as calculated according to Equation (11). The figure
shows the first part, S, the second part, N, and the complete integral, C . 0 dB indicates the correct level corresponding
SN
to an infinite integration period without any noise contribution. Note that the difference between the noise and the
maximum envelope of the impulse response is only 10 dB in this example.
Figure 3 — Integration limits
Although the reverberation time may not be known, the upper integration limit t in Equation (11) for a level
measurement shall be selected from a rough estimate of the reverberation time T for the appropriate
fractional-octave band in question:
T
t W (12)
This implies that the integration should at least be made until the –20 dB point on the squared impulse
response curve. The optimum value of t will depend on the signal-to-noise ratio. If the background noise is
low, higher accuracy is obtained by increasing the integration interval. The aim is to obtain an effective signal-
to-noise ratio exceeding or equal to the required signal-to-noise ratio in the classical method.
Classical methods referred to in this International Standard describe procedures to correct measured levels
when the signal-to-noise ratio is low. The new measurement methods may be used to measure the effective
signal-to-noise ratio and thus compensate automatically for the influence from the noise as a part of the
method. If the noise compensation is part of the method, no further noise compensations shall be applied,
even if stated in the description of the classical method.
The integration limit may be selected individually for each fractional-octave band or as a common limit based
on the highest value of T .
Equation (11) shall be used for the calculation of level difference as defined by Equation (5). The integration
limit, t , from Equation (12) may be selected independently for the two rooms or the highest value may be
used.
6.3.5.2 Measurement of reverberation
As for level measurements, the upper limit for the time integral in Equation (1) shall be limited in order to
reduce the contribution from unwanted noise:
tt
⎧⎫
⎡⎤22
⎪⎪
⎢⎥
L()t=+10lg W h ()ttd ε (tt)d dB (13)
⎨⎬
∫∫
⎢⎥
C
⎪⎪ref
tt
⎣⎦
⎩⎭
It is recommended to set t to be the time where the envelope of the exponential decay in the impulse
response ht() intersects with the tail of the measured response determined by the extraneous background
noise. Different methods are described in the literature to compensate for the noise and the truncation of the
integration interval (see Reference [10]).
6.3.6 Response averaging
Averaging more impulse responses before the final impulse response is further processed may enhance the
effective signal-to-noise ratio. The impulse response for a room will ideally be determined by a deterministic
process and will give a repeatable signal. The extraneous noise, however, will typically be a stochastic signal
uncorrelated with the impulse response. The effective signal-to-noise ratio will then increase by 3 dB for each
doubling in the number of measurements in the averaged response.
Violation of the requirements for time-invariance and non-linearity will reduce the enhancement of the effective
signal-to-noise ratio and will set a limit for the achievable effective signal-to-noise ratio.
6.3.7 Number of measurement points and spatial averaging
The number of measurement points (combinations of source/microphone positions) shall comply with the
requirement in the applicable classical method.
The combination of levels or level differences shall comply with the requirements in the applicable classical
method. If it is required that the spatial averaged level differences be obtained by first making the average of
levels in each room, a similar procedure shall be followed.
12 © ISO 2006 – All rights reserved
6.3.8 Stability and time-invariance
All parts of the signal chain, from the excitation to the received signal, shall be time-invariant. This is
particularly important with the MLS method described in Annex A, whereas the swept-sine method described
in Annex B is more robust to such variations. The need for time-invariance improves the gain (amplitude) and
particularly the phase stability. Normally, electronic components used in analog and digital signal processing
are sufficiently stable and seldom need consideration. The loudspeaker sensitivity changes when the voice-
coil heats up, thus previous use may influence the measurement results when the signal has been fed with
substantial power. The user shall therefore aim at stationary, repeatable conditions.
The source or the measurement microphones shall not be moved during a measurement. If a loudspeaker is
used for façade measurements, the loudspeaker shall be firmly mounted and shall not be allowed to swing or
rotate.
NOTE An exception is the measurement of the random-incidence scattering coefficient according to ISO 17497-1.
Higher frequencies are more likely to be affected by time-variance than lower frequencies.
The measurement methods based on recovering impulse responses are, in general, more sensitive to
movements of persons in the measurement rooms than the classical method.
The last part of an impulse response is likely to be more affected by time-variance than the initial part. This
makes the measurement of reverberation times more vulnerable than the measurement of level differences.
Time variance in the system will typically increase the decay rate for the final part of the decay and decrease
the measured reverberation time.
6.3.9 Environmental conditions
The new measurement methods may be applied within the environmental conditions for the classical method.
However, due to an enhanced sensitivity to changes in the environmental conditions during a measurement,
great care shall be taken to keep the conditions stable and within the limits for the various methods described
in the annexes.
The sound transmission in air is highly sensitive to changes in the environmental conditions. Such
transmission forms part of the system when airborne sound transmission is measured.
Time variances due to changes in the environmental conditions are mainly caused by temperature variations
and changes in wind speed. Measurements taking a longer period of time to perform will normally be more
sensitive to a drift in the temperature than a faster measurement. If more periods of the response are
synchronously averaged, the requirement for constant environmental conditions applies for the tota
...
NORME ISO
INTERNATIONALE 18233
Première édition
2006-06-01
Acoustique — Application de nouvelles
méthodes de mesurage dans l'acoustique
des bâtiments et des salles
Acoustics — Application of new measurement methods in building and
room acoustics
Numéro de référence
©
ISO 2006
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Publié en Suisse
ii © ISO 2006 – Tous droits réservés
Sommaire Page
Avant-propos. iv
Introduction . v
1 Domaine d'application. 1
2 Références normatives . 1
3 Termes, définitions et termes abrégés. 1
3.1 Termes et définitions. 1
3.2 Termes abrégés . 2
4 Désignations . 2
4.1 Méthode de la séquence de longueur maximale (MLS). 2
4.2 Méthode du balayage sinusoïdal (SS) . 2
5 Principe théorique . 3
5.1 Généralités . 3
5.2 Mesurage acoustique dans une salle . 3
5.3 Transmission du son entre deux salles . 6
5.4 Utilisation de la fonction de réponse en fréquence . 6
6 Mesurage de la réponse impulsionnelle. 7
6.1 Généralités . 7
6.2 Signal d'excitation . 8
6.3 Mesurage de la réponse. 9
7 Mesurage de la fonction de réponse en fréquence. 15
8 Fidélité . 15
9 Rapport d'essai . 16
Annexe A (normative) Méthode de la séquence de longueur maximale . 17
Annexe B (normative) Méthode du balayage sinusoïdal . 21
Bibliographie . 27
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux de
normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général confiée
aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du
comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d'élaborer les Normes internationales. Les projets de Normes
internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur
publication comme Normes internationales requiert l'approbation de 75 % au moins des comités membres
votants.
L'attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L'ISO 18233 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 2, Acoustique
des bâtiments.
iv © ISO 2006 – Tous droits réservés
Introduction
L'utilisation des méthodes d'analyse des signaux aléatoires pour le mesurage des phénomènes de
transmission des sons a commencé à se développer dans les années 60, mais le manque de puissance de
calcul disponible excluait l'emploi de ces méthodes si ce n'est dans les laboratoires de recherche très équipés.
Le développement de circuits de numérisation et de micro-ordinateurs puissants, ainsi que l'utilisation
d'organes de traitement numérique des signaux dans les instruments de mesure acoustique employés sur le
terrain, ont permis la mise en œuvre d'instruments de mesure fondés sur une analyse étendue des signaux
numériques. Les instruments dédiés, ainsi que des logiciels spécialisés exécutés sur des ordinateurs d'usage
général, appliquent actuellement ces méthodes dont l'emploi est déjà largement généralisé.
Les nouvelles méthodes présentent un certain nombre d'avantages par rapport aux méthodes classiques bien
connues, telles que la suppression du bruit de fond et l'utilisation d'une gamme de mesures étendue.
Cependant, elles comportent également un risque d'obtention de résultats peu fiables si certaines
recommandations ne sont pas suivies. Il est admis que ces nouvelles méthodes peuvent se montrer plus
sensibles aux variations temporelles et aux modifications des conditions ambiantes que les méthodes
classiques.
La présente Norme internationale est destinée à fournir des exigences et des recommandations pour
l'utilisation de nouvelles méthodes de mesurage dans l'acoustique des bâtiments et des salles, mais elle peut
également être utilisée dans la fabrication d'instruments de mesure permettant de mettre en œuvre ces
méthodes.
Sachant que même un utilisateur expérimenté d'instruments fondés sur les méthodes classiques peut ignorer
les difficultés et les limites de certaines applications de nouvelles méthodes, les utilisateurs sont encouragés à
développer une meilleure connaissance des bases théoriques des nouvelles méthodes. Les fabricants
d'instruments sont également encouragés à fournir d'autres lignes directrices pour les applications et à se
fixer pour objectif la conception d'instruments qui émettent des avertissements lorsque les résultats obtenus
ne sont pas fiables.
La présente Norme internationale donne des recommandations et des exigences pour l'application de
nouvelles méthodes de mesurage de l'isolation acoustique, de la durée de réverbération et des grandeurs
correspondantes pour les bâtiments et les éléments de construction Il est fait référence aux normes
applicables aux méthodes classiques pour ce qui concerne les valeurs à mesurer, le nombre et le choix des
points de mesurage et les conditions de mesurage.
NORME INTERNATIONALE ISO 18233:2006(F)
Acoustique — Application de nouvelles méthodes de mesurage
dans l'acoustique des bâtiments et des salles
1 Domaine d'application
La présente Norme internationale donne des recommandations et spécifie des exigences pour l'application de
nouvelles méthodes de mesurage des propriétés acoustiques des bâtiments et des éléments de construction.
Les recommandations et les exigences pour le choix du signal d'excitation, du traitement des signaux et du
contrôle environnemental sont accompagnées des exigences de linéarité et d'invariance temporelle des
systèmes à soumettre aux essais.
La présente Norme internationale s'applique à des mesurages tels que l'isolation au bruit aérien entre salles
adjacentes et celle des façades, le mesurage de la durée de réverbération et autres paramètres acoustiques
des salles, le mesurage de l'absorption acoustique en salle réverbérante et le mesurage des écarts de niveau
de vibration et du facteur de perte.
La présente Norme internationale spécifie les méthodes de mesurage à utiliser en alternative à des méthodes
de mesurage spécifiées dans les normes traitant des méthodes classiques, telles que l'ISO 140 (toutes les
parties), l'ISO 3382 (toutes les parties) et l'ISO 17497-1.
2 Références normatives
Les documents de référence suivants sont indispensables pour l'application du présent document. Pour les
références datées, seule l'édition citée s'applique. Pour les références non datées, la dernière édition du
document de référence s'applique (y compris les éventuels amendements).
CEI 61260, Électroacoustique — Filtres de bande d'octave et de bande d'une fraction d'octave
CEI 61672-1, Électroacoustique — Sonomètres — Partie 1: Spécifications
3 Termes, définitions et termes abrégés
3.1 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s'appliquent.
3.1.1
méthode classique
méthode de mesurage conventionnelle dont les niveaux de pression acoustique ou les taux de décroissance
résultants sont directement déterminés à partir des réponses enregistrées à un bruit aléatoire ou à des
signaux impulsionnels
3.1.2
nouvelle méthode
méthode de mesurage dans laquelle divers signaux déterministes peuvent être utilisés pour obtenir en
premier lieu la réponse impulsionnelle du système soumis à l'essai et, à partir de là, obtenir les niveaux de
pression acoustique et les taux de décroissance requis
NOTE Les nouvelles méthodes peuvent disposer de fonctions supplémentaires délibérées, telles que la fourniture de
résultats lorsque la méthode classique ne fournit aucun résultat. Les nouvelles méthodes peuvent, par exemple, avoir une
immunité plus élevée au bruit en provenance d'autres sources.
3.1.3
rapport signal/bruit effectif
rapport signal/bruit
dix fois le logarithme de base 10 du rapport de la valeur quadratique moyenne de la partie du signal
provoquée par l'excitation, telle qu'obtenue par la nouvelle méthode, et de la valeur quadratique moyenne de
la partie indésirable du signal, obtenue par la même méthode et due à des sources autres que l'excitation
NOTE 1 Le rapport signal/bruit effectif est exprimé en décibels.
NOTE 2 Le rapport signal/bruit effectif est utilisé en remplacement du rapport signal/bruit normal lorsqu'il s'agit d'établir
des modes opératoires pour la nouvelle méthode sur la base d'une méthode classique.
3.1.4
rapport signal-crête/bruit
dix fois le logarithme de base 10 du rapport du carré de la valeur de crête de la partie du signal provoquée par
l'excitation, telle qu'obtenue par la nouvelle méthode, et de la valeur quadratique moyenne de la partie
indésirable du signal, obtenue par la même méthode et due à des sources autres que l'excitation
NOTE Le rapport signal-crête/bruit effectif est exprimé en décibels.
3.1.5
bande de fraction d'octave
gamme de fréquences, en hertz, de la fréquence la plus basse à la fréquence la plus haute d'extrémité de
bande pour un filtre de bande de fraction d'octave tel que spécifié dans la CEI 61260
NOTE Les filtres de bande de pleine octave et de bande de fraction d'octave sont tous deux couverts par la
désignation filtres de bande de fraction d'octave.
3.2 Termes abrégés
MLS Méthode de la séquence de longueur maximale (de l'anglais Maximum length sequence method)
SS Méthode du balayage sinusoïdal (de l'anglais Swept-sine method)
4 Désignations
4.1 Méthode de la séquence de longueur maximale (MLS)
Une méthode MLS conforme à la présente Norme internationale doit être désignée «ISO 18233-MLS».
4.2 Méthode du balayage sinusoïdal (SS)
Une méthode SS conforme à la présente Norme internationale doit être désignée «ISO 18233-SS».
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5 Principe théorique
5.1 Généralités
La transmission du son dans une salle et la transmission du son entre salles peuvent normalement être
considérées comme une bonne approximation d'un système linéaire et invariant dans le temps. La théorie
générale applicable à de tels systèmes peut par conséquent être utilisée pour établir le rapport qui existe
entre excitation et réponse, en matière de transmission du son.
La réponse impulsionnelle est à la base de tous les mesurages. Les méthodes sont applicables aux vitesses
mesurées sur des structures ainsi qu'aux pressions acoustiques mesurées dans des salles.
5.2 Mesurage acoustique dans une salle
L'objet de l'ISO 140, Parties 3 à 5, et de l'ISO 140, Parties 9 à 12, est de spécifier des méthodes de mesurage
de l'isolation au bruit aérien pour des éléments de construction et de l'isolation entre logements. L'ISO 3382
(toutes les parties) spécifie le mesurage de la durée de réverbération. Pour obtenir ces grandeurs, un bruit
d'excitation doit être appliqué pour mesurer le niveau de pression acoustique et la durée de réverbération
dans les salles.
Pour mesurer la durée de réverbération, la source de bruit est activée pendant une durée suffisante pour
obtenir un niveau stable. La source est ensuite désactivée et la décroissance du son dans la salle est
observée. Le temps pour l'arrêt de la source de bruit est fixé à t = 0 dans la présente Norme internationale.
Un enregistrement du niveau de pression acoustique en fonction du temps fournira généralement des
informations sur le niveau de pression acoustique stationnaire obtenu dans la salle ainsi que la durée de
réverbération. La Figure 1 illustre un diagramme type du niveau de bruit en fonction du temps. Le niveau de
pression acoustique stationnaire avant arrêt de la source sonore est donné par l'enregistrement
correspondant à t < 0, et les informations relatives à la décroissance sont données pour t W 0.
La décroissance peut ensuite être traitée pour obtenir la durée de réverbération.
Légende
L niveau de bruit stationnaire avant arrêt/coupure du signal d'excitation
L niveau de bruit de fond
N
t durée
NOTE L'excitation est désactivée à l'instant t = 0.
Figure 1 — Courbe type de niveau de bruit en fonction du temps
Les méthodes classiques de mesurage du bruit aérien dans des salles, telles que définies dans l'ISO 140 et
l'ISO 3382, spécifient l'utilisation d'un signal d'excitation aléatoire. Bien que dans la plupart des cas la salle
puisse être décrite comme un système déterministe, la dispersion statistique de l'excitation aléatoire donnera
lieu à une certaine variation aléatoire des résultats, qui peut être caractérisée par un écart-type. En
conséquence, il est normalement nécessaire de calculer la moyenne de plusieurs mesures pour obtenir des
résultats proches des valeurs aléatoirement attendues. Pour la méthode classique, ce moyennage peut être
combiné au moyennage spatial nécessaire à l'obtention d'une valeur moyenne pour la salle.
Les méthodes décrites dans la présente Norme internationale permettent d'obtenir des valeurs de mesurage
dans des bandes de fraction d'octave. Les exigences et recommandations sont choisies en conséquence.
La Référence [6] montre que la décroissance prévue en un point d'observation particulier peut être obtenue
sans moyennage, en traitant directement la réponse impulsionnelle entre le signal d'excitation (haut-parleur)
et le point d'observation (microphone). Cela est vrai pour la courbe de décroissance et les niveaux
stationnaires tant que le système est linéaire et invariant dans le temps. La théorie peut être étendue et
appliquée au son dans la salle d'émission, au son dans la salle de réception et à la transmission de la salle
d'émission vers la salle de réception.
La réponse mesurée par la méthode classique, fondée sur un bruit d'excitation, peut théoriquement être
décrite comme une convolution entre le signal d'excitation et la réponse impulsionnelle de la salle. Cependant,
dans la méthode classique avec bruit d'excitation, la réponse est directement enregistrée et, en général, les
informations concernant la réponse impulsionnelle ne sont pas connues.
Selon les nouvelles méthodes, décrites dans la présente Norme internationale, les résultats peuvent être
obtenus par traitement de la réponse impulsionnelle proprement dite.
NOTE 1 La réponse impulsionnelle est en général la combinaison des réponses impulsionnelles du système qui est
constitué d'amplificateurs, de capteurs, des filtres utilisés ainsi que de l'enceinte entre les points d'émission et de
réception.
Plusieurs méthodes peuvent être appliquées pour obtenir la réponse impulsionnelle ou la fonction de réponse
en fréquence, qui est liée à la réponse impulsionnelle par une transformation de Fourier. Toutes ces
méthodes peuvent être utilisées si elles peuvent démontrer, dans des conditions de mesurage normales,
l'obtention de résultats fiables.
Lorsqu'une salle a été excitée par un bruit blanc stationnaire pendant une durée suffisante pour obtenir des
conditions de régime établi et que, par la suite, le bruit est désactivé au moment t = 0, le niveau attendu à tout
[6]
instant t W 0 sera :
∞
⎡⎤
W
0 2
⎢⎥
Lt()=10lg h ()t dt dB (1)
∫
⎢⎥C
ref
t
⎣⎦
où
W est une constante spécifiant la puissance du signal par unité de largeur de bande du signal
d'excitation;
h(t) est la réponse impulsionnelle;
C est une valeur de référence sélectionnée arbitrairement pour le calcul de niveau.
ref
La décroissance correspond à la décroissance prévue sur la base de la méthode classique, qui est par
convention représentée approximativement par une ligne droite.
NOTE 2 L'instant courant, t, étant la borne inférieure de l'intégration, l'opération dans l'Équation (1) peut être décrite
comme une intégration inverse. Dans une autre version de la formule, l'intégrale part de +∞ et remonte l'axe des temps
jusqu'à l'instant courant. Historiquement, cela était obtenu en utilisant une technique analogique de reproduction d'une
bande magnétique produisant la réponse enregistrée dans le sens inverse.
L'Équation (1) ne tient pas compte du bruit parasite qui en général accompagne tout mesurage.
4 © ISO 2006 – Tous droits réservés
Lorsqu'un filtre de bande de fraction d'octave fait partie du système mesuré, l'Équation (1) décrira la
décroissance prévue en fonction de la méthode classique pour la bande du filtre utilisé.
L'Équation (1) peut être utilisée pour calculer le niveau prévu à tout moment après arrêt de la source du signal.
Il est également admis de l'utiliser pour obtenir le niveau moyen prévu avant arrêt du signal d'excitation,L .
Le niveau peut être obtenu à partir de l'Équation (1) en fixant la valeur de t = 0:
∞
⎡⎤
W
0 2
⎢⎥
Lh= 10 lg (t) dt dB (2)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦0
La Figure 2 illustre la manière d'obtenir le niveau en fonction du temps par les méthodes classique et nouvelle.
a) Méthode classique b) Nouvelle méthode
Légende
L niveau de bruit
h réponse impulsionnelle
t durée
NOTE Dans la méthode classique, on obtient une approximation, L (t), de la décroissance prévue en moyennant
m
(ensemble) un certain nombre de valeurs de décroissance séparées, L (t), L (t), … L (t), sur la base du bruit d'excitation.
1 2 N
Dans la nouvelle méthode, la décroissance prévue, L(t), est obtenue par traitement de la réponse impulsionnelle, h(t).
Figure 2 — Illustration de la différence entre la méthode classique et la nouvelle méthode
5.3 Transmission du son entre deux salles
Si une source sonore est placée dans une salle d'émission et que le niveau de pression acoustique est
mesuré au point S, le niveau sonore, L , peut, selon l'Équation (2), être obtenu à partir de la réponse
impulsionnelle entre le point d'excitation et le point S: ht().
∞
⎡⎤
W
⎢⎥
Lh= 10 lg (t) dt dB (3)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦0
De la même manière, si le niveau acoustique est mesuré dans une salle de réception adjacente, au point R, le
niveau sonore, L , peut être obtenu à partir de la réponse impulsionnelle entre le point d'excitation et le
point R: ht() .
∞
⎡⎤
W
0 2
⎢⎥
Lh= 10 lg (t) dt dB (4)
∫
⎢⎥C
ref
⎣⎦
Par conséquent, l'isolement acoustique brut, D , c'est-à-dire la différence de niveau sonore entre le lieu
d'émission et le local de réception, peut être calculé de la manière suivante:
∞
⎡⎤
⎢⎥
ht()dt
∫
⎢⎥
DL=−L= 10 lg dB (5)
⎢⎥
∞
⎢⎥
ht()dt
⎢⎥
∫
⎢⎥
⎣⎦0
La variable décrivant la puissance du signal d'excitation, W , est éliminée du résultat d'isolement acoustique
brut comme étant la référence arbitrairement choisie, C .
ref
NOTE Les nouvelles méthodes spécifiées dans la présente Norme internationale peuvent également s'appliquer au
mesurage de l'isolement acoustique brut des façades. Dans ce contexte, l'un des points de mesurage sera situé à
l'extérieur.
5.4 Utilisation de la fonction de réponse en fréquence
Dans la théorie des signaux et des systèmes linéaires invariants dans le temps, un signal sinusoïdal a un
statut unique. Si l'on ne tient pas compte des transitoires qui se constituent lorsque les signaux sont activés et
désactivés, la réponse d'un tel système à une excitation sinusoïdale sera toujours sinusoïdale à la même
fréquence. L'amplitude (gain) et la phase peuvent cependant changer. L'information correspondant au
changement d'amplitude et de phase entre entrée et sortie en fonction de la fréquence est appelée la fonction
de réponse en fréquence du système. Comme la réponse impulsionnelle, la fonction de réponse en fréquence
donnera des renseignements exhaustifs sur la réponse de tout signal en entrée. La fonction de réponse en
fréquence peut être obtenue à partir de la réponse impulsionnelle par transformation de Fourier.
L'Équation (2) peut être modifiée par application du théorème de Parseval:
∞∞
W
Wh ()t dt= H(ω) dω (6)
∫∫
2π
0 −∞
où
ω est la pulsation;
6 © ISO 2006 – Tous droits réservés
H(ω) est la fonction de réponse en fréquence obtenue par transformation de Fourier de la réponse
impulsionnelle, h(t):
∞
−jωt
H()ω==F ht() ht()e dt (7)
{}
∫
−∞
où j1=−
NOTE Dans l'Équation (6), on suppose que h(t) = 0 pour t < 0, ce qui sera le cas dans un système physique causal.
L'Équation (6) montre que le module de la fonction de réponse en fréquence est suffisant pour calculer le
niveau sonore. Cela n'est pas le cas pour le mesurage de la durée de réverbération, qui nécessite à la fois la
phase et le module de la fonction de réponse en fréquence.
En combinant les Équations (5) et (6), il est possible de calculer l'isolement acoustique brut prévu entre la
salle d'émission et la salle de réception, D , à partir de la réponse en fréquence des deux salles. L'isolement
acoustique brut prévu pour une bande de fraction d'octave donnée, à la fréquence inférieure d'extrémité de
ω ω
1 2
bande, f = , et à la fréquence supérieure d'extrémité de bande, f = , sera donné par l'Équation
1 2
2π 2π
suivante:
ω
⎡⎤2
⎢⎥
H ()ωωd
∫
⎢⎥
ω
⎢⎥
DL=−L= 10 lg dB (8)
⎢⎥ω
⎢⎥
H ()ωωd
∫
⎢⎥
⎢⎥ω
⎣⎦1
6 Mesurage de la réponse impulsionnelle
6.1 Généralités
La réponse impulsionnelle d'une salle sera généralement un signal oscillant qui présente un grand nombre de
périodes. L'enveloppe du signal sera irrégulière mais aura normalement un temps d'attaque rapide et une
décroissance exponentielle.
La réponse impulsionnelle peut être mesurée comme étant la réponse d'une salle à une impulsion acoustique
très courte. Cependant, dans la plupart des cas, il sera difficile, si l'on utilise des sources autres qu'un haut-
parleur, de maîtriser suffisamment le contenu spectral et la caractéristique directionnelle de l'excitation.
Pour réaliser le contrôle requis du signal d'excitation, la réponse impulsionnelle est, dans la pratique, souvent
obtenue par traitement numérique du signal. La salle est excitée pendant un certain temps par un signal
connu et la réponse impulsionnelle est calculée à partir de la réponse à l'excitation. Le signal d'excitation est
réparti sur une période de temps plus longue pour augmenter l'énergie totale rayonnée. Cette procédure
améliore la plage dynamique réalisable et réduit l'influence du bruit parasite.
Plusieurs méthodes de mesurage de la réponse impulsionnelle sont décrites dans la documentation de
référence, voir [6] à [8] et [13] à [15] dans la Bibliographie.
Aucun mouvement de la source ou du microphone n'est acceptable pour mesurer la réponse impulsionnelle,
car cela enfreint l'exigence d'invariance temporelle. La réponse impulsionnelle d'une salle est constituée d'une
interaction complexe d'ondes sonores réfléchies entre le plancher, le plafond et les cloisons de la salle. Entre
les réflexions acoustiques, la transmission est influencée par l'air ambiant. Le mouvement de l'air ou les
changements de vitesse du son (température) peuvent également enfreindre l'invariance temporelle exigée.
6.2 Signal d'excitation
6.2.1 Généralités
Dans les méthodes classiques, il est nécessaire d'avoir un bruit aléatoire ou une impulsion de largeur de
bande au moins égale à la largeur de bande de la chaîne de mesure. La nature aléatoire du bruit donnera une
distribution aléatoire des niveaux mesurés et limitera la répétabilité du mesurage. Les nouvelles méthodes
appliquent des signaux d'excitation déterministes, c'est-à-dire des signaux reproductibles avec précision qui,
par conséquent, améliorent la répétabilité du mesurage.
6.2.2 Exigences spectrales
6.2.2.1 Généralités
La gamme de fréquences effective du signal d'excitation doit au moins contenir la bande de fraction d'octave
réellement mesurée. S'il est effectué un mesurage en bande large couvrant l'ensemble de la gamme des
fréquences audibles, le but est d'obtenir une approximation de la forme spectrale du signal d'excitation, tel
que capté à l'emplacement du récepteur, par rapport à celle du bruit ambiant prévalant à cet endroit. Cela
permet d'obtenir un rapport signal/bruit indépendant de la fréquence. Les sources types de bruit de fond
(climatisation, circulation, etc.) tendent à un spectre dont l'amplitude augmente au fur et à mesure que la
fréquence décroît. De ce fait, il convient que le signal d'excitation soit accentué aux fréquences inférieures,
lorsqu'il s'agit de mesurer les réponses impulsionnelles de la salle.
Dans la plupart des cas, un signal d'excitation rose (ayant une énergie constante par bande de fraction
d'octave) permet d'obtenir un rapport signal/bruit suffisant.
Pour mesurer l'isolement acoustique brut, il y a cependant augmentation de l'indice d'affaiblissement
acoustique aux fréquences plus élevées et il est donc nécessaire d'augmenter l'énergie du signal d'excitation
dans cette gamme de fréquences.
Le schéma d'accentuation le plus sophistiqué impliquerait une compensation de la réponse en puissance
acoustique du haut-parleur utilisé pour le mesurage et son adaptation à la distribution spectrale du bruit de
fond. Une accentuation moins complexe, consistant à la multiplier par la réponse inverse du haut-parleur, en
la limitant à la gamme de fréquences ciblée, peut être utilisée comme modèle pour la génération d'un spectre
d'excitation approprié.
6.2.2.2 Excitation répétitive
S'il est utilisé un signal d'excitation répétitif, le spectre de l'excitation sera constitué de raies spectrales étroites,
la distance entre raies adjacentes, ∆f, étant égale à l'inverse de la durée d'une période de répétition,T :
REP
∆=f (9)
T
REP
Pour s'assurer que tous les modes de la salle sont excités, la période de répétition ne doit pas être plus
courte que la durée de réverbération, T, pour la salle objet du mesurage. Cette exigence s'applique tout
autant au mesurage de la durée de réverbération qu'à l'isolement acoustique brut.
TTW (10)
REP
NOTE L'approximation de chaque mode de la salle peut être obtenue par une fonction passe-bande de second ordre
caractérisée par un certain facteur de qualité (facteur Q). Un facteur Q plus élevé signifie une réponse en fréquence plus
étroite et une décroissance plus longue, une fois que l'excitation a cessé. Pour une fonction de second ordre d'une largeur
de bande (–3 dB), B, exprimée en hertz, la durée de réverbération virtuelle sera d'environ (2,2/B). L'exigence applicable à
la période de répétition permet de s'assurer qu'au moins deux raies spectrales d'excitation s'inscrivent dans la largeur de
bande de tout mode de la salle.
8 © ISO 2006 – Tous droits réservés
6.2.2.3 Excitation non répétitive
Un signal d'excitation non répétitif peut avoir toute longueur appropriée. Cependant, l'excitation doit être suivie
d'une période de silence, afin de permettre un enregistrement correct de la réponse décroissante. La
décroissance doit être enregistrée sur une période au moins égale à la moitié de la durée de réverbération.
Pour une excitation en balayage d'une fréquence basse à une fréquence élevée comme décrit en Annexe B,
la longueur requise de la période de silence sera normalement déterminée par la durée de réverbération des
fréquences les plus élevées.
6.2.3 Niveau et linéarité
La puissance acoustique de l'excitation doit être suffisamment élevée pour obtenir un rapport signal/bruit
effectif conforme aux exigences de la Norme internationale spécifiant la méthode classique applicable.
Les méthodes impliquant des signaux d'excitation déterministes sont en général plus effectives pour la
suppression du bruit parasite que les méthodes classiques. Il est possible d'obtenir une amélioration du
rapport signal/bruit de 20 dB à 30 dB ou plus, par rapport aux méthodes classiques.
En général, l'utilisation de haut-parleurs introduit dans le système une distorsion non linéaire. La distorsion
enfreint les exigences de linéarité applicables à cette méthode. Les distorsions dues au haut-parleur
augmentent en fonction du niveau d'excitation. L'utilisateur doit être conscient de ce problème et expérimente
le niveau d'excitation permettant d'obtenir le rapport signal/bruit optimal. Il peut quelquefois y avoir
augmentation du rapport signal/bruit lorsque le niveau d'excitation est réduit. Ce point nécessite une attention
particulière pour la méthode MLS décrite en Annexe A. Lorsqu'elle est correctement établie, la méthode SS
décrite en Annexe B permet d'éliminer les phénomènes parasites induits dans les résultats de mesurage par
la distorsion harmonique.
La zone où la réponse impulsionnelle disparaît dans le bruit de fond sera en général la plus affectée par les
non-linéarités. Cela rend le mesurage de la réverbération plus sensible aux effets de la distorsion que le
mesurage de l'isolement acoustique brut.
6.2.4 Directivité
La directivité de la source doit satisfaire aux exigences de la méthode classique à laquelle il est fait référence.
6.2.5 Nombre de positions de la source
Le nombre de positions de la source doit satisfaire aux exigences de la méthode classique à laquelle il est fait
référence.
6.3 Mesurage de la réponse
6.3.1 Capteurs de mesurage
Les capteurs de mesurage, en général des microphones, doivent satisfaire aux exigences de la méthode
classique à laquelle il est fait référence.
6.3.2 Pondération en fréquence
Les méthodes définies en Annexe A et en Annexe B décrivent le mesurage des réponses impulsionnelles en
bande large. Les réponses impulsionnelles en bande large doivent ensuite être traitées pour obtenir la
réponse impulsionnelle pondérée en bande de fraction d'octave pour la gamme requise de bandes de
fréquence.
Bien que les Équations (1) à (5) soient d'application générale, les réponses impulsionnelles qu'elles
fournissent doivent faire l'objet d'une pondération en bande de fraction d'octave afin d'obtenir des résultats
valables pour de telles bandes.
En principe, la réponse impulsionnelle pondérée en bande de fraction d'octave est obtenue comme le résultat
d'un filtre de bande de fraction d'octave, comme spécifié dans la CEI 61260, appliqué à la réponse
impulsionnelle en bande large.
Au moment de choisir les méthodes permettant d'effectuer la pondération en fréquence requise, il faut
prendre les précautions nécessaires pour s'assurer que les tolérances de pondération en fréquence
correspondent aux exigences établies dans la CEI 61260 pour la classe de filtres correspondante, comme
spécifié dans la méthode classique. Le choix de la fréquence d'échantillonnage doit tenir compte des effets de
repliement correspondants.
Pour une excitation avec des signaux répétitifs, la réponse est enregistrée avec les résolutions en durée et en
fréquence définies par les exigences applicables au signal d'excitation et sur une durée égale à une ou
plusieurs périodes du signal d'excitation.
Pour une excitation non répétitive et pour le mesurage de niveau, la partie enregistrée de la réponse doit
couvrir la durée depuis le début de l'excitation jusqu'au moment où la décroissance de la réponse dans
chaque bande de fraction d'octave est supérieure à 30 dB. Pour le mesurage de la durée de réverbération
avec une excitation non répétitive, l'enregistrement doit au moins couvrir la partie de la décroissance exigée
dans la norme de la méthode classique à laquelle il est fait référence.
6.3.3 Linéarité de niveau et plage dynamique
Le traitement des signaux doit avoir une résolution et une plage dynamique suffisantes pour satisfaire aux
exigences de linéarité de niveau spécifiées dans la CEI 61672-1.
L'instrument de mesure utilisé pour obtenir des résultats avec la nouvelle méthode ne peut pas, en général,
être soumis aux essais applicables aux instruments conventionnels de mesure acoustique. Normalement, le
signal du microphone est numérisé et les résultats sont obtenus par traitement numérique sur les échantillons
représentatifs du signal du microphone. La vérification du fonctionnement correct du microphone et des
circuits de numérisation est souvent effectuée au moyen d'essais conventionnels qui ne portent pas sur
l'ensemble du processus de calcul. La précision du traitement numérique est supposée être déterminée par la
conception de l'instrument et ne pas être affectée par le vieillissement ni par des modifications des conditions
ambiantes de fonctionnement, tant que des résultats valables sont fournis.
Il est recommandé de valider la conception et le fonctionnement du système en réalisant des mesurages dont
les résultats peuvent être comparés à ceux obtenus par la méthode classique. Il est admis d'utiliser des
mesurages en des positions fixes dans des salles où les conditions acoustiques sont bien maîtrisées.
Cependant, un système invariant dans le temps utilisant des signaux d'entrée et de sortie électriques peut
être plus approprié. Il peut s'agir, par exemple, d'un réverbérateur numérique sans modulation dans le temps.
Il convient d'effectuer la validation sur l'ensemble de la gamme des durées de réverbération possibles. Les
performances de l'instrument de mesure, en matière de rapports signal/bruit réduits, peuvent être étudiées en
ajoutant un bruit aléatoire en bande large aux signaux d'entrée ou de sortie analogiques.
Il est recommandé de soumettre le microphone, les circuits de numérisation et le générateur d'excitation à
des essais effectués à intervalles réguliers, en fonction des exigences (vérification périodique).
6.3.4 Diaphonie
L'application de techniques de mesurage de déconvolution permet d'utiliser de larges gammes dynamiques
qui comprennent souvent des niveaux sonores qui s'étendent en dessous du niveau de bruit parasite. Même
des niveaux inférieurs aux niveaux de bruit inhérent aux microphones et au système de mesurage peuvent
ainsi être obtenus. Il faut donc s'assurer que les effets qui touchent à des trajets de signaux indésirables, tels
que la diaphonie électrique, sont bien éliminés. Les câbles transportant les signaux d'excitation, tels que les
câbles de haut-parleur, doivent être éloignés et séparés des câbles de microphone par des blindages. Il peut
apparaître une diaphonie interne à l'instrumentation, en général cachée dans le bruit propre de la chaîne de
mesure.
Il peut être démontré que le système a une immunité suffisante contre la diaphonie en remplaçant le capteur
normal (microphone) par un dispositif fictif ayant une très faible sensibilité au signal à mesurer.
10 © ISO 2006 – Tous droits réservés
Le cas échéant, un affichage de la réponse impulsionnelle peut indiquer un éventuel problème de diaphonie.
Les signaux acoustiques, même les sons directs, sont en général retardés du fait de la vitesse du son et de la
distance entre la source et le récepteur. Les signaux de diaphonie sont des signaux électriques et ils ne sont
donc pas retardés. Afin d'exclure les effets de toute diaphonie résiduelle, il peut être appliqué un fenêtrage au
début de la réponse impulsionnelle afin d'atténuer les éventuelles composantes non acoustiques.
6.3.5 Limites d'intégration temporelle
6.3.5.1 Mesurage de niveau
L'Équation (2) spécifie une période d'intégration de longueur infinie. Cela n'est ni possible ni souhaitable. La
durée de la réponse impulsionnelle enregistrée donnera la valeur maximale de la limite d'intégration
supérieure.
Les réponses impulsionnelles mesurées seront toujours accompagnées de bruit parasite dû à des sources
extérieures et au bruit propre des instruments. Ce bruit parasite peut être aggravé par les effets d'une non-
observation des exigences de linéarité et d'invariance temporelle. La contribution du bruit à l'intégrale sera
plus importante en fonction de l'augmentation de la durée de l'intervalle d'intégration. Si l'intégration est
effectuée entre 0 et t , le niveau sera donné par:
tt
⎧⎫
⎡⎤
⎪⎪
⎢⎥
LW=+10 lg h (t)dt ε (t)dt dB (11)
⎨⎬
∫∫
⎢⎥
C
ref
⎪⎪
⎣⎦
⎩⎭
où ε(t) est le signal du bruit de fond.
Dans l'Équation (11), le terme croisé est négligé car on suppose qu'il n'y a pas de corrélation entre ht( ) et ε(t).
Si la valeur d'intégration supérieure est trop faible, la valeur de l'intégrale sera également trop faible. La
Figure 3 fournit une représentation de la manière dont la valeur t affecte le niveau calculé.
Même s'il n'est pas possible de connaître la durée de réverbération, la limite supérieure d'intégration, t , dans
l'Équation (11), pour un mesurage donné de niveau, doit être choisie à partir d'une estimation approximative
de la durée de réverbération, T , pour la bande de fraction d'octave concernée.
T
t W (12)
Cela signifie qu'il convient d'effectuer l'intégration au moins jusqu'au point –20 dB sur la courbe de réponse
impulsionnelle élevée au carré. La valeur optimale de t dépendra du rapport signal/bruit. Si le niveau de bruit
de fond est faible, une meilleure précision est obtenue en augmentant l'intervalle d'intégration. Il est demandé
d'obtenir un rapport signal/bruit effectif supérieur ou égal au rapport signal/bruit requis par la méthode
classique.
Les méthodes classiques auxquelles il est fait référence dans la présente Norme internationale décrivent des
modes opératoires permettant de corriger les niveaux mesurés lorsque le rapport signal/bruit est faible. Les
nouvelles méthodes de mesurage peuvent être utilisées pour mesurer le rapport signal/bruit effectif et ainsi
compenser, automatiquement et dans le cadre de la méthode, les effets du bruit. Si la compensation du bruit
fait partie de la méthode, aucune autre compensation du bruit ne doit être appliquée, même si celle-ci est
stipulée dans la méthode classique.
La limite d'intégration peut être choisie séparément pour chaque bande de fraction d'octave ou comme une
limite commune sur la base de la valeur la plus élevée de T.
L'Équation (11) doit être utilisée pour le calcul de l'isolement acoustique brut (différence de niveau), comme
défini par l'Équation (5). La limite d'intégration, t , de l'Équation (12), peut être choisie de manière séparée
pour les deux salles; il est également admis d'utiliser la valeur la plus élevée.
a) Schéma de l'enveloppe de réponse impulsionnelle, du bruit de fond
et de la combinaison réponse impulsionnelle et bruit
b) Schéma des niveaux calculés en fonction de la limite supérieure d'intégration t
Légende
t temps relativement à la durée de réverbération
r
t temps de la limite d'intégration relativement à la durée de réverbération
1r
L niveau de bruit (dB)
S signal de réponse impulsionnelle
N signal du bruit de fond
C signal de réponse impulsionnelle et bruit combinés
SN
NOTE 1 Le rapport signal/bruit effectif est seulement de 10 dB dans cet exemple afin de montrer la contribution du
bruit de fond. Le temps est donné relativement à la durée de réverbé
...
Frequently Asked Questions
ISO 18233:2006 is a standard published by the International Organization for Standardization (ISO). Its full title is "Acoustics — Application of new measurement methods in building and room acoustics". This standard covers: ISO 18233:2006 gives guidelines and specifies requirements for the application of new methods for the measurement of the acoustic properties of buildings and building elements. Guidelines and requirements for selection of the excitation signal, signal processing and environmental control are given, together with requirements for linearity and time-invariance for the systems to be tested. ISO 18233:2006 is applicable to such measurements as airborne sound insulation between rooms and of façades, measurement of reverberation time and other acoustic parameters of rooms, measurement of sound absorption in a reverberation room, and measurement of vibration level differences and loss factor. ISO 18233:2006 specifies methods to be used as substitutes for measurement methods specified in standards covering classical methods, such as ISO 140 (all parts), ISO 3382 (all parts) and ISO 17497-1.
ISO 18233:2006 gives guidelines and specifies requirements for the application of new methods for the measurement of the acoustic properties of buildings and building elements. Guidelines and requirements for selection of the excitation signal, signal processing and environmental control are given, together with requirements for linearity and time-invariance for the systems to be tested. ISO 18233:2006 is applicable to such measurements as airborne sound insulation between rooms and of façades, measurement of reverberation time and other acoustic parameters of rooms, measurement of sound absorption in a reverberation room, and measurement of vibration level differences and loss factor. ISO 18233:2006 specifies methods to be used as substitutes for measurement methods specified in standards covering classical methods, such as ISO 140 (all parts), ISO 3382 (all parts) and ISO 17497-1.
ISO 18233:2006 is classified under the following ICS (International Classification for Standards) categories: 91.120.20 - Acoustics in building. Sound insulation. The ICS classification helps identify the subject area and facilitates finding related standards.
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