ISO 6524:1992
(Main)Plain bearings — Thin-walled half-bearings — Checking of peripheral length
Plain bearings — Thin-walled half-bearings — Checking of peripheral length
Specifies two methods of checking the measuring equipment and gauging tools necessary for measuring the peripheral length (or nip or crush) of thin-walled half-bearings that are flexible and, in the free condition, do not conform to a cylindrical profile. Method A is based on applying the checking load via the measuring head to one joint face, method B on applying two (different) checking loads via the measuring head to both joint faces. Annexes A to D deal with the determination of the correction factors, Annex E describes tests and calculation of repeatability, reproducibility and comparability.
Paliers lisses — Demi-coussinets minces — Contrôle de la longueur développée
Drsni ležaji - Tankostene ležajne blazinice - Kontrola dolžine na obodu
General Information
Relations
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Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL .
STANDARD
Second edi tion
1992-09-15
---
.---
Plain bearings - Thin-walled half-bearings -
Checking of peripheral length
Paliers lisses - Demi-coussinefs minces - ContrUe de la longueur
dkveloppbe
Reference number
ISO 6524: 1992(E)
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ISO 6524:1992(E)
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide
federation of national Standards bodies (ISO member bodies). The work
of preparing International Standards is normally carried out through ISO
technical committees. Esch member body interested in a subject for
which a technical committee has been established has the right to be
represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the
work. ISO collaborates closely with the International Electrotechnical
Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are
circulated to the member bodies for voting. Publication as an Inter-
national Standard requires approval by at least 75 % of the member
bodies casting a vote.
International Standard ISO 6524 was prepared by Technical Committee
ISO/TC 123, Plairi bearings, Sub-Committee SC 3, Dimensions, toler-
ances and construction details.
This second edition cancels and replaces the first edition
(ISO 6524:1983), of which it constitutes a technical revision.
Annexes A, ß, C, D and E form an integral part of this International
Standard.
0 ISO 1992
All rights reserved. No part of this publication may be reproduced or utilized in any ferm
or by any means, electronie or mechanical, including photocopying and microfilm, without
Permission in writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland
ii
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INTERNATIONAL STANDARD ISO 6524:1992(E)
Plain bearings - Thin-walled half-bearings - Checking of
peripheral length
1 Scope 3 Definitions
This International Standard specifies methods of For the purposes of this International Standard, the
checking the measuring equipment and gauging following definitions apply.
tools necessary for measuring the peripheral length
(or nip or crush) of thin-walled half-bearings.
3.1 peripheral length: The circumferential length
which runs from one joint face to the other.
Thin-walled half-bearings are flexible and, in the
free condition, do not conform to a cylindrical Profile.
This is one reason why the peripheral length sf the
3.2 nip; crush: The value, a, by which a half-bearing
half-bearings tan only be measured under a con-
fitted in a checking block of bore diameter &, under
straining load by use of specialized measuring
a predetermined checking load F exceeds the de-
equipment.
fined peripheral length of the checking block bore
(see figure 1).
Measuring equipment different from that illustrated
in this International Standard tan be used, providing
NOTE 1 In practice, the datum serves as a basis for
the measuring ,accuracy of the equipment is con-
measuring r2 (see figure2).
sistent with the specifications given in clause 17.
This International Standard does not include meas-
F
urement of the joint face taper.
lt applies to thin-walled half-bearings, the specifica-
tions of which are given in ISO 3548 and ISO 6864.
2 Normative references
The following Standards contain provisions which,
through reference in this text, constitute provisions
of this International Standard. At the time of publi-
cation, the editions indicated were valid. All stan-
dards are subject to revision, and Parties to
agreements based on this International Standard
Figure 1 - Nip, a
are encouraged to investigate the possibility of ap-
plying the most recent editions of the Standards in-
dicated below. Members of IEC and ISO maintain
registers of currently valid International Standards.
3.3 repeatability: The closeness of agreement be-
ISO 3548:1978, Plain bearings - Tbin-waIled half
tween successive results obtained with the Same
bearings - Dimensions, tolerantes and methods of
method on the Same test piece, under the Same
checking.
conditions (Same Operator, Same measuring equip-
ment, Same checking place and time intervals).
ISO 6864:1984, Plain bearings - Thin-walled flanged
half bearings -
Dimensions, tolerantes and methods NOTE 2 Repeatability is assessed from the Standard
of checking. deviation of repeatability Q. See annex E.
1
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ISO 6524:1992(E)
3.4 reproducibility: The closeness of agreement 1) outside diameter of the half-bearing to
.. bs
between individual results obtained with the Same be tchecked, in millimetres
method on the Same test piece but under different
Zl
outside diameter of the master Shell,
conditions (identical or different Operator, measur- - ms
in millimetresl)
ing equipment, checking place and times).
E Young’s mod ulus, in newton s per
NOTE 3 For the purposes of this International Standard,
Square m etre
reproducibility is the differente between the two averages
obtained from two sets of measuring equipment. See an-
coefficient of friction in calculation of
. f
nex E.
deflection under load
3.5 comparability: The accuracy in the case of op-
F = F’, ZE r;;
checking load, in newtons
erators working in different checking places at dif-
f
ferent periods and each of them achieving individual
r correction factor, in millimetresl)
cor
results, one using method A and the other method
h
fillet radius between back and flange
B, on the Same half-bearing in different checking
on fl anged h alf-bearing, in millimetres
blocks.
il distance from the bottom of the check-
NOTE 4 Comparability is assessed from the differente cb
ing block hore to the datum plane, in
between the two averages obtained from the two meth-
millimetresl)
Ods. See annex E.
elastic deformation of the height of the
AII,b
checking block under load, in milli-
4 Symbols
metres
NOTE 5 The characteristic subscripts are as follows: K checking block chamfer (construction
1
for half-bearings without flange), in
bs: bearing to be checked millimetres
K checking block chamfer (construction
cb: checking block
2
for flanged half-bearings), in milli-
cbm: master checking block
metres
I peripheral length, in millimetresl)
cbs: series checking block
AI deviation of the actual peripheral
CS: compari son shel I
length of the checking block, in milli-
metres
M: measured
ela stic depression of the toe piece, in
PE
ms: master Shell
mil Iimetres
th: theoretical
lt surface roughness, in mic:rons
a
wall thickness of the comparison Shell,
%s
nip, in millirnetres
a or al + a2
in millimetres
without
B width of the half-bearing
wall thickness of the master Shell, in
Lcms
flange, in millimetres
millimetres
checking block width (construction for
B
1
total wall thickness of the half-bearing,
stot
flanged half-bearings), in millimetres
in millimetres
checking block width, in millimetres
B
2
u uncertainty of measurement
B checking block width (construction for
3
W width of the toe piece contact area, in
half-bearings without flange), in milli-
millim etres
metres
z distance between flanges of the
B master Shell width, in millirnetres
ms
flanged half-bearing, in millimetres
d diameter of the checking block bore, in
cb
millimetresl)
1) The Symbol m ay be followed by a subscri defining the g auging tool to which the Symbol is applied and/or by a sub-
Pt
script indicating a n effective measu red value 0r V a theoretical value.
2
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ISO 6524:1992(E)
joint face of the half-bearing whilst the other joint
empirical correction to compensate for
face is in contact with a fixed stop (see figure 2).
the differente in elastic deflections un-
der load between method A and
method B, in millimetres
ry
6 correction estimated by calculation
6.2 Method B
d Standard deviation
The checking loads F, and F2 are applied via the
measuring head and two toe pieces to both joint
5 Purpose of checking faces of the half-bearing (see figure 3).
lt is necessary to keep to within the nip tolerantes
of ISO 3548 and ISO 6864 in Order to guarantee the NOTE 6 In the case of method A, the fixed stop exerts
the required counter-forte which, in the case of method
designated mounting compression (interference fit)
B, is applied directly by the measuring equipment via two
for the half-bearings in the housing bore.
toe pieces.
6 Checking methods
EXAMPLE
6.1 Method A
Method A F=6 000 N
The checking load, F, is directly applied via the
Method B
measuring head with a pivoting toe piece to one
- Dtal. gauge
-- Ffxed stop
Movable measurlng head
Datum
‘\
\
\
\
-- Plvotlng toe plece
I
,-- Checklng block
,/-
/
Figure 2 - Principle of method A
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ISO 6524:1992(E)
Plvotlng toe piece
plece*)
,- Checkfng block
uB = uB1 +ag2 = (nlp) B
*) Bearings may also be checked uslng two plvotIng toe pleces.
Figure 3 -- Principle of method B
dcb MF‘ 1
7 Choice and designation of checking
-- 1 + e--fn - &-fy
-
rsi X-
, (
.i’ ’
Smsßms
method w
With a value of the friction coefficient f = OJS, the
7.1 Choice of checking method
formula becomes
Recommendations for choosing either method A or
dcb MF
method B, based on the dimensions of the half- s = 7 x Io- ’ x ,r
ms ms
bearings to be checked, are given in table 1.
(See also 16.5.)
However, any size of bearing may be tested
by either method by agreement between the manu-
facturer and User. In that case, a correction (5 should
Table 1
be applied to compensate for the differente in de-
Recommended checking
flections at joint face(s) under load between method
met hod
A and method B, and be such that
=aBl+aB2+6
aA
The value of S shall be determined empirically by
actual measurements obtained on the two different
types of equipment used. Since the detailed design
of the checking feature will vary between different
manufacturers, the value of 6 established by one
7.2 Designation of checking method
manufacturer cannot be transferred to another, who
shall determine it separately. See example in
Example of the designation of method B for checking
annex E.
thin-walled half-bearings with an outside diameter,
For general guidance, the value of 6 may be derived »bs, of 340 mm:
from the formula used in the mathematical analysis
of belt friction, which gives
Method ISO 6524-B-340
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ISO 6524:1992(E)
NOTE 7 Figures 4 and 5 show hydraulically operated
8 Measuring equipment
equipment. Pneumatically or mechanically operated
equipment may also be used.
Figures 4 and 5 show typical measuring equipment
for measuring the nip (crush) by method A and by
method B, respectively.
\ Checklng block
Pressure gauge --,
L Pivoting toe plece
Dlal gauge
Pressure adjustment valve
Movable measurfna head -----
1,
-1
)!\
/ Drive motor
7
r -J
-
/ I\ b
/--
I 1 C---r!
41 h I I II
x l- Oll wrnr3
/ I k---w-
I\ --
-IJ ‘-Pressure tylinder
/ -
Figure 4 - Typical measuring equipment with one column, for method A
---------------------- Page: 7 ----------------------
ISO 6524:1992(E)
m--- Pressure gauge
Movable measurlng head
Dlal gauge
block -
Rlgld toe plece *)
.
*) Bearlngs may also be checked using two plvoting toe pieces.
method B
Figure 5 - Typical measuring equipment with two columns, for
9.2 Speed of approach of measuring head
9 Measuring equipment requirements
The most important factors affecting the accuracy
The checking load, I;, shall be applied to the joint
of the measuring equipment (and hence the meas-
face(s) of the half-bearing so that shock load will not
ured nip value) are given below.
occur. The Speed of approach shall be
10 mm/s + 2 mm/s.
-
9.1 Tolerante on checking load setting
For devices in which the Speed of approach cannot
be altered, the load shall be applied, released and
The permissible tolerantes are given in table 2.
applied a second time before the measurement is
made.
Table 2
F
N
9.3 Construction of measuring head
The measuring head shall be so constructed that it
is accurately guided and moves normal to the datum
of the checking block. The deviation from parallelism
-10000<1;~50000 -k 0,5
-
between the toe piece(s) in the measuring head and
I I
the supporting plane of the checking block shall not
50 000 < F + 0,25
-
I l I
exceed 0,04 mm per 100 mm in a radial direction.
6
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ISO 6524:1992(E)
10.2 Series checking block used alone
9.4 Accuracy of the measuring plane of the
toe pieces
The peripheral length of the bore of this type of
Specifications on the accuracy of the measuring checking block is determined by comparison with
plane sf the toe pieces are given in table 3. the master checking block.
lt is applied in series control without using a master
Table 3
Shell or a comparison Shell.
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Surface 10.3 Series checking block with master Shell
Tolerante on
roughness
Dbs
flatness
The peripheral length of the checking block bore is
R3
determined by the master Shell or comparison Shell,
the peripheral length of which was determined in the
D,, < 160 02 0,001 5
master checking block.
160 < V,, < 340 0,003
This
combin ation of gauging tools is applied in se-
074
ries control.
340 < L)bs < 500 0,004
NOTE 8 For series control, a checking block may also
be used with a checking master, but this combination of
gauging tools is not within the scope of this International
Standard.
9.5 Accuracy of the dial gauge
Df measurement tl< 1,2 Pm (+ 20) with
Uncertainty
-
0 = 0,3 pm
11 Checking block requirements
A typical checking block is shown in figure 6. The
IO Gaugi ng tools for establishing the
gauging part has a bore diameter dCb and height
ffc, and holds the half-bearings to be checked.
datum
The checking block should preferably be of hard-
The following equipment tan be Ised for carrying
ened steel and of rigid construction so that the re-
out measurements:
quirements of clause 16 are met when the
half-bearing is tested under load.
-a master ecking block (for reference
ch
me asureme nts) (see cl a use 11
The bore of the checking block shall no2 be chro-
mium plated.
- a series checking block (for series control in
production) (see clause ll), or
Recesses shall be tut into the checking block to ac-
commodate the nick in the half-bearings. They shall
- a master Shell or comparison Shell (for series
be 1 mm wider and deeper and 1,s mm longer than
control in production) (see clau se 12).
the locating nicks in the half-bearings.
lt tan be used in three ways (as indicated in 10.1,
10.2 and 10.3) to establish the appropriate datum for
setting the dial gauge. 11.1 Reference tooling: Master checking block
11 .l .l Manufacturing limits
10.1 Master checking block (used alone)
The ock is the comparison basis Manufacturing limits a nd speci fication s for the mas-
master checking bl
for t locks used for series control. ter checking bl ock are given in table 4
he other checking b
7
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ISO 6524:1992(E)
tor F
cor, cb
2)
cor, cbs
Field for marklng of
L
d cb,M e Hch.M and F ccir, cb (or F cor, cbs )
E jector hole (optional)
,
I
I
I
I
1 T
J.
1
:
I
!
:
-- --- m--m--
t
:
’ +
:
I
f
P I \
I
I
I
l
1) lt 1s recommended that the values glven In tables 5 and 4 be observed.
2) See 13.1 and 13.2.1.
3) Construction for half-bearing wlthout flange:
f3~ may correspond to 82 or ft may be adjusted to the wldth of the halt-bearlng, I.e. to B,,, + 1,2 mm wlth Klnon - 0,4 mm
4) Construction for flanged half-bearlng :
81 I see table 5
Kph
max + 05 mm
Figure 6 - Checking block
l
8
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ISO 6524:1992(E)
Table 4
Dimensions and tolerantes in miliimetres
Surface roughness in microns
Surface roughness of
Surface roughness of
Outside diameter
checking block bore the datum
Tolerante on &,,
Tolerante on I;t&,,
Aa 43
$0,003
D,, < 75
0
$0,004
75
0
-to,oo5
1~0<~,,~160
0
--
-4 0,004 5
+0,006
160< nbs < 250
094 Rf3
0 0
-
-t0,007 5
250< & < 340
0
4 0,Ol
340< D,, < 500
0
11 .l .l .l Tolerantes of form and orientation 11 .1.3 Permissible wearing limit
It is the responsibility of the manufacturer of the
The tolerante specified in 11.1.1 for the master
master checking block to achieve high quality re-
checking block shall not be exceeded through wear.
garding tolerantes of form and orientation, the val-
If wear occurs within the specified tolerante range,
ues of which are given in tables 5 and 6.
then it will be necessary to Change the correction
factor.
11.1.1.2 Surface roughnesses X,, and R,,
See tables 5 and 6.
11.2 Series gauging tools
11 .l .1.3 Specifications for B,, Dz and BS
See tables 5 and 6.
11.2.1 Series checking block used alone
11 .1.2 Measuring accuracy of equipment used for
Since the peripheral length of this checking block
establishing c(+~ M and I&, M
t 3
bore is determined by comparison with the master
checking block (1 l.l), Iarger tolerantes for dcbs and
Determination of dCbrn M and HCbm M shall be carried
&.b, are acceptable.
out using measuring equipment iith a tolerante of
+ 0,001 mm, for dcbrn < 160 mm
-
11.2.1 .l Manufacturing limits
+ 0,002 mm, for &,,,, > 160 mm
-
Manufacturing limits and specifications for the se-
These values are necessary for calculating the cor-
ries checking block are given in tables 7 to 9.
rection factor FCOl cbm (see 13.1) which is based on
the peripheral length, determined from the formula:
1 i 2.1 rn2 Correction factor, &,, cbs
9
(jcbrn M
1 d $ + 2 &,n M - -2
cbm,M = cbm,M x
9
> See 13.2.1.
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ISO 6524:1992(E)
Table 5
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Bearing
Surface
without Flanged bearing Tolerantes of form and orientation
roughness
flange
B B
131 max 23 t4 k
3 min 1 min l6
0,002
12
z m.-
Bmax + Ov4 min - 0905
160~ D,, < 250
I I
< 0,005 0,005
250< L),, < 340 0,004 0,003 0,006
I 1
13
340< I),, < 500 0,007 0,007
I I
Table 6
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on
Surface roughness
parallelism
0,002
,,2
55~ B < 80 0,003
0,004
80
I I I
Table 7
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Surface Surface roughness roughness of of Surface Surface roughness roughness of of
checking checking block block bore bore the the datum datum
Tolerante Tolerante on on & & Tolerante Tolerante on on &b, &b,
4 4 Ra Ra
t 0,008 t 0,008
D,, < 75
0
0
IO,009
-tO,Ol
75
0 03
0 02
.---
+0,012 4 0,Ol
0
0
-m---
--Pm-I------- .---
-t-o,014 -t-o,014 4 4 0,Ol 0,Ol
160< D,, < 250 094 0 096
0 0 094 0
-- . .----- --
-t-o,017 10,011
-t-o,017
250< Dbs G 340
0 0 0
--- O,(i - .
me- 0,6 1 1
-IO,022 -IO,022 4 0,012
340 < Dbs < 500
0
0 0
i
10
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ISO 6524:1992(E)
Table 8
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Bearing
Surface
Flanged bearing Tolerantes of form and orientation
without
roughness
flange
B B
El t2 t3 t4 t5 t6
Dbs 3 min 1 min
D,, < 75
0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,Ol
75< D,, < 110
192
llO
2 z
min - Ovl min - Ovo5
- Bmax+ 094
160< Dbs < 250
0,Ol 0,Ol
0,Ol 0,008 0,006 0,012
250~ Dbs < 340
1,6
I
0,014 0,014
340< Dbs < 500
Table 9
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on
Surface roughness
parallelism
13
t,
B2 Ra*
+2
0
60 0,004
B < 55
--
< B < 80 85 12 0,006
55
0,008
80< B 13+5
11.2.2 Series checking block with master Shell or
11.2.1.3 Permissible wearing limit
with comparison Shell
The limit of permissible wear of the series checking
block is reached when the differente between the
correction factor in original and worn conditions is
11.2.2.1 Manufacturing limits
!qual to the values stated in table IO.
Manufacturing limits and specifications for the se-
Table 10
ries checking block are given in tables 7 to 9.
Permissible differente
d Ir 4.
cor,cbs,new - “cor cbs wornl
cbs
mm ’ ’
mm
11.2.2.2 Correction factor
dcbs < 75 0,012
See 13.2.2.
7!kdc,, < 110 . 0,016
--
110
11.2.2.3 Permissible wearing limit
16kd,,, < 250 1 0,024
The limit of permissible wear of the series checking
250 < dcbs < 340
block is reached when the differente between the
correction factor in original and worn conditions is
340 < dcbs < 500
equal to the values stated in table 10.
11
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ISO 6524:1992(E)
NOTE 9 This cylindrical master Shell is also used for
12 Master Shell and comparison Shell
checking flanged half-bearings.
requirements
Master shells shall be made from hardened steel
12.1 Master Shell requirements
(58 HRC min.). Normally master shells are only used
up to 200 mm diameter.
The basic dimensions of the master Shell shall cor-
In Order that a Single master may be used for a
respond to those of the half-bearings to be checked
(see figure7). The master Shell shall have similar group of Parts down to 1 mm undersize, smS shall be
behaviour to the half-bearing when it is fitted into the equal to the total wall thickness stet of the Standard
checking block. half-bearing to be checked plus 0,125 mm.
Common Zone
B
ms
p--
\ Field for marklng of
D
ms,Mv F and Fcor.msil
S = Stet + 0,125 mm
ms
11 See 13.2.3.
2) Tolerantes on parallellsm te and flatness tp apply when the master Shell
Is fitted In the checklng block (Zero free spread) under the checklng Load.
Figure 7 - Master Shell
12
---------------------- Page: 14 ----------------------
ISO 6524:1992(E)
12.1.1 Manufacturing limits
The master Shell shall be of similar geometry to that
of the bearing being checked. Masters of a different
Manufacturing limits and specifications for the mas-
geometry from that of the Shell shall not be used
ter Shell are given in tables 11 and 12.
since friction and elastic deformation will differ sig-
nificantly from those of the bearing. See figure 8.
12.1.2 Correction factor, ZTcOr ms
9
See 13.2.3.
12.1.3 Permissible wearing limit
The limit of the permissible wear of the master Shell
is reached when the differente between the cor-
rection factor in original and worn conditions is
Figure 8 - Stepped master Shell not suitable for equal to the values stated in table 13.
checking bearings of uniform wall thickness
Table 11
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on Z3,, Tolerante on s,,
Table 12
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
-m-v.-
Tolerante on
Tolerante on flatness
Surface roughness Spread
parallelism
R
Qns a4 43
0,004 Within the limits of
Dms SZ 160 093
.--- the half-bearing to be 0,003
0,006 checked
160 < D,, G 200 095
--
---------------------- Page: 15 ----------------------
ISO 6524:1992(E)
13.2 Series control tooling
Table 13
13.2.1 Correction factor for series checking block
Permissible differente
used alone, Fcor cbs
I
<
Ir cor,ms,new - Fcor ms wornl
I s
mm
The correction factor I;Corcbs is the differente be-
tween the nip of a half-beiring measured in a mas-
Zl,, < 160 0,03
I
ter checking block (aCbIII) and in a series checking
160 < L),, < 200
0,035 block (+bs) under equal checking conditions (see
I I
annex C):
r
‘cor,cbs = %bm,M - acbs,M
When setting the dial gauge, the correction factor
12.2 Comparison Shell requirements
‘.
/ ‘corcbs of the series checking block only shall be
tak&n into consideration.
For economic reasons, the nip of the half bearings
may be determined using comparison shells rather
The basis for the correction factor Fcorcbs is the
than master shells.
datum of the series checking block. ’
Comparison shells shall be made from stainless
13.2.2 Correction factor for series checking block
steel or cold or hot worked tool steel. In special
with master Shell
cases, a normal production bearing may also be
used.
The correction factor fi&rcbs of the series checking
The relative manufacturing limits shall be agreed block should not be takei into consideration when
upon between manufacturer and customer. carrying out measurements; it is only to check the
wearing limit of the series checking block.
When setting the dial gauge, the correction factor
I
z of the master Shell only (see 13.2.3) shall be
cor,ms
taken into consideration.
13 Correction factors
13.2.3 Master Shell correction factor, r;Cor ms
The correction factor Z$.or~~s is the amount by which
13.1 Reference tooling: Master checking block
a master Shell fitted in’ a master checking block
correction factor, FcOr cbm
9
bore, under a predetermined checking load, devi-
ates from the theoretical peripheral length of the
The measured peripheral length of the master
master checking block bore.
checking block bore, &bm M, is given by the following
equation (see 11.1.2): ’
For detemining the correction factor I;cor ms, see an-
1
nex D.
d
1 7t + 2
cbm,M = cbm,M x 2
When setting the dial gauge, the correction factor of
the master Shell (Fkor ms ) shall be taken into consid-
t
The theoretical peripheral length of the master
eration.
checking block bore, Icbm th, is given by the following
equation (see 11.1.2): ’
The basis for the correction factor r
face of the master Shell, the periphbral length of
71
1 d
which shall be measured in a master checking
cbm,th = cbm,th x 2
block, in accordance with 13.1.
The correction factor of the master checking block
NOTE 10 The correction factor FCor mc is equal to zero
is therefore
when the master Shell is exactly adjusied to the peripheral
length of the master checking block bore, the bot-e diam-
1 1
F
cor,cbm = cbm,M - cbm,th
eter 41Cbrn of which corresponds to the outside diameter
Dbs of the half-bearing to be checked.
The other factors to be taken into consideration,
their determination and calculation are given in an-
13.2.4 Comparison Shell correction factor, FC-r cs
nex A (for method A) and annex B (for method B).
1
The correction factor i’,orcs is the amount by which
The basis for the correction factor I’corcb,,, is the
a comparison Shell fitted in a master checking block
datum of the master checking block (Se& figures 2
and 3). bore, under a predetermined checking load, devi-
14
---------------------- Page: 16 ----------------------
ISO 6524:1992(E)
ate s from the th eoretical peri pheral length of the 14.5 Determine the nip Variation of the half-
ster ch ecking block bore. bearing, in the case of method A, by reading off the
ma
dial gauge directly or, in the case of method B, by
For determining the correction factor I;c,,,,, see an-
adding the partial nip variations recorded on the two
9
nex D.
dial gauges.
When setting the dial gauge, the correction factor of
14.6 The measuring temperature shall be between
the comparison Shell EC,,,, shall be taken into con-
t
20 “C and 25 “C when using the master block, but
sideration.
series checking may take place at room tempera-
ture if both the measuring equipment and the half-
The basis for the correction factor r;C,,,, is the joint
bearings being checked are at the Same
face of the comparison Shell, the peripheral length
temperature.
of which shall be measured in a master checking
block, in accordance with 13.1.
14.7 When carrying out reference measurements,
NOTE 11 The correction factor FCoTCS is equal to zero
the value of the nip is the average of three
when the comparison Shell is exactly’adjusted to the pe-
measurements taken at a temperature of 20 “C.
ripheral length of the master checking block bore, the
bore diameter L&, of which corresponds to the outside
diameter D,, of the half-bearing to be checked.
15 Condition of the half-bearings to be
checked
13.3 Marking
The joint and back faces of the half-bearing shall be
correctiori factor calculated shall be engraved
The
free of foreign matter, grease and any darnage, and
gauging tools.
on e ach of the
shall be at the Same temperature as the checking
block being used.
13.4 Reference setting
16 Measuring errors
In cases of dispute, the setting shall be made in ac-
cordante with the determined correction factor in a
16.1 Errors due to the measuring equipment
master checking block (see 13.1). The method shall
he agreed between the manufacturer and customer.
These errors are due to
- an incorrect Position of the checking block
14 Typical checking procedure
(longitudinal or transverse direction);
- the checking block being incorrectly fixed in the
14.1 Place the checking block in the measuring
measuring equipment;
equipment, line it up and secure it against lateral
movement.
- an incorrect setting of the checking load;
14.2 Set the checking load in accordance with
-
an excessive Speed of approach of the load;
specifications.
- the pivoting toe piece being too tight or having
too much clearance;
14.3 Under the specified checking load, lower the
pivoting toe piece (for method A) or the toe pieces
- darnage or wear of the toe piece(s).
(for method B) vertically onto the datum of the
checking block or onto
...
SLOVENSKI STANDARD
SIST ISO 6524:2002
01-marec-2002
Drsni ležaji - Tankostene ležajne blazinice - Kontrola dolžine na obodu
Plain bearings -- Thin-walled half-bearings -- Checking of peripheral length
Paliers lisses -- Demi-coussinets minces -- Contrôle de la longueur développée
Ta slovenski standard je istoveten z: ISO 6524:1992
ICS:
21.100.10 Drsni ležaji Plain bearings
SIST ISO 6524:2002 en
2003-01.Slovenski inštitut za standardizacijo. Razmnoževanje celote ali delov tega standarda ni dovoljeno.
---------------------- Page: 1 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
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SIST ISO 6524:2002
INTERNATIONAL .
STANDARD
Second edi tion
1992-09-15
---
.---
Plain bearings - Thin-walled half-bearings -
Checking of peripheral length
Paliers lisses - Demi-coussinefs minces - ContrUe de la longueur
dkveloppbe
Reference number
ISO 6524: 1992(E)
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide
federation of national Standards bodies (ISO member bodies). The work
of preparing International Standards is normally carried out through ISO
technical committees. Esch member body interested in a subject for
which a technical committee has been established has the right to be
represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the
work. ISO collaborates closely with the International Electrotechnical
Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
Draft International Standards adopted by the technical committees are
circulated to the member bodies for voting. Publication as an Inter-
national Standard requires approval by at least 75 % of the member
bodies casting a vote.
International Standard ISO 6524 was prepared by Technical Committee
ISO/TC 123, Plairi bearings, Sub-Committee SC 3, Dimensions, toler-
ances and construction details.
This second edition cancels and replaces the first edition
(ISO 6524:1983), of which it constitutes a technical revision.
Annexes A, ß, C, D and E form an integral part of this International
Standard.
0 ISO 1992
All rights reserved. No part of this publication may be reproduced or utilized in any ferm
or by any means, electronie or mechanical, including photocopying and microfilm, without
Permission in writing from the publisher.
International Organization for Standardization
Case Postale 56 l CH-1211 Geneve 20 l Switzerland
Printed in Switzerland
ii
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SIST ISO 6524:2002
INTERNATIONAL STANDARD ISO 6524:1992(E)
Plain bearings - Thin-walled half-bearings - Checking of
peripheral length
1 Scope 3 Definitions
This International Standard specifies methods of For the purposes of this International Standard, the
checking the measuring equipment and gauging following definitions apply.
tools necessary for measuring the peripheral length
(or nip or crush) of thin-walled half-bearings.
3.1 peripheral length: The circumferential length
which runs from one joint face to the other.
Thin-walled half-bearings are flexible and, in the
free condition, do not conform to a cylindrical Profile.
This is one reason why the peripheral length sf the
3.2 nip; crush: The value, a, by which a half-bearing
half-bearings tan only be measured under a con-
fitted in a checking block of bore diameter &, under
straining load by use of specialized measuring
a predetermined checking load F exceeds the de-
equipment.
fined peripheral length of the checking block bore
(see figure 1).
Measuring equipment different from that illustrated
in this International Standard tan be used, providing
NOTE 1 In practice, the datum serves as a basis for
the measuring ,accuracy of the equipment is con-
measuring r2 (see figure2).
sistent with the specifications given in clause 17.
This International Standard does not include meas-
F
urement of the joint face taper.
lt applies to thin-walled half-bearings, the specifica-
tions of which are given in ISO 3548 and ISO 6864.
2 Normative references
The following Standards contain provisions which,
through reference in this text, constitute provisions
of this International Standard. At the time of publi-
cation, the editions indicated were valid. All stan-
dards are subject to revision, and Parties to
agreements based on this International Standard
Figure 1 - Nip, a
are encouraged to investigate the possibility of ap-
plying the most recent editions of the Standards in-
dicated below. Members of IEC and ISO maintain
registers of currently valid International Standards.
3.3 repeatability: The closeness of agreement be-
ISO 3548:1978, Plain bearings - Tbin-waIled half
tween successive results obtained with the Same
bearings - Dimensions, tolerantes and methods of
method on the Same test piece, under the Same
checking.
conditions (Same Operator, Same measuring equip-
ment, Same checking place and time intervals).
ISO 6864:1984, Plain bearings - Thin-walled flanged
half bearings -
Dimensions, tolerantes and methods NOTE 2 Repeatability is assessed from the Standard
of checking. deviation of repeatability Q. See annex E.
1
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
3.4 reproducibility: The closeness of agreement 1) outside diameter of the half-bearing to
.. bs
between individual results obtained with the Same be tchecked, in millimetres
method on the Same test piece but under different
Zl
outside diameter of the master Shell,
conditions (identical or different Operator, measur- - ms
in millimetresl)
ing equipment, checking place and times).
E Young’s mod ulus, in newton s per
NOTE 3 For the purposes of this International Standard,
Square m etre
reproducibility is the differente between the two averages
obtained from two sets of measuring equipment. See an-
coefficient of friction in calculation of
. f
nex E.
deflection under load
3.5 comparability: The accuracy in the case of op-
F = F’, ZE r;;
checking load, in newtons
erators working in different checking places at dif-
f
ferent periods and each of them achieving individual
r correction factor, in millimetresl)
cor
results, one using method A and the other method
h
fillet radius between back and flange
B, on the Same half-bearing in different checking
on fl anged h alf-bearing, in millimetres
blocks.
il distance from the bottom of the check-
NOTE 4 Comparability is assessed from the differente cb
ing block hore to the datum plane, in
between the two averages obtained from the two meth-
millimetresl)
Ods. See annex E.
elastic deformation of the height of the
AII,b
checking block under load, in milli-
4 Symbols
metres
NOTE 5 The characteristic subscripts are as follows: K checking block chamfer (construction
1
for half-bearings without flange), in
bs: bearing to be checked millimetres
K checking block chamfer (construction
cb: checking block
2
for flanged half-bearings), in milli-
cbm: master checking block
metres
I peripheral length, in millimetresl)
cbs: series checking block
AI deviation of the actual peripheral
CS: compari son shel I
length of the checking block, in milli-
metres
M: measured
ela stic depression of the toe piece, in
PE
ms: master Shell
mil Iimetres
th: theoretical
lt surface roughness, in mic:rons
a
wall thickness of the comparison Shell,
%s
nip, in millirnetres
a or al + a2
in millimetres
without
B width of the half-bearing
wall thickness of the master Shell, in
Lcms
flange, in millimetres
millimetres
checking block width (construction for
B
1
total wall thickness of the half-bearing,
stot
flanged half-bearings), in millimetres
in millimetres
checking block width, in millimetres
B
2
u uncertainty of measurement
B checking block width (construction for
3
W width of the toe piece contact area, in
half-bearings without flange), in milli-
millim etres
metres
z distance between flanges of the
B master Shell width, in millirnetres
ms
flanged half-bearing, in millimetres
d diameter of the checking block bore, in
cb
millimetresl)
1) The Symbol m ay be followed by a subscri defining the g auging tool to which the Symbol is applied and/or by a sub-
Pt
script indicating a n effective measu red value 0r V a theoretical value.
2
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
joint face of the half-bearing whilst the other joint
empirical correction to compensate for
face is in contact with a fixed stop (see figure 2).
the differente in elastic deflections un-
der load between method A and
method B, in millimetres
ry
6 correction estimated by calculation
6.2 Method B
d Standard deviation
The checking loads F, and F2 are applied via the
measuring head and two toe pieces to both joint
5 Purpose of checking faces of the half-bearing (see figure 3).
lt is necessary to keep to within the nip tolerantes
of ISO 3548 and ISO 6864 in Order to guarantee the NOTE 6 In the case of method A, the fixed stop exerts
the required counter-forte which, in the case of method
designated mounting compression (interference fit)
B, is applied directly by the measuring equipment via two
for the half-bearings in the housing bore.
toe pieces.
6 Checking methods
EXAMPLE
6.1 Method A
Method A F=6 000 N
The checking load, F, is directly applied via the
Method B
measuring head with a pivoting toe piece to one
- Dtal. gauge
-- Ffxed stop
Movable measurlng head
Datum
‘\
\
\
\
-- Plvotlng toe plece
I
,-- Checklng block
,/-
/
Figure 2 - Principle of method A
---------------------- Page: 7 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
Plvotlng toe piece
plece*)
,- Checkfng block
uB = uB1 +ag2 = (nlp) B
*) Bearings may also be checked uslng two plvotIng toe pleces.
Figure 3 -- Principle of method B
dcb MF‘ 1
7 Choice and designation of checking
-- 1 + e--fn - &-fy
-
rsi X-
, (
.i’ ’
Smsßms
method w
With a value of the friction coefficient f = OJS, the
7.1 Choice of checking method
formula becomes
Recommendations for choosing either method A or
dcb MF
method B, based on the dimensions of the half- s = 7 x Io- ’ x ,r
ms ms
bearings to be checked, are given in table 1.
(See also 16.5.)
However, any size of bearing may be tested
by either method by agreement between the manu-
facturer and User. In that case, a correction (5 should
Table 1
be applied to compensate for the differente in de-
Recommended checking
flections at joint face(s) under load between method
met hod
A and method B, and be such that
=aBl+aB2+6
aA
The value of S shall be determined empirically by
actual measurements obtained on the two different
types of equipment used. Since the detailed design
of the checking feature will vary between different
manufacturers, the value of 6 established by one
7.2 Designation of checking method
manufacturer cannot be transferred to another, who
shall determine it separately. See example in
Example of the designation of method B for checking
annex E.
thin-walled half-bearings with an outside diameter,
For general guidance, the value of 6 may be derived »bs, of 340 mm:
from the formula used in the mathematical analysis
of belt friction, which gives
Method ISO 6524-B-340
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
NOTE 7 Figures 4 and 5 show hydraulically operated
8 Measuring equipment
equipment. Pneumatically or mechanically operated
equipment may also be used.
Figures 4 and 5 show typical measuring equipment
for measuring the nip (crush) by method A and by
method B, respectively.
\ Checklng block
Pressure gauge --,
L Pivoting toe plece
Dlal gauge
Pressure adjustment valve
Movable measurfna head -----
1,
-1
)!\
/ Drive motor
7
r -J
-
/ I\ b
/--
I 1 C---r!
41 h I I II
x l- Oll wrnr3
/ I k---w-
I\ --
-IJ ‘-Pressure tylinder
/ -
Figure 4 - Typical measuring equipment with one column, for method A
---------------------- Page: 9 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
m--- Pressure gauge
Movable measurlng head
Dlal gauge
block -
Rlgld toe plece *)
.
*) Bearlngs may also be checked using two plvoting toe pieces.
method B
Figure 5 - Typical measuring equipment with two columns, for
9.2 Speed of approach of measuring head
9 Measuring equipment requirements
The most important factors affecting the accuracy
The checking load, I;, shall be applied to the joint
of the measuring equipment (and hence the meas-
face(s) of the half-bearing so that shock load will not
ured nip value) are given below.
occur. The Speed of approach shall be
10 mm/s + 2 mm/s.
-
9.1 Tolerante on checking load setting
For devices in which the Speed of approach cannot
be altered, the load shall be applied, released and
The permissible tolerantes are given in table 2.
applied a second time before the measurement is
made.
Table 2
F
N
9.3 Construction of measuring head
The measuring head shall be so constructed that it
is accurately guided and moves normal to the datum
of the checking block. The deviation from parallelism
-10000<1;~50000 -k 0,5
-
between the toe piece(s) in the measuring head and
I I
the supporting plane of the checking block shall not
50 000 < F + 0,25
-
I l I
exceed 0,04 mm per 100 mm in a radial direction.
6
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
10.2 Series checking block used alone
9.4 Accuracy of the measuring plane of the
toe pieces
The peripheral length of the bore of this type of
Specifications on the accuracy of the measuring checking block is determined by comparison with
plane sf the toe pieces are given in table 3. the master checking block.
lt is applied in series control without using a master
Table 3
Shell or a comparison Shell.
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Surface 10.3 Series checking block with master Shell
Tolerante on
roughness
Dbs
flatness
The peripheral length of the checking block bore is
R3
determined by the master Shell or comparison Shell,
the peripheral length of which was determined in the
D,, < 160 02 0,001 5
master checking block.
160 < V,, < 340 0,003
This
combin ation of gauging tools is applied in se-
074
ries control.
340 < L)bs < 500 0,004
NOTE 8 For series control, a checking block may also
be used with a checking master, but this combination of
gauging tools is not within the scope of this International
Standard.
9.5 Accuracy of the dial gauge
Df measurement tl< 1,2 Pm (+ 20) with
Uncertainty
-
0 = 0,3 pm
11 Checking block requirements
A typical checking block is shown in figure 6. The
IO Gaugi ng tools for establishing the
gauging part has a bore diameter dCb and height
ffc, and holds the half-bearings to be checked.
datum
The checking block should preferably be of hard-
The following equipment tan be Ised for carrying
ened steel and of rigid construction so that the re-
out measurements:
quirements of clause 16 are met when the
half-bearing is tested under load.
-a master ecking block (for reference
ch
me asureme nts) (see cl a use 11
The bore of the checking block shall no2 be chro-
mium plated.
- a series checking block (for series control in
production) (see clause ll), or
Recesses shall be tut into the checking block to ac-
commodate the nick in the half-bearings. They shall
- a master Shell or comparison Shell (for series
be 1 mm wider and deeper and 1,s mm longer than
control in production) (see clau se 12).
the locating nicks in the half-bearings.
lt tan be used in three ways (as indicated in 10.1,
10.2 and 10.3) to establish the appropriate datum for
setting the dial gauge. 11.1 Reference tooling: Master checking block
11 .l .l Manufacturing limits
10.1 Master checking block (used alone)
The ock is the comparison basis Manufacturing limits a nd speci fication s for the mas-
master checking bl
for t locks used for series control. ter checking bl ock are given in table 4
he other checking b
7
---------------------- Page: 11 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
tor F
cor, cb
2)
cor, cbs
Field for marklng of
L
d cb,M e Hch.M and F ccir, cb (or F cor, cbs )
E jector hole (optional)
,
I
I
I
I
1 T
J.
1
:
I
!
:
-- --- m--m--
t
:
’ +
:
I
f
P I \
I
I
I
l
1) lt 1s recommended that the values glven In tables 5 and 4 be observed.
2) See 13.1 and 13.2.1.
3) Construction for half-bearing wlthout flange:
f3~ may correspond to 82 or ft may be adjusted to the wldth of the halt-bearlng, I.e. to B,,, + 1,2 mm wlth Klnon - 0,4 mm
4) Construction for flanged half-bearlng :
81 I see table 5
Kph
max + 05 mm
Figure 6 - Checking block
l
8
---------------------- Page: 12 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
Table 4
Dimensions and tolerantes in miliimetres
Surface roughness in microns
Surface roughness of
Surface roughness of
Outside diameter
checking block bore the datum
Tolerante on &,,
Tolerante on I;t&,,
Aa 43
$0,003
D,, < 75
0
$0,004
75
0
-to,oo5
1~0<~,,~160
0
--
-4 0,004 5
+0,006
160< nbs < 250
094 Rf3
0 0
-
-t0,007 5
250< & < 340
0
4 0,Ol
340< D,, < 500
0
11 .l .l .l Tolerantes of form and orientation 11 .1.3 Permissible wearing limit
It is the responsibility of the manufacturer of the
The tolerante specified in 11.1.1 for the master
master checking block to achieve high quality re-
checking block shall not be exceeded through wear.
garding tolerantes of form and orientation, the val-
If wear occurs within the specified tolerante range,
ues of which are given in tables 5 and 6.
then it will be necessary to Change the correction
factor.
11.1.1.2 Surface roughnesses X,, and R,,
See tables 5 and 6.
11.2 Series gauging tools
11 .l .1.3 Specifications for B,, Dz and BS
See tables 5 and 6.
11.2.1 Series checking block used alone
11 .1.2 Measuring accuracy of equipment used for
Since the peripheral length of this checking block
establishing c(+~ M and I&, M
t 3
bore is determined by comparison with the master
checking block (1 l.l), Iarger tolerantes for dcbs and
Determination of dCbrn M and HCbm M shall be carried
&.b, are acceptable.
out using measuring equipment iith a tolerante of
+ 0,001 mm, for dcbrn < 160 mm
-
11.2.1 .l Manufacturing limits
+ 0,002 mm, for &,,,, > 160 mm
-
Manufacturing limits and specifications for the se-
These values are necessary for calculating the cor-
ries checking block are given in tables 7 to 9.
rection factor FCOl cbm (see 13.1) which is based on
the peripheral length, determined from the formula:
1 i 2.1 rn2 Correction factor, &,, cbs
9
(jcbrn M
1 d $ + 2 &,n M - -2
cbm,M = cbm,M x
9
> See 13.2.1.
---------------------- Page: 13 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
Table 5
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Bearing
Surface
without Flanged bearing Tolerantes of form and orientation
roughness
flange
B B
131 max 23 t4 k
3 min 1 min l6
0,002
12
z m.-
Bmax + Ov4 min - 0905
160~ D,, < 250
I I
< 0,005 0,005
250< L),, < 340 0,004 0,003 0,006
I 1
13
340< I),, < 500 0,007 0,007
I I
Table 6
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on
Surface roughness
parallelism
0,002
,,2
55~ B < 80 0,003
0,004
80
I I I
Table 7
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Surface Surface roughness roughness of of Surface Surface roughness roughness of of
checking checking block block bore bore the the datum datum
Tolerante Tolerante on on & & Tolerante Tolerante on on &b, &b,
4 4 Ra Ra
t 0,008 t 0,008
D,, < 75
0
0
IO,009
-tO,Ol
75
0 03
0 02
.---
+0,012 4 0,Ol
0
0
-m---
--Pm-I------- .---
-t-o,014 -t-o,014 4 4 0,Ol 0,Ol
160< D,, < 250 094 0 096
0 0 094 0
-- . .----- --
-t-o,017 10,011
-t-o,017
250< Dbs G 340
0 0 0
--- O,(i - .
me- 0,6 1 1
-IO,022 -IO,022 4 0,012
340 < Dbs < 500
0
0 0
i
10
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
Table 8
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Bearing
Surface
Flanged bearing Tolerantes of form and orientation
without
roughness
flange
B B
El t2 t3 t4 t5 t6
Dbs 3 min 1 min
D,, < 75
0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,Ol
75< D,, < 110
192
llO
2 z
min - Ovl min - Ovo5
- Bmax+ 094
160< Dbs < 250
0,Ol 0,Ol
0,Ol 0,008 0,006 0,012
250~ Dbs < 340
1,6
I
0,014 0,014
340< Dbs < 500
Table 9
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on
Surface roughness
parallelism
13
t,
B2 Ra*
+2
0
60 0,004
B < 55
--
< B < 80 85 12 0,006
55
0,008
80< B 13+5
11.2.2 Series checking block with master Shell or
11.2.1.3 Permissible wearing limit
with comparison Shell
The limit of permissible wear of the series checking
block is reached when the differente between the
correction factor in original and worn conditions is
11.2.2.1 Manufacturing limits
!qual to the values stated in table IO.
Manufacturing limits and specifications for the se-
Table 10
ries checking block are given in tables 7 to 9.
Permissible differente
d Ir 4.
cor,cbs,new - “cor cbs wornl
cbs
mm ’ ’
mm
11.2.2.2 Correction factor
dcbs < 75 0,012
See 13.2.2.
7!kdc,, < 110 . 0,016
--
110
11.2.2.3 Permissible wearing limit
16kd,,, < 250 1 0,024
The limit of permissible wear of the series checking
250 < dcbs < 340
block is reached when the differente between the
correction factor in original and worn conditions is
340 < dcbs < 500
equal to the values stated in table 10.
11
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SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
NOTE 9 This cylindrical master Shell is also used for
12 Master Shell and comparison Shell
checking flanged half-bearings.
requirements
Master shells shall be made from hardened steel
12.1 Master Shell requirements
(58 HRC min.). Normally master shells are only used
up to 200 mm diameter.
The basic dimensions of the master Shell shall cor-
In Order that a Single master may be used for a
respond to those of the half-bearings to be checked
(see figure7). The master Shell shall have similar group of Parts down to 1 mm undersize, smS shall be
behaviour to the half-bearing when it is fitted into the equal to the total wall thickness stet of the Standard
checking block. half-bearing to be checked plus 0,125 mm.
Common Zone
B
ms
p--
\ Field for marklng of
D
ms,Mv F and Fcor.msil
S = Stet + 0,125 mm
ms
11 See 13.2.3.
2) Tolerantes on parallellsm te and flatness tp apply when the master Shell
Is fitted In the checklng block (Zero free spread) under the checklng Load.
Figure 7 - Master Shell
12
---------------------- Page: 16 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
12.1.1 Manufacturing limits
The master Shell shall be of similar geometry to that
of the bearing being checked. Masters of a different
Manufacturing limits and specifications for the mas-
geometry from that of the Shell shall not be used
ter Shell are given in tables 11 and 12.
since friction and elastic deformation will differ sig-
nificantly from those of the bearing. See figure 8.
12.1.2 Correction factor, ZTcOr ms
9
See 13.2.3.
12.1.3 Permissible wearing limit
The limit of the permissible wear of the master Shell
is reached when the differente between the cor-
rection factor in original and worn conditions is
Figure 8 - Stepped master Shell not suitable for equal to the values stated in table 13.
checking bearings of uniform wall thickness
Table 11
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
Tolerante on Z3,, Tolerante on s,,
Table 12
Dimensions and tolerantes in millimetres
Surface roughness in microns
-m-v.-
Tolerante on
Tolerante on flatness
Surface roughness Spread
parallelism
R
Qns a4 43
0,004 Within the limits of
Dms SZ 160 093
.--- the half-bearing to be 0,003
0,006 checked
160 < D,, G 200 095
--
---------------------- Page: 17 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
13.2 Series control tooling
Table 13
13.2.1 Correction factor for series checking block
Permissible differente
used alone, Fcor cbs
I
<
Ir cor,ms,new - Fcor ms wornl
I s
mm
The correction factor I;Corcbs is the differente be-
tween the nip of a half-beiring measured in a mas-
Zl,, < 160 0,03
I
ter checking block (aCbIII) and in a series checking
160 < L),, < 200
0,035 block (+bs) under equal checking conditions (see
I I
annex C):
r
‘cor,cbs = %bm,M - acbs,M
When setting the dial gauge, the correction factor
12.2 Comparison Shell requirements
‘.
/ ‘corcbs of the series checking block only shall be
tak&n into consideration.
For economic reasons, the nip of the half bearings
may be determined using comparison shells rather
The basis for the correction factor Fcorcbs is the
than master shells.
datum of the series checking block. ’
Comparison shells shall be made from stainless
13.2.2 Correction factor for series checking block
steel or cold or hot worked tool steel. In special
with master Shell
cases, a normal production bearing may also be
used.
The correction factor fi&rcbs of the series checking
The relative manufacturing limits shall be agreed block should not be takei into consideration when
upon between manufacturer and customer. carrying out measurements; it is only to check the
wearing limit of the series checking block.
When setting the dial gauge, the correction factor
I
z of the master Shell only (see 13.2.3) shall be
cor,ms
taken into consideration.
13 Correction factors
13.2.3 Master Shell correction factor, r;Cor ms
The correction factor Z$.or~~s is the amount by which
13.1 Reference tooling: Master checking block
a master Shell fitted in’ a master checking block
correction factor, FcOr cbm
9
bore, under a predetermined checking load, devi-
ates from the theoretical peripheral length of the
The measured peripheral length of the master
master checking block bore.
checking block bore, &bm M, is given by the following
equation (see 11.1.2): ’
For detemining the correction factor I;cor ms, see an-
1
nex D.
d
1 7t + 2
cbm,M = cbm,M x 2
When setting the dial gauge, the correction factor of
the master Shell (Fkor ms ) shall be taken into consid-
t
The theoretical peripheral length of the master
eration.
checking block bore, Icbm th, is given by the following
equation (see 11.1.2): ’
The basis for the correction factor r
face of the master Shell, the periphbral length of
71
1 d
which shall be measured in a master checking
cbm,th = cbm,th x 2
block, in accordance with 13.1.
The correction factor of the master checking block
NOTE 10 The correction factor FCor mc is equal to zero
is therefore
when the master Shell is exactly adjusied to the peripheral
length of the master checking block bore, the bot-e diam-
1 1
F
cor,cbm = cbm,M - cbm,th
eter 41Cbrn of which corresponds to the outside diameter
Dbs of the half-bearing to be checked.
The other factors to be taken into consideration,
their determination and calculation are given in an-
13.2.4 Comparison Shell correction factor, FC-r cs
nex A (for method A) and annex B (for method B).
1
The correction factor i’,orcs is the amount by which
The basis for the correction factor I’corcb,,, is the
a comparison Shell fitted in a master checking block
datum of the master checking block (Se& figures 2
and 3). bore, under a predetermined checking load, devi-
14
---------------------- Page: 18 ----------------------
SIST ISO 6524:2002
ISO 6524:1992(E)
ate s from the th eoretical peri pheral length of the 14.5 Determine the nip Variation of the half-
ster ch ecking block bore. bearing, in the case of method A, by reading off the
ma
dial gauge directly or, in the case of method B, by
For determining the correction factor I;c,,,,, see an-
adding the partial nip variations recorded on the two
9
nex D.
dial gauges.
When setting the dial gauge, the correction factor of
14.6 The measuring temperature shall be between
the comparison Shell EC,,,, shall be taken into con-
t
20 “C and 25 “C when using the master block, but
sideration.
series checking may take place at room tempera-
ture if both the measuring equipment and the half-
The basis for the correction factor r;C,,,, is the joint
bearings being checked are at the Same
face of the comparison Shell, the peripheral length
temperature.
of which shall be measured in a master checking
block, in accordance with 13.1.
14.7 When carrying out reference measurements,
NOTE 11 The correction factor FCoTCS is equal to zero
the value of the nip is the average of three
when the comparison Shell is exactly’adjusted to the pe-
measurements taken at a temperature of 20 “C.
ripheral length of the master checking block bore, the
bore diameter L&, of which corresponds to the outside
diameter D,, of the half-bearing to be checked.
15 Condition of the half-bearings to be
checked
13.3 Marking
The joint and back faces of the half-bearing shall be
correctiori factor calculated shall be engraved
The
free of foreign matter, grease and any darnage, and
gauging tools.
on e ach of the
shall be at the Same temperature as the checking
block being used.
13.4 Reference setting
16 Measuring errors
In cases of dispute, the setti
...
ISO
NORME
6524
INTERNATIONALE
Deuxième édition
1992-09-l 5
- Demi-coussinets minces -
Paliers lisses
Contrôle de la longueur développée
- Thin-walled half-bearings - Checking of peripheral
Plain bearings
length
Numéro de référence
ISO 6524: 1992(F)
---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres
de I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général
confiée aux comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre inté-
ressé par une élude a le droit de faire partie du comité technique créé
à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I’ISO participent également aux tra-
vaux. L’ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique
internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotech-
nique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techni-
ques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication
comme Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins
des comités membres votants.
La Norme internationale ISO 6524 a été élaborée par le comité techni-
que ISO/TC 123, Paliers lisses, sous-comité SC 3, Dimensions, tolérances
et détails de construction.
Cette deuxieme édition annule et remplace la première édition
(ISO 6524:1983), dont elle constitue une révision technique.
Les annexes A, B, C, D et E font partie intégrante de la présente Norme
internationale.
0 ISO 1992
Droits de reproduction réservés. Aucune partie de cette publication ne peut être repro-
duite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou
mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord krit de I’editeur.
Organisation internationale de normalisation
Case Postale 56 l CH-1211 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
---------------------- Page: 2 ----------------------
NORME INTERNATIONALE
ISO 6524:1992(F)
Paliers lisses - Demi-coussinets minces - Contrôle.de la
longueur développée
ISO 3548:1978, Paliers lisses - Demi-coussinets
1 Domaine d’application
minces - Dimensions, tolérances et méthodes de
contrôle.
La présente Norme internationale prescrit les mé-
thodes de contrôle de l’appareillage et l’outillage
ISO 6864: 1984, Paliers lisses - Demi-coussinets
nécessaire au mesurage de la longueur développée
minces à collerettes - Dimensions, tolérances et
des demi-coussinets minces.
méthodes de contrôle.
Les demi-coussinets minces sont des pièces flexi-
bles qui, à l’état libre, n’ont pas une forme par-
faitement cylindrique; aussi leur longueur
3 Définitions
développée ne peut-elle être mesurée que sous
charge, au moyen d’un appareillage particulier.
Pour les besoins de la présente Norme internatio-
Il est admis que des appareillages différents de ceux
nale, les définitions suivantes s’appliquent.
mentionnés dans la présente Norme internationale
pourront être utilisés, sous réserve que l’exactitude
3.1 longueur
développée: Longueur circon-
de mesure obtenue à l’aide de ces appareils soit
férentielle qui va d’un plan de joint à l’autre.
compatible avec les prescriptions données dans
l’article 17.
3.2 dépassement: Cote excédentaire, a, d’un demi-
coussinet placé dans un berceau de contrôle de
La présente Norme internationale ne préconise au-
diamètre d’alésage &, et soumis à une force de
cun mesurage du défaut de parallélisme des plans
contrôle F’ prédéterminée, par rapport à la longueur
de joint des demi-coussinets minces.
développée connue du berceau de contrôle (voir fi-
gure 1).
Elle est applicable aux demi-coussinets minces dé-
finis dans I’ISO 3548 et I’ISO 6864.
NOTE 1 Dans la pratique, c’est le plan de référence
(voir figure2) qui sert de repère lors du mesurage de a.
F
2 Références normatives
Les normes suivantes contiennent des dispositions
qui, par suite de la référence qui en est faite,
constituent des dispositions valables pour la pré-
sente Norme internationale. Au moment de la pu-
blication, les éditions indiquées étaient en vigueur.
Toute norme est sujette à révision et les parties
prenantes des accords fondés sur la présente
Norme internationale sont invitées à rechercher la
possibilité d’appliquer les éditions les plus récentes
des normes indiquées ci-après. Les membres de la
CEI et de I’ISO possèdent le registre des Normes
internationales en vigueur à un moment donné. Figure 1 - Dépassement, a
---------------------- Page: 3 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
3.3 répétabilité: Étroitesse de l’accord obtenu sur 13 largeur du talon du berceau de
2
des résultats successifs par la même méthode sur contrôle, en millimètres
la même éprouvette et dans les mêmes conditions
n largeur du berceau de contrôle (exé-
(même opérateur, même appareillage, même lieu 3
cution pour demi-coussinets cylindri-
de contrôle et même temps).
ques), en millimètres
NOTE 2 La répétabilité est évaluée à partir de I’écart-
B largeur du maître-étalon souple, en
type de répétabilité, CQ. Voir annexe E. tllS
millimètres
3.4 reproductibilité: Étroitesse de l’accord obtenu
d diamètre d’alésage du berceau de
cb
sur des résultats successifs par la même méthode
contrôle, en millimètresl)
sur la même éprouvette mais dans des conditions
différentes (opérateurs, appareillages, lieu de
» diamètre extérieur du demi-coussinet
bs
contrôle et temps identiques ou différents).
à contrôler, en millimètres
NOTE 3 Pour les besoins de la présente partie de 11 diamètre extérieur du maître-étalon
ms
I’ISO 6524, la reproductibilité est évaluée à partir de la
souple, en millimètresl)
différence entre deux moyennes obtenues sur deux séries
f
d’appareils.
r , module de Young, en newtons par mil-
limètre carré
3.5 comparabilité: Fidélité dans le cas d’opérateurs
coefficient de frottement pour le calcul
s
travaillant dans des laboratoires différents à des
du tassement sous charge
époques différentes, chacun d’eux obtenant des ré-
sultats individuels, l’un avec la méthode A, l’autre
force de contrôle, en newtons
avec la méthode B, sur un produit identique et avec
le même berceau.
erreur de calibrage, en millimètresl)
NOTE 4 La comparabilité est évaluée par la différence rayon de congé entre le dos et la col-
de deux moyennes obtenues à partir des deux méthodes.
lerette du demi-coussinet à collerettes,
Voir annexe E.
en millimètres
hauteur du berceau de contrôle (dis-
tance du point le plus bas de l’alésage
4 Symboles
au plan de référence du berceau), en
millimètresl)
NOTE 5 Les indices caractéristiques sont les suivants:
AU variation élastique de la hauteur du
cb
bs: coussinet à contrôler
berceau de contrôle sous l’effet de la
force de contrôle, en millimètres
cb: berceau de contrôle
K chanfrein du berceau de contrôle
1
cbm: berceau de contrôle étalon
(exécution pour demi-coussinets cylin-
driques), en millimètres
cbs: berceau de contrôle de série
K chanfrein du berceau de contrôle
2
cs: étalon souple
(exécution pour demi-coussinets à col-
lerettes), en millimètres
M: mesurée
1 longueur développée, en millimètresl)
ms: maître-étalon souple
Al
écart de la longueur développée réelle
th: théorique
du berceau de contrôle, en millimètres
dépression élastique à la butée (à la
PE
dépassement, en millimètres
a’ou a, + a2
touche), en millimètres
B largeu r du dem i-coussinet cylindrique,
R rugosité de surface, en micromètres
a
en mil limètres
épaisseur de paroi de l’étalon souple,
%s
B largeur du berceau de contrôle (exé- en millimètres’)
1
cution pour demi-coussinets à colle-
rettes), en millimètres
1) Ce symbole peut être suivi d’un indice caractérisant l’outillage auquel il s’applique et/ou de l’indice t(M)) ou ((th)) indi-
quant qu’il s’agit, respectivement, d’une valeur mesurée ou théorique.
2
---------------------- Page: 4 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
épaisseur de paroi du maître-étalon prévu pour le montage du demi-coussinet dans son
‘Tn, s
souple, en millimètres logement est assuré.
épaisseur totale de paroi du demi-
*%A
6 Méthodes de contrôle
coussinet, en millimètres
11 incertitude de mesure
6.1 Méthode de contrôle A
10 largeur de la surface de contact de la
La force de contrôle F‘est appliquée directement sur
touche, en millimètres
l’un des plans de joint du demi-coussinet par I’in-
termédiaire d’une tête de mesure équipée d’une
z distance entre collerettes du demi-
touche pivotante, alors que l’autre plan de joint du
coussinet à collerettes, en millimètres
coussinet s’appuie sur une butée fixe (voir figure 2).
correction empirique compensant la
différence de tassement élastique sous 6.2 Méthode de contrôle 8
charge entre la méthode A et la mé-
Les forces de contrôle F, et fi; sont appliquées sur
thode B, en millimètres
cy les deux plans de joint du demi-coussinet par I’in-
correction estimée par calcul
6
termédiaire d’une tête de mesure équipée de deux
touches (voir figure 3).
n
écart-type
NOTE 6 Dans le cas de la méthode A, c’est la butée fixe
qui exerce la réaction voulue alors que, dans le cas de la
methode B, la force est exercée directement par la tête
de mesure par l’intermédiaire des deux touches.
5 But du contrôle
EXEMPLE
Le contrôle de la longueur développée a pour but
Méthode A P'=6 000 N
de verifier que les tolérances sur le dépassement
mesuré, prescrites dans I’ISO 3548 et I’ISO 6864,
Méthode B r z 6 *** N
sont t-espectees et, partant, que l’ajustement serré l2 = 6 000 N
Comparateur
f-
F
But@e fixe
- T@te de mesure mobile
\
Plan de r@!f erence
Touche pivotante
Berceau de contr0le
aA = (d4passement)A
Figure 2 - Principe de la méthode A
3
---------------------- Page: 5 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Comparateur Comparateur
7 /-
Plan de reférence
Touche
1 Touche fixe *)
Berceau de contrdle
aB = afil +dg2 = (depassefflent)B
deml-coussinets peuvent aussi Me contrblés h l’aide de deux touches pivotantes.
*) Les
Figure 3 - Principe de la méthode B
Choix et désignation de la méthode de
7
contrôle
Avec une valeur du coefficient de frottement
Choix de la méthode de contrôle
7.1
f = 0,15, la formule devient:
Le tableau 1 donne des recommandations pour le
&==7xlo-‘x
choix d’une méthode en fonction de la dimension du
demi-coussinet à contrôler.
(voir aussi 16.5).
Toutefois, après accord entre le fabricant et I’utili-
sateur, les coussinets de toutes dimensions peuvent
être contrôlés par l’une ou l’autre des deux métho-
Tableau 1
des. Dans ce cas, il y a lieu d’appliquer une correc-
Méthode de contrôle
tion 6 compensant la différence de tassement sous
4G
recommandée
mm
charge entre la méthode A et la méthode E3 et telle
r
que:
=a,,+a,,+S
aA
200 < 13bs < 500 B
r
I I
La valeur de S doit être déterminée empiriquement
par des mesurages réels réalisés sur les deux types
d’équipement utilisés. La conception détaillée de
l’élément de contrôle différant d’un constructeur à
l’autre, la valeur de 6 définie par un constructeur ne
7.2 Désignation de la méthode de contrôle
peut pas être transférée à un autre qui doit la
déterminer séparément. Voir exemple dans I’an-
Exemple de désignation de la méthode B choisie
nexe E.
pour contrôler un demi-coussinet mince de diamètre
En règle générale, la valeur de (5 peut être dérivée extérieur, II,,, de 340 mm:
de la formule d’analyse mathématique du frottement
de la courroie qui donne Méthode ISO 6524-B-340
---------------------- Page: 6 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
NOTE 7 Les figures 4 et 5 montrent un appareillage
8 Appareillage de mesure
hydraulique. D’autres appareillages à commande pneu-
matique ou mécanique peuvent être utilisés.
Les figures 4 et 5 illustrent des appareillages types
utilisés pour le mesurage du dépassement selon la
méthode A et selon la méthode B, respectivement.
Berceau de contrdle
ManomHre
r
\
Touche plvotante
Comparateur
r
\
,---- Vanne de rCglage de pression
Tete de mesure mobile
-1: - I Moteur de commande
Pompe h hurle
Wrln
Figure 4 - Appareillage type à montant unique utilisé lors du contrôle selon la méthode A
5
---------------------- Page: 7 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Manometre
Piston hydraullque
Touche plvotante
Tete de mesure mobile
7
f amnorn t-Pur
E-
Berceau de contrble
Touche fixe *)
l
*) Les demt-coussinets peuvent aussi titre contr8les h l’aide de deux touches plvotantes.
Figure 5 - Appareillage type à deux montants utilisé lors du contrôle selon la méthode B
9.2 Vitesse de descente de la tête de mesure
9 Caractéristiques de l’appareillage de
mesure
La force de contrôle F doit être appliquée sur le (ou
Les facteurs les plus importants affectant la préci-
les) plan(s) de joint du demi-coussinet de telle sorte
sion de l’appareillage de mesure, et par conséquent
qu’aucun effet de choc ne se produise. La vitesse
les résultats de mesurage du dépassement, sont
de descente doit être égale à 10 mm/s & 2 mm/s.
énumérés ci-après.
Pour les dispositifs dans lesquels la vitesse de des-
9.1 Tolérance de réglage de la force de
cente ne peut pas être modifiée, la charge doit être
contrôle
appliquée, libérée et appliquée une seconde fois
avant d’effectuer le mesurage.
La tolérance admise est donnée dans le tableau 2.
Tableau 2
Tolérance sur F
I
9.3 Construction de la tête de mesure
FG 2 000 + 1,25
-
-- 1
I
2 OOO
-tl
I
I
La tête de mesure doit être construite de manière à
5000
- pouvoir guider avec précision et à se déplacer per-
pendiculairement au plan de référence du berceau.
0,5
-
Le défaut de parallélisme de la (ou des) touche(s)
10 OOO
de la tête de mesure avec le plan d’appui du ber-
50 000 < F -t 0,25
-
ceau ne doit pas être supérieur à 0,04 mm par
1 I
I
100 mm en direction radiale.
---------------------- Page: 8 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
10.2 Berceau de contrôle de série utilisé seul
9.4 Exactitude du plan de mesure des touches
Les spécifications relatives à l’exactitude du plan de
La longueur développée de ce type de berceau est
mesure des touches de la tête de mesure sont don-
déterminée par comparaison avec le berceau éta-
nées dans le tableau 3.
lon.
II est alors utilisé sans étalon souple ni maître-
étalon souple lors des contrôles de série.
Tableau 3
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
10.3 Berceau de contrôle de série avec étalon
Rugosité de
Tolérance de
souple
surface
46
planéité
R,
La longueur développée du berceau de contrôle est
0,001 5
IJ,, < 160
072 obtenue par l’intermédiaire de l’étalon souple ou du
l l I I
maître-étalon souple dont la longueur développée a
160 < D,, < 340 0,003
été elle-même déterminée à l’aide du berceau de
0,4 -
contrôle étalon.
340 < Il,, < 500 t -3 0,004
Cet outillage est utilisé lors des contrôles de série.
Lors des contrôles de série, on peut également
NOTE 8
utiliser un berceau de série avec un étalon solide, mais
cet outillage n’est pas couvert par la présente Norme
9.5 Exactitude du comparateur
internationale.
de mesure: u<1,2pm(+20) où
Incertitude
0 = 0,3 pm
11 Caractéristiques requises pour le
berceau de contrôle
La figure6 représente un berceau de contrôle type
10 Outillages de contrôle utilisés pour
dont la partie calibrante de diamètre d’alésage &,
matérialiser le plan de référence
et de hauteur II,, est destinée à recevoir les demi-
coussinets à contrôler.
Pour effectuer les contrôles, on dispose, selon les
cas, des outillages suivants:
Le berceau sera de préférence en acier trempé et
suffisamment rigide pour que, lors de l’application
berceau de contrôle étalon (pour les mesurages
de la force sur le demi-coussinet à contrôler, les
de référence) (voir article Il),
exigences de l’article 16 soient respectées.
berceau de contrôle de série (pour les contrôles
L’alésage du berceau ne doit pas être chromé.
de série en fabrication) (voir article Il), ou
Des encoches doivent être pratiquées dans le ber-
étalon souple ou maître-étalon souple (pour les
ceau pour recevoir la languette des demi-
(voir
contrôles de série en fabrication)
coussinets. Elles doivent être 1 mm plus larges et
article 12),
plus profondes et 1,5 mm plus longues que les lan-
guettes des demi-coussinets.
qui peuvent être ulilisés de trois facons possibles
(voir en 10.1, 10.2 et 10.3) afin de matkrialiser le plan
de référence servant au réglage du (ou des)
11.1 Outillage de référence: berceau de
comparateur(s) lors des mesurages.
contrôle étalon
Limites de fabrication
11 .l .l
10.1 Berceau de contrôle étalon (utilisé seul)
Les valeurs des limites de fabrication et les spéci-
Le berceau étalon est la base de comparaison pour
fications du berceau de contrôle étalon sont don-
les berceaux de contrôle utilisés lors des contrôles
nées dans le tableau4.
de série.
---------------------- Page: 9 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Plan de r@f&ence pour
Emplacement pour le marquage de
L
d
cb,M e hb,M et hor, cb hu &OP, cbs)
Trou d’@ Jection (optionnel)
I-
1) Il est recommandt! d’observer les valeurs donnees dans les tableaux 5 et 6.
2) Voir 13.1 et 13.2.1.
3) Exclcution pour deml-cousslnets cylhdrlques :
Bi peut correspondre h 82 ou etre reglf! sur la largeur du deml-cousslnet, soit B,,, l 12 mm avec Kl mCIK= 0,4 mm
4) Exc’cution pour deml-coussinets h collerettes :
& , voir tableau 5
KS-h
max + 0,s mm
Figure 6 - Berceau de contrôle
8
---------------------- Page: 10 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Tableau 4
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Rugosité de surface de
Rugosité de surface
l’alésage du berceau du plan de référence
Tolérance sur L-&, Tolérance sur Ijcbm
Dbs
4 43
Dbs < 75 $0,003 0 t 0,003 0
75< D,, < 110 t 0,004 +0,003 5 093
0 02 0
110< Db, < 160 -t0,005 -t 0,004
0 0
160~ D,, < 250 +0,006 0 0,4 .'0,004 0 5 096
250 < Dbs < 340 +0,007 5 -i 0,005
0 0
096 -- 1
340 < Dbs < 500 JO,01 t 0,006
0 0
11 A .l .l Tolérances de forme et d’orientation II .1.3 Limites d’usure admise
Le fabricant du berceau de contrôle étalon est res-
La tolérance prescrite en 11.1.1 pour le berceau de
ponsable de la qualité du respect des tolérances de
contrôle étalon ne doit pas être dépassée sous I’ef-
forme et d’orientation dont les valeurs sont données
fet de l’usure. Si une usure se produit dans la plage
dans les tableaux 5 et 6.
de tolérances spécifiée, il sera nécessaire de chan-
ger le facteur de correction.
11.1.1.2 Rugosité de surface R,, et R,,
Voir tableaux 5 et 6.
11.2 Outillages de série
11 .l A.3 Spécifications relatives à II,, fJz et 1.$
Voir tableaux 5 et 6.
11.2.1 Berceau de contrôle de série utilisé seul
11 .1.2 Exactitude de mesure de l’appareillage
Puisque la longueur développée de ce type de ber-
utilisé pour déterminer C&,,, M et f?&,,, M
t
ceau est déterminée par comparaison avec le ber-
ceau de contrôle étalon (ll.l), des tolérances plus
La détermination de ct,,, M et IJcbm M doit être faite
larges sont admises sur (jchs et l&.
à l’aide d’appareillage* db mesure ‘dont les indica-
tions restent dans les tolérances suivantes:
II .2.1 .l Limites de fabrication
+ 0,001 mm pour d&., S 160 mm
-
Les valeurs des limites de fabrication et autres
+ 0,002 mm pour &,., > 160 mm
-
spécifications requises pour le berceau de contrôle
Ces valeurs sont nécessaires pour calculer l’erreur
de série sont données dans les tableaux 7 à 9.
(voir 13.1 ) à partir de la lon-
de calibrage F&. cbIT1
gueur développék déterminée par la formule:
11.2.1.2 Erreur de calibrage, &., cbs
3
d
cbm,M
1 d
-!!- + 2 &b,n M - T--
cbm,M = cbm,M x 2 9
> Voir 13.2.1.
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ISO 6524:1992(F)
Tableau 5
Dimensions et tolérapces en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Coussinet Rugosité de
Coussinet à collerettes Tolérances de forme et d’orientation
T
cylindrique surface
B B B
Db, 3 min 1 min 1 max Rai t1 t2 t3 t4 t5 t6
0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005
2 2
-t 0,4 min - Oy min - Ov"5
R,ax
160< D,, < 250
0,005 0,005
250< Db, < 340 0,005 0,004 0,003 0,006
14
340< Dbs 6 500 0,007
o,oo7
Tableau 6
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de
Rugosité de surface
parallélisme
B
n2 &2 *7
0
Tableau 7
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
~.--~
Rugosité de surface de Rugosité de surface
l’alésage du berceau du plan de référence
ll Tolérance sur L& Tolérance sur II,,,
bs
t0,008 '0,008
0
0
093
-t 0,Ol 0,2 ’ 0,009 0
75< Dbs < 110 0
---- CI----- .
-t0,012 IO,Ol
Ilo< Db, GI60
0 0
-em--
,$0,014 J 0,Ol
160< D,, < 250 0.4
0 076
0
1 .--a --
a .-----
+ 0,011
250< Dbs < 340 -t 0,017
0
0
0,6 1
! 0,012
340< Dbs < 500 I-O,022
0 0
10
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ISO 6524:1992(F)
Tableau 8
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
T
Coussinet
Rugosité de
Coussinet à collerettes Tolérances de forme et d’orientation
cylindrique surface
B B B
Dbs 3 min 1 min 1 max Rai
t6
75< I),, < 110
-
110
2
1 Bmax + 094 Zmin - 091 min - Ogo
160< Db, < 250
0,Ol 0,Ol
250 < \>bs < 340
0,008 0,006
0,Ol
340< Dbs < 500
0,014 0,014
Tableau 9
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de
Rugosité de surface
parallélisme
r
B
02
42 t7
+2
0
60
55 < B < 80 85
0,006
12
----
m-5 0,008
11.2.1.3 Limite d’usure admise 11.2.2 Berceau de contrôle de série avec étalon
souple ou maître-étalon souple
La limite d’usure admise du berceau de contrôle de
série est atteinte lorsque la différence entre l’erreur
de calibrage du berceau à l’état neuf et à l’état usé,
II .2.2.1 Limites de fabrication
est égale aux valeurs données dans le tableau 10.
Les limites de fabrication et autres spécifications
requises pour le berceau de contrôle de série sont
Tableau 10
,
données dans les tableaux 7 à 9.
Différence admise
d
cbs If %or,cbs,neuf - &or cbs usé1
mm mm ’ ’
11.2.2.2 Erreur de calibrage
dCbS < 75 0,012
l
Voir 13.2.2.
75
I
11o~d,,, < 160 0,02
I
11.2.2.3 Limite d’usure admise
160 < dcbs < 250 0.024
I
La limite d’usure admise du berceau de contrôle de
250 < dcbs < 340
série est atteinte lorsque la différence entre l’erreur
de calibrage du berceau, à l’état neuf et à l’état usé,
340 < dcbs < 500
est égale aux valeurs données dans le tableau 10.
11
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ISO 6524:1992(F)
NOTE 9 Le maître-étalon souple cylindrique sert aussi
12 Caractéristiques requises pour l’étalon
bien pour contrôler des demi-coussinets à collerettes.
souple et le maître-étalon souple
Les maîtres-étalons souples doivent être en acier
trempé (de dureté minimale 58 HRC). Ils ne sont
normalement utilisés que jusqu’à 200 mm de dia-
mètre.
12.1 Caractéristiques requises pour le
maître-étalon souple Afin de pouvoir utiliser un même maître-étalon pour
contrôler un lot de pièces aux cotes de réparation
Le maltre-étalon souple est une pièce du type re- ayant une surépaisseur d’usinage de 1 mm, I’épais-
présenté à la figure 7, dont les dimensions nomi- seur de paroi s,,,, doit être égale à l’épaisseur totale
nales correspondent à celles des demi-coussinets de paroi du demi-coussinet à contrôler, stot, plus
lorsqu’il est monté dans un berceau. 0,125 mm.
Zone commune
Emplacement pour le marquage de
D
ms. PI* F et F cor, ms ‘)
S = Ste+ + 0,125 mm
ms
11 Voir 13.2.3.
2) Les toMrances de paralltillsme te et de planélt@ t9 s’entendent lorsque le
mattre-@talon est place dans le berceau de contr0le (ouverture llbre nulle) et
sous la force de contr8le.
Maître-étalon
Figure 7 -
12
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ISO 6524:1992(F)
Le maître-étalon souple doit avoir une géométrie 12.1 .l Limites de fabrication
similaire à celle du coussinet contrôlé. II est impos-
sible d’utiliser des maîtres-étalons de configuration Les limites de fabrication et autres spécifications
géométrique différente car les frottements et le tas- requises pour le maître-étalon sont données dans
sement élastique différeraient de facon significative les tableaux II et 12.
de ceux du coussinet. Voir figure 8.
12.1.2 Erreur de calibrage, &,. ms
9
Voir 1.3.2.3.
12.1.3 Limite d’usure admise
La limite d’usure admise du maître-étalon souple
est atteinte lorsque la différence entre l’erreur de
Maître-étalon à épaulement ne
Figure 8 -
calibrage, à l’état neuf et à l’état usé, est égale aux
convenant pas au contrôle des coussinets à
valeurs données dans le tableau 13.
épaisseur de paroi uniforme
Tableau 11
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance sur BmS Tolérance sur s,,
Rugosité de surface
D
ms Ra3
Ras
D,, < 160 + 0,l + 0,015
- -
2
02
160< D,, < 200 + 0,15 + 0,02
- -
Tableau 12
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de Ouverture à l’état
Rugosité de surface Tolérance de planéité
parallélisme libre
D
434 *8 *9
ms
13
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ISO 6524:1992(F)
13.2 Outillage de série
Tableau 13
13.2.1 Erreur de calibrage du berceau de contrôle
Différence admise
de série utilisé seul, Z&r cbS
I
lr ‘cor,ms,neuf - Fcor ms usé1
mm ’ ’
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle de
est la différence entre la valeur du
I),, < 160 0,03
série, &Or Cbsy
l
I
dépassem’ent d’un demi-coussinet mesurée dans le
160 < D,, < 200 0,035
berceau de contrôle étalon (a&) et celle du même
7
demi-coussinet mesurée dans un berceau de
contrôle de série (a&s), dans les mêmes conditions
de contrôle (voir annexe C).
12.2 Caractéristiques requises pour l’étal on
;
/
cor,cbs = %bm,M - %bs.M
souple
Lors du réglage du comparateur, seule l’erreur de
Pour des raisons économiques, il se peut que le
calibrage du berceau de contrôle de série (&.&
9
dépassement du demi-coussinet ait à être déter-
doit être prise en considération.
miné avec un étalon souple plutôt qu’avec un
maître-étalon souple.
La détermination de l’erreur de calibrage J;corcbs se
fait par rapport au plan de référence du berceau de
Les étalons souples doivent être fabriqués en acier
contrôle de série.
inoxydable ou en acier à outil corroyé à chaud ou à
froid. Dans certains cas spéciaux, on peut aussi uti-
13.2.2 Erreur dé calibrage dans le cas d’un berceau
liser un coussinet de fabrication normale; les limites
de contrôle de série utilisé avec un maître-étalon
de fabrication relatives doivent être convenues en-
souple
tre le constructeur et le client.
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle de
série, .&o, &,s, n’intervient pas dans les mesures; elle
13 Erreurs de calibrage
permet simplement de contrôler l’usure du berceau
de contrôle de série.
Lors du réglage du comparateur, seule l’erreur de
13.1 Outillage de référence: erreur de
calibrage du maître-étalon souple (Fcor ms, voir
calibrage du berceau de contrôle étalon,
13.2.3) doit être prise en considération. ’
f
r
cor,cbm
13.2.3 Erreur de calibrage du maître-étalon
La longueur développ ée << mesurée >’ du be rceau de
souple, J;Cor ms
contrôle étalon, Z&m M, est calculée comme suit (voir
t
I
11.1.2):
L’erreur de calibrage du maître-étalon souple,
d
4’
cbm,M
est la valeur dont s’écarte cet étalon par
f
cor, r7w
1 d T + 2 &,m M - -
cbm,M = cbm,M x
!
2
rapport à la longueur développée théorique du ber-
>
ceau de contrôle étalon dans lequel on l’a placé
u de sous une force de contrôle déterminée.
La longueur développée théorique du bercea
(voir
contrôle étalon, lcbnl th, est calculée com me suit
1
Pour la détermination de l’erreur de calibrage
11.1.2):
,-
1 voir l’annexe D.
cor,ms*
7r
1 d
cbm,th = cbm,th x 2
Lors du réglage du comparateur, l’erreur de cali-
brage du maître-étalon souple (F’corms) doit être
,
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle étalon
prise en considération
est donc
La détermination de Idi,, ,,,% se fait par rapport au
cor cbm = ‘cbm M - kbm th
9 3 *
plan de joint du maître-&Ion souple dont la lon-
gueur développée a été elle-même mesurée dans
Les autres facteurs à prendre en considération, leur
un berceau de contrôle étalon, comme indiqué en
détermination et leur calcul sont indiqués dans
13.1.
l’annexe A (pour la méthode de contrôle A) et dans
l’annexe B (pour la méthode de contrôle B).
NOTE 10 L’erreur de calibrage r;cbr ms est égale à zéro
lorsque la longueur développée du rhaitre-étalon souple
La détermination de l’erreur de calibrage FcOrcbm se
correspond exactement à celle du berceau de contrôle
fait par rapport au plan de référence du bercéau de
étalon dont le diamètre tICbrn correspond au diamètre ex-
térieur II,, du demi-coussinet à contrôler.
contrôle étalon.
14
---------------------- Page: 16 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
13.2.4 Erreur de calibrage de l’étalon souple, FCO,. Cs cas), sur le maître-étalon souple (.Fcorms) ou sur
1
I
l’étalon souple (Z$,, cs).
9
L’erreur de calibrage, I$OTcS, de l’étalon souple est
Dans le cas de la méthode B, régler les deux com-
la valeur dont s’écarte cei étalon par rapport à la
parateurs chacun à la moitié de la valeur de l’erreur
longueur développée théorique du berceau de
de calibrage (voir figure 3).
contrôle étalon dans lequel on l’a placé sous une
force de contrôle déterminée.
14.4 Placer le demi-coussinet à contrôler (voir
Pour la détermination de l’erreur de c
...
ISO
NORME
6524
INTERNATIONALE
Deuxième édition
1992-09-l 5
- Demi-coussinets minces -
Paliers lisses
Contrôle de la longueur développée
- Thin-walled half-bearings - Checking of peripheral
Plain bearings
length
Numéro de référence
ISO 6524: 1992(F)
---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres
de I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général
confiée aux comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre inté-
ressé par une élude a le droit de faire partie du comité technique créé
à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I’ISO participent également aux tra-
vaux. L’ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique
internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotech-
nique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techni-
ques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication
comme Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins
des comités membres votants.
La Norme internationale ISO 6524 a été élaborée par le comité techni-
que ISO/TC 123, Paliers lisses, sous-comité SC 3, Dimensions, tolérances
et détails de construction.
Cette deuxieme édition annule et remplace la première édition
(ISO 6524:1983), dont elle constitue une révision technique.
Les annexes A, B, C, D et E font partie intégrante de la présente Norme
internationale.
0 ISO 1992
Droits de reproduction réservés. Aucune partie de cette publication ne peut être repro-
duite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou
mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l’accord krit de I’editeur.
Organisation internationale de normalisation
Case Postale 56 l CH-1211 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
---------------------- Page: 2 ----------------------
NORME INTERNATIONALE
ISO 6524:1992(F)
Paliers lisses - Demi-coussinets minces - Contrôle.de la
longueur développée
ISO 3548:1978, Paliers lisses - Demi-coussinets
1 Domaine d’application
minces - Dimensions, tolérances et méthodes de
contrôle.
La présente Norme internationale prescrit les mé-
thodes de contrôle de l’appareillage et l’outillage
ISO 6864: 1984, Paliers lisses - Demi-coussinets
nécessaire au mesurage de la longueur développée
minces à collerettes - Dimensions, tolérances et
des demi-coussinets minces.
méthodes de contrôle.
Les demi-coussinets minces sont des pièces flexi-
bles qui, à l’état libre, n’ont pas une forme par-
faitement cylindrique; aussi leur longueur
3 Définitions
développée ne peut-elle être mesurée que sous
charge, au moyen d’un appareillage particulier.
Pour les besoins de la présente Norme internatio-
Il est admis que des appareillages différents de ceux
nale, les définitions suivantes s’appliquent.
mentionnés dans la présente Norme internationale
pourront être utilisés, sous réserve que l’exactitude
3.1 longueur
développée: Longueur circon-
de mesure obtenue à l’aide de ces appareils soit
férentielle qui va d’un plan de joint à l’autre.
compatible avec les prescriptions données dans
l’article 17.
3.2 dépassement: Cote excédentaire, a, d’un demi-
coussinet placé dans un berceau de contrôle de
La présente Norme internationale ne préconise au-
diamètre d’alésage &, et soumis à une force de
cun mesurage du défaut de parallélisme des plans
contrôle F’ prédéterminée, par rapport à la longueur
de joint des demi-coussinets minces.
développée connue du berceau de contrôle (voir fi-
gure 1).
Elle est applicable aux demi-coussinets minces dé-
finis dans I’ISO 3548 et I’ISO 6864.
NOTE 1 Dans la pratique, c’est le plan de référence
(voir figure2) qui sert de repère lors du mesurage de a.
F
2 Références normatives
Les normes suivantes contiennent des dispositions
qui, par suite de la référence qui en est faite,
constituent des dispositions valables pour la pré-
sente Norme internationale. Au moment de la pu-
blication, les éditions indiquées étaient en vigueur.
Toute norme est sujette à révision et les parties
prenantes des accords fondés sur la présente
Norme internationale sont invitées à rechercher la
possibilité d’appliquer les éditions les plus récentes
des normes indiquées ci-après. Les membres de la
CEI et de I’ISO possèdent le registre des Normes
internationales en vigueur à un moment donné. Figure 1 - Dépassement, a
---------------------- Page: 3 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
3.3 répétabilité: Étroitesse de l’accord obtenu sur 13 largeur du talon du berceau de
2
des résultats successifs par la même méthode sur contrôle, en millimètres
la même éprouvette et dans les mêmes conditions
n largeur du berceau de contrôle (exé-
(même opérateur, même appareillage, même lieu 3
cution pour demi-coussinets cylindri-
de contrôle et même temps).
ques), en millimètres
NOTE 2 La répétabilité est évaluée à partir de I’écart-
B largeur du maître-étalon souple, en
type de répétabilité, CQ. Voir annexe E. tllS
millimètres
3.4 reproductibilité: Étroitesse de l’accord obtenu
d diamètre d’alésage du berceau de
cb
sur des résultats successifs par la même méthode
contrôle, en millimètresl)
sur la même éprouvette mais dans des conditions
différentes (opérateurs, appareillages, lieu de
» diamètre extérieur du demi-coussinet
bs
contrôle et temps identiques ou différents).
à contrôler, en millimètres
NOTE 3 Pour les besoins de la présente partie de 11 diamètre extérieur du maître-étalon
ms
I’ISO 6524, la reproductibilité est évaluée à partir de la
souple, en millimètresl)
différence entre deux moyennes obtenues sur deux séries
f
d’appareils.
r , module de Young, en newtons par mil-
limètre carré
3.5 comparabilité: Fidélité dans le cas d’opérateurs
coefficient de frottement pour le calcul
s
travaillant dans des laboratoires différents à des
du tassement sous charge
époques différentes, chacun d’eux obtenant des ré-
sultats individuels, l’un avec la méthode A, l’autre
force de contrôle, en newtons
avec la méthode B, sur un produit identique et avec
le même berceau.
erreur de calibrage, en millimètresl)
NOTE 4 La comparabilité est évaluée par la différence rayon de congé entre le dos et la col-
de deux moyennes obtenues à partir des deux méthodes.
lerette du demi-coussinet à collerettes,
Voir annexe E.
en millimètres
hauteur du berceau de contrôle (dis-
tance du point le plus bas de l’alésage
4 Symboles
au plan de référence du berceau), en
millimètresl)
NOTE 5 Les indices caractéristiques sont les suivants:
AU variation élastique de la hauteur du
cb
bs: coussinet à contrôler
berceau de contrôle sous l’effet de la
force de contrôle, en millimètres
cb: berceau de contrôle
K chanfrein du berceau de contrôle
1
cbm: berceau de contrôle étalon
(exécution pour demi-coussinets cylin-
driques), en millimètres
cbs: berceau de contrôle de série
K chanfrein du berceau de contrôle
2
cs: étalon souple
(exécution pour demi-coussinets à col-
lerettes), en millimètres
M: mesurée
1 longueur développée, en millimètresl)
ms: maître-étalon souple
Al
écart de la longueur développée réelle
th: théorique
du berceau de contrôle, en millimètres
dépression élastique à la butée (à la
PE
dépassement, en millimètres
a’ou a, + a2
touche), en millimètres
B largeu r du dem i-coussinet cylindrique,
R rugosité de surface, en micromètres
a
en mil limètres
épaisseur de paroi de l’étalon souple,
%s
B largeur du berceau de contrôle (exé- en millimètres’)
1
cution pour demi-coussinets à colle-
rettes), en millimètres
1) Ce symbole peut être suivi d’un indice caractérisant l’outillage auquel il s’applique et/ou de l’indice t(M)) ou ((th)) indi-
quant qu’il s’agit, respectivement, d’une valeur mesurée ou théorique.
2
---------------------- Page: 4 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
épaisseur de paroi du maître-étalon prévu pour le montage du demi-coussinet dans son
‘Tn, s
souple, en millimètres logement est assuré.
épaisseur totale de paroi du demi-
*%A
6 Méthodes de contrôle
coussinet, en millimètres
11 incertitude de mesure
6.1 Méthode de contrôle A
10 largeur de la surface de contact de la
La force de contrôle F‘est appliquée directement sur
touche, en millimètres
l’un des plans de joint du demi-coussinet par I’in-
termédiaire d’une tête de mesure équipée d’une
z distance entre collerettes du demi-
touche pivotante, alors que l’autre plan de joint du
coussinet à collerettes, en millimètres
coussinet s’appuie sur une butée fixe (voir figure 2).
correction empirique compensant la
différence de tassement élastique sous 6.2 Méthode de contrôle 8
charge entre la méthode A et la mé-
Les forces de contrôle F, et fi; sont appliquées sur
thode B, en millimètres
cy les deux plans de joint du demi-coussinet par I’in-
correction estimée par calcul
6
termédiaire d’une tête de mesure équipée de deux
touches (voir figure 3).
n
écart-type
NOTE 6 Dans le cas de la méthode A, c’est la butée fixe
qui exerce la réaction voulue alors que, dans le cas de la
methode B, la force est exercée directement par la tête
de mesure par l’intermédiaire des deux touches.
5 But du contrôle
EXEMPLE
Le contrôle de la longueur développée a pour but
Méthode A P'=6 000 N
de verifier que les tolérances sur le dépassement
mesuré, prescrites dans I’ISO 3548 et I’ISO 6864,
Méthode B r z 6 *** N
sont t-espectees et, partant, que l’ajustement serré l2 = 6 000 N
Comparateur
f-
F
But@e fixe
- T@te de mesure mobile
\
Plan de r@!f erence
Touche pivotante
Berceau de contr0le
aA = (d4passement)A
Figure 2 - Principe de la méthode A
3
---------------------- Page: 5 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Comparateur Comparateur
7 /-
Plan de reférence
Touche
1 Touche fixe *)
Berceau de contrdle
aB = afil +dg2 = (depassefflent)B
deml-coussinets peuvent aussi Me contrblés h l’aide de deux touches pivotantes.
*) Les
Figure 3 - Principe de la méthode B
Choix et désignation de la méthode de
7
contrôle
Avec une valeur du coefficient de frottement
Choix de la méthode de contrôle
7.1
f = 0,15, la formule devient:
Le tableau 1 donne des recommandations pour le
&==7xlo-‘x
choix d’une méthode en fonction de la dimension du
demi-coussinet à contrôler.
(voir aussi 16.5).
Toutefois, après accord entre le fabricant et I’utili-
sateur, les coussinets de toutes dimensions peuvent
être contrôlés par l’une ou l’autre des deux métho-
Tableau 1
des. Dans ce cas, il y a lieu d’appliquer une correc-
Méthode de contrôle
tion 6 compensant la différence de tassement sous
4G
recommandée
mm
charge entre la méthode A et la méthode E3 et telle
r
que:
=a,,+a,,+S
aA
200 < 13bs < 500 B
r
I I
La valeur de S doit être déterminée empiriquement
par des mesurages réels réalisés sur les deux types
d’équipement utilisés. La conception détaillée de
l’élément de contrôle différant d’un constructeur à
l’autre, la valeur de 6 définie par un constructeur ne
7.2 Désignation de la méthode de contrôle
peut pas être transférée à un autre qui doit la
déterminer séparément. Voir exemple dans I’an-
Exemple de désignation de la méthode B choisie
nexe E.
pour contrôler un demi-coussinet mince de diamètre
En règle générale, la valeur de (5 peut être dérivée extérieur, II,,, de 340 mm:
de la formule d’analyse mathématique du frottement
de la courroie qui donne Méthode ISO 6524-B-340
---------------------- Page: 6 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
NOTE 7 Les figures 4 et 5 montrent un appareillage
8 Appareillage de mesure
hydraulique. D’autres appareillages à commande pneu-
matique ou mécanique peuvent être utilisés.
Les figures 4 et 5 illustrent des appareillages types
utilisés pour le mesurage du dépassement selon la
méthode A et selon la méthode B, respectivement.
Berceau de contrdle
ManomHre
r
\
Touche plvotante
Comparateur
r
\
,---- Vanne de rCglage de pression
Tete de mesure mobile
-1: - I Moteur de commande
Pompe h hurle
Wrln
Figure 4 - Appareillage type à montant unique utilisé lors du contrôle selon la méthode A
5
---------------------- Page: 7 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Manometre
Piston hydraullque
Touche plvotante
Tete de mesure mobile
7
f amnorn t-Pur
E-
Berceau de contrble
Touche fixe *)
l
*) Les demt-coussinets peuvent aussi titre contr8les h l’aide de deux touches plvotantes.
Figure 5 - Appareillage type à deux montants utilisé lors du contrôle selon la méthode B
9.2 Vitesse de descente de la tête de mesure
9 Caractéristiques de l’appareillage de
mesure
La force de contrôle F doit être appliquée sur le (ou
Les facteurs les plus importants affectant la préci-
les) plan(s) de joint du demi-coussinet de telle sorte
sion de l’appareillage de mesure, et par conséquent
qu’aucun effet de choc ne se produise. La vitesse
les résultats de mesurage du dépassement, sont
de descente doit être égale à 10 mm/s & 2 mm/s.
énumérés ci-après.
Pour les dispositifs dans lesquels la vitesse de des-
9.1 Tolérance de réglage de la force de
cente ne peut pas être modifiée, la charge doit être
contrôle
appliquée, libérée et appliquée une seconde fois
avant d’effectuer le mesurage.
La tolérance admise est donnée dans le tableau 2.
Tableau 2
Tolérance sur F
I
9.3 Construction de la tête de mesure
FG 2 000 + 1,25
-
-- 1
I
2 OOO
-tl
I
I
La tête de mesure doit être construite de manière à
5000
- pouvoir guider avec précision et à se déplacer per-
pendiculairement au plan de référence du berceau.
0,5
-
Le défaut de parallélisme de la (ou des) touche(s)
10 OOO
de la tête de mesure avec le plan d’appui du ber-
50 000 < F -t 0,25
-
ceau ne doit pas être supérieur à 0,04 mm par
1 I
I
100 mm en direction radiale.
---------------------- Page: 8 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
10.2 Berceau de contrôle de série utilisé seul
9.4 Exactitude du plan de mesure des touches
Les spécifications relatives à l’exactitude du plan de
La longueur développée de ce type de berceau est
mesure des touches de la tête de mesure sont don-
déterminée par comparaison avec le berceau éta-
nées dans le tableau 3.
lon.
II est alors utilisé sans étalon souple ni maître-
étalon souple lors des contrôles de série.
Tableau 3
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
10.3 Berceau de contrôle de série avec étalon
Rugosité de
Tolérance de
souple
surface
46
planéité
R,
La longueur développée du berceau de contrôle est
0,001 5
IJ,, < 160
072 obtenue par l’intermédiaire de l’étalon souple ou du
l l I I
maître-étalon souple dont la longueur développée a
160 < D,, < 340 0,003
été elle-même déterminée à l’aide du berceau de
0,4 -
contrôle étalon.
340 < Il,, < 500 t -3 0,004
Cet outillage est utilisé lors des contrôles de série.
Lors des contrôles de série, on peut également
NOTE 8
utiliser un berceau de série avec un étalon solide, mais
cet outillage n’est pas couvert par la présente Norme
9.5 Exactitude du comparateur
internationale.
de mesure: u<1,2pm(+20) où
Incertitude
0 = 0,3 pm
11 Caractéristiques requises pour le
berceau de contrôle
La figure6 représente un berceau de contrôle type
10 Outillages de contrôle utilisés pour
dont la partie calibrante de diamètre d’alésage &,
matérialiser le plan de référence
et de hauteur II,, est destinée à recevoir les demi-
coussinets à contrôler.
Pour effectuer les contrôles, on dispose, selon les
cas, des outillages suivants:
Le berceau sera de préférence en acier trempé et
suffisamment rigide pour que, lors de l’application
berceau de contrôle étalon (pour les mesurages
de la force sur le demi-coussinet à contrôler, les
de référence) (voir article Il),
exigences de l’article 16 soient respectées.
berceau de contrôle de série (pour les contrôles
L’alésage du berceau ne doit pas être chromé.
de série en fabrication) (voir article Il), ou
Des encoches doivent être pratiquées dans le ber-
étalon souple ou maître-étalon souple (pour les
ceau pour recevoir la languette des demi-
(voir
contrôles de série en fabrication)
coussinets. Elles doivent être 1 mm plus larges et
article 12),
plus profondes et 1,5 mm plus longues que les lan-
guettes des demi-coussinets.
qui peuvent être ulilisés de trois facons possibles
(voir en 10.1, 10.2 et 10.3) afin de matkrialiser le plan
de référence servant au réglage du (ou des)
11.1 Outillage de référence: berceau de
comparateur(s) lors des mesurages.
contrôle étalon
Limites de fabrication
11 .l .l
10.1 Berceau de contrôle étalon (utilisé seul)
Les valeurs des limites de fabrication et les spéci-
Le berceau étalon est la base de comparaison pour
fications du berceau de contrôle étalon sont don-
les berceaux de contrôle utilisés lors des contrôles
nées dans le tableau4.
de série.
---------------------- Page: 9 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Plan de r@f&ence pour
Emplacement pour le marquage de
L
d
cb,M e hb,M et hor, cb hu &OP, cbs)
Trou d’@ Jection (optionnel)
I-
1) Il est recommandt! d’observer les valeurs donnees dans les tableaux 5 et 6.
2) Voir 13.1 et 13.2.1.
3) Exclcution pour deml-cousslnets cylhdrlques :
Bi peut correspondre h 82 ou etre reglf! sur la largeur du deml-cousslnet, soit B,,, l 12 mm avec Kl mCIK= 0,4 mm
4) Exc’cution pour deml-coussinets h collerettes :
& , voir tableau 5
KS-h
max + 0,s mm
Figure 6 - Berceau de contrôle
8
---------------------- Page: 10 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Tableau 4
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Rugosité de surface de
Rugosité de surface
l’alésage du berceau du plan de référence
Tolérance sur L-&, Tolérance sur Ijcbm
Dbs
4 43
Dbs < 75 $0,003 0 t 0,003 0
75< D,, < 110 t 0,004 +0,003 5 093
0 02 0
110< Db, < 160 -t0,005 -t 0,004
0 0
160~ D,, < 250 +0,006 0 0,4 .'0,004 0 5 096
250 < Dbs < 340 +0,007 5 -i 0,005
0 0
096 -- 1
340 < Dbs < 500 JO,01 t 0,006
0 0
11 A .l .l Tolérances de forme et d’orientation II .1.3 Limites d’usure admise
Le fabricant du berceau de contrôle étalon est res-
La tolérance prescrite en 11.1.1 pour le berceau de
ponsable de la qualité du respect des tolérances de
contrôle étalon ne doit pas être dépassée sous I’ef-
forme et d’orientation dont les valeurs sont données
fet de l’usure. Si une usure se produit dans la plage
dans les tableaux 5 et 6.
de tolérances spécifiée, il sera nécessaire de chan-
ger le facteur de correction.
11.1.1.2 Rugosité de surface R,, et R,,
Voir tableaux 5 et 6.
11.2 Outillages de série
11 .l A.3 Spécifications relatives à II,, fJz et 1.$
Voir tableaux 5 et 6.
11.2.1 Berceau de contrôle de série utilisé seul
11 .1.2 Exactitude de mesure de l’appareillage
Puisque la longueur développée de ce type de ber-
utilisé pour déterminer C&,,, M et f?&,,, M
t
ceau est déterminée par comparaison avec le ber-
ceau de contrôle étalon (ll.l), des tolérances plus
La détermination de ct,,, M et IJcbm M doit être faite
larges sont admises sur (jchs et l&.
à l’aide d’appareillage* db mesure ‘dont les indica-
tions restent dans les tolérances suivantes:
II .2.1 .l Limites de fabrication
+ 0,001 mm pour d&., S 160 mm
-
Les valeurs des limites de fabrication et autres
+ 0,002 mm pour &,., > 160 mm
-
spécifications requises pour le berceau de contrôle
Ces valeurs sont nécessaires pour calculer l’erreur
de série sont données dans les tableaux 7 à 9.
(voir 13.1 ) à partir de la lon-
de calibrage F&. cbIT1
gueur développék déterminée par la formule:
11.2.1.2 Erreur de calibrage, &., cbs
3
d
cbm,M
1 d
-!!- + 2 &b,n M - T--
cbm,M = cbm,M x 2 9
> Voir 13.2.1.
---------------------- Page: 11 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Tableau 5
Dimensions et tolérapces en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Coussinet Rugosité de
Coussinet à collerettes Tolérances de forme et d’orientation
T
cylindrique surface
B B B
Db, 3 min 1 min 1 max Rai t1 t2 t3 t4 t5 t6
0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005
2 2
-t 0,4 min - Oy min - Ov"5
R,ax
160< D,, < 250
0,005 0,005
250< Db, < 340 0,005 0,004 0,003 0,006
14
340< Dbs 6 500 0,007
o,oo7
Tableau 6
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de
Rugosité de surface
parallélisme
B
n2 &2 *7
0
Tableau 7
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
~.--~
Rugosité de surface de Rugosité de surface
l’alésage du berceau du plan de référence
ll Tolérance sur L& Tolérance sur II,,,
bs
t0,008 '0,008
0
0
093
-t 0,Ol 0,2 ’ 0,009 0
75< Dbs < 110 0
---- CI----- .
-t0,012 IO,Ol
Ilo< Db, GI60
0 0
-em--
,$0,014 J 0,Ol
160< D,, < 250 0.4
0 076
0
1 .--a --
a .-----
+ 0,011
250< Dbs < 340 -t 0,017
0
0
0,6 1
! 0,012
340< Dbs < 500 I-O,022
0 0
10
---------------------- Page: 12 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Tableau 8
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
T
Coussinet
Rugosité de
Coussinet à collerettes Tolérances de forme et d’orientation
cylindrique surface
B B B
Dbs 3 min 1 min 1 max Rai
t6
75< I),, < 110
-
110
2
1 Bmax + 094 Zmin - 091 min - Ogo
160< Db, < 250
0,Ol 0,Ol
250 < \>bs < 340
0,008 0,006
0,Ol
340< Dbs < 500
0,014 0,014
Tableau 9
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de
Rugosité de surface
parallélisme
r
B
02
42 t7
+2
0
60
55 < B < 80 85
0,006
12
----
m-5 0,008
11.2.1.3 Limite d’usure admise 11.2.2 Berceau de contrôle de série avec étalon
souple ou maître-étalon souple
La limite d’usure admise du berceau de contrôle de
série est atteinte lorsque la différence entre l’erreur
de calibrage du berceau à l’état neuf et à l’état usé,
II .2.2.1 Limites de fabrication
est égale aux valeurs données dans le tableau 10.
Les limites de fabrication et autres spécifications
requises pour le berceau de contrôle de série sont
Tableau 10
,
données dans les tableaux 7 à 9.
Différence admise
d
cbs If %or,cbs,neuf - &or cbs usé1
mm mm ’ ’
11.2.2.2 Erreur de calibrage
dCbS < 75 0,012
l
Voir 13.2.2.
75
I
11o~d,,, < 160 0,02
I
11.2.2.3 Limite d’usure admise
160 < dcbs < 250 0.024
I
La limite d’usure admise du berceau de contrôle de
250 < dcbs < 340
série est atteinte lorsque la différence entre l’erreur
de calibrage du berceau, à l’état neuf et à l’état usé,
340 < dcbs < 500
est égale aux valeurs données dans le tableau 10.
11
---------------------- Page: 13 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
NOTE 9 Le maître-étalon souple cylindrique sert aussi
12 Caractéristiques requises pour l’étalon
bien pour contrôler des demi-coussinets à collerettes.
souple et le maître-étalon souple
Les maîtres-étalons souples doivent être en acier
trempé (de dureté minimale 58 HRC). Ils ne sont
normalement utilisés que jusqu’à 200 mm de dia-
mètre.
12.1 Caractéristiques requises pour le
maître-étalon souple Afin de pouvoir utiliser un même maître-étalon pour
contrôler un lot de pièces aux cotes de réparation
Le maltre-étalon souple est une pièce du type re- ayant une surépaisseur d’usinage de 1 mm, I’épais-
présenté à la figure 7, dont les dimensions nomi- seur de paroi s,,,, doit être égale à l’épaisseur totale
nales correspondent à celles des demi-coussinets de paroi du demi-coussinet à contrôler, stot, plus
lorsqu’il est monté dans un berceau. 0,125 mm.
Zone commune
Emplacement pour le marquage de
D
ms. PI* F et F cor, ms ‘)
S = Ste+ + 0,125 mm
ms
11 Voir 13.2.3.
2) Les toMrances de paralltillsme te et de planélt@ t9 s’entendent lorsque le
mattre-@talon est place dans le berceau de contr0le (ouverture llbre nulle) et
sous la force de contr8le.
Maître-étalon
Figure 7 -
12
---------------------- Page: 14 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
Le maître-étalon souple doit avoir une géométrie 12.1 .l Limites de fabrication
similaire à celle du coussinet contrôlé. II est impos-
sible d’utiliser des maîtres-étalons de configuration Les limites de fabrication et autres spécifications
géométrique différente car les frottements et le tas- requises pour le maître-étalon sont données dans
sement élastique différeraient de facon significative les tableaux II et 12.
de ceux du coussinet. Voir figure 8.
12.1.2 Erreur de calibrage, &,. ms
9
Voir 1.3.2.3.
12.1.3 Limite d’usure admise
La limite d’usure admise du maître-étalon souple
est atteinte lorsque la différence entre l’erreur de
Maître-étalon à épaulement ne
Figure 8 -
calibrage, à l’état neuf et à l’état usé, est égale aux
convenant pas au contrôle des coussinets à
valeurs données dans le tableau 13.
épaisseur de paroi uniforme
Tableau 11
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance sur BmS Tolérance sur s,,
Rugosité de surface
D
ms Ra3
Ras
D,, < 160 + 0,l + 0,015
- -
2
02
160< D,, < 200 + 0,15 + 0,02
- -
Tableau 12
Dimensions et tolérances en millimètres
Rugosité de surface en micromètres
Tolérance de Ouverture à l’état
Rugosité de surface Tolérance de planéité
parallélisme libre
D
434 *8 *9
ms
13
---------------------- Page: 15 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
13.2 Outillage de série
Tableau 13
13.2.1 Erreur de calibrage du berceau de contrôle
Différence admise
de série utilisé seul, Z&r cbS
I
lr ‘cor,ms,neuf - Fcor ms usé1
mm ’ ’
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle de
est la différence entre la valeur du
I),, < 160 0,03
série, &Or Cbsy
l
I
dépassem’ent d’un demi-coussinet mesurée dans le
160 < D,, < 200 0,035
berceau de contrôle étalon (a&) et celle du même
7
demi-coussinet mesurée dans un berceau de
contrôle de série (a&s), dans les mêmes conditions
de contrôle (voir annexe C).
12.2 Caractéristiques requises pour l’étal on
;
/
cor,cbs = %bm,M - %bs.M
souple
Lors du réglage du comparateur, seule l’erreur de
Pour des raisons économiques, il se peut que le
calibrage du berceau de contrôle de série (&.&
9
dépassement du demi-coussinet ait à être déter-
doit être prise en considération.
miné avec un étalon souple plutôt qu’avec un
maître-étalon souple.
La détermination de l’erreur de calibrage J;corcbs se
fait par rapport au plan de référence du berceau de
Les étalons souples doivent être fabriqués en acier
contrôle de série.
inoxydable ou en acier à outil corroyé à chaud ou à
froid. Dans certains cas spéciaux, on peut aussi uti-
13.2.2 Erreur dé calibrage dans le cas d’un berceau
liser un coussinet de fabrication normale; les limites
de contrôle de série utilisé avec un maître-étalon
de fabrication relatives doivent être convenues en-
souple
tre le constructeur et le client.
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle de
série, .&o, &,s, n’intervient pas dans les mesures; elle
13 Erreurs de calibrage
permet simplement de contrôler l’usure du berceau
de contrôle de série.
Lors du réglage du comparateur, seule l’erreur de
13.1 Outillage de référence: erreur de
calibrage du maître-étalon souple (Fcor ms, voir
calibrage du berceau de contrôle étalon,
13.2.3) doit être prise en considération. ’
f
r
cor,cbm
13.2.3 Erreur de calibrage du maître-étalon
La longueur développ ée << mesurée >’ du be rceau de
souple, J;Cor ms
contrôle étalon, Z&m M, est calculée comme suit (voir
t
I
11.1.2):
L’erreur de calibrage du maître-étalon souple,
d
4’
cbm,M
est la valeur dont s’écarte cet étalon par
f
cor, r7w
1 d T + 2 &,m M - -
cbm,M = cbm,M x
!
2
rapport à la longueur développée théorique du ber-
>
ceau de contrôle étalon dans lequel on l’a placé
u de sous une force de contrôle déterminée.
La longueur développée théorique du bercea
(voir
contrôle étalon, lcbnl th, est calculée com me suit
1
Pour la détermination de l’erreur de calibrage
11.1.2):
,-
1 voir l’annexe D.
cor,ms*
7r
1 d
cbm,th = cbm,th x 2
Lors du réglage du comparateur, l’erreur de cali-
brage du maître-étalon souple (F’corms) doit être
,
L’erreur de calibrage du berceau de contrôle étalon
prise en considération
est donc
La détermination de Idi,, ,,,% se fait par rapport au
cor cbm = ‘cbm M - kbm th
9 3 *
plan de joint du maître-&Ion souple dont la lon-
gueur développée a été elle-même mesurée dans
Les autres facteurs à prendre en considération, leur
un berceau de contrôle étalon, comme indiqué en
détermination et leur calcul sont indiqués dans
13.1.
l’annexe A (pour la méthode de contrôle A) et dans
l’annexe B (pour la méthode de contrôle B).
NOTE 10 L’erreur de calibrage r;cbr ms est égale à zéro
lorsque la longueur développée du rhaitre-étalon souple
La détermination de l’erreur de calibrage FcOrcbm se
correspond exactement à celle du berceau de contrôle
fait par rapport au plan de référence du bercéau de
étalon dont le diamètre tICbrn correspond au diamètre ex-
térieur II,, du demi-coussinet à contrôler.
contrôle étalon.
14
---------------------- Page: 16 ----------------------
ISO 6524:1992(F)
13.2.4 Erreur de calibrage de l’étalon souple, FCO,. Cs cas), sur le maître-étalon souple (.Fcorms) ou sur
1
I
l’étalon souple (Z$,, cs).
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L’erreur de calibrage, I$OTcS, de l’étalon souple est
Dans le cas de la méthode B, régler les deux com-
la valeur dont s’écarte cei étalon par rapport à la
parateurs chacun à la moitié de la valeur de l’erreur
longueur développée théorique du berceau de
de calibrage (voir figure 3).
contrôle étalon dans lequel on l’a placé sous une
force de contrôle déterminée.
14.4 Placer le demi-coussinet à contrôler (voir
Pour la détermination de l’erreur de c
...
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