ISO 1217:1975
(Main)Displacement compressors — Acceptance tests
Displacement compressors — Acceptance tests
Compresseurs volumétriques — Essais de réception
General Information
Relations
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Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL STANDARD 1217
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION .MEX!JYHAPOnHAA OPïAHI13AUWII no CTAHiIAFTH3AUHiI -ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Displacement compressors - Acceptance tests
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
First edition - 1975-04-01
-
- Lu UDC 621.51.001.41 Ref. No. IS0 1217-1975 (E)
e
I-
Descriptors : compressors, tests, acceptability, power measurement, capacity, flow measurement, pressure measurement, testing conditions,
c error, definitions.
0
!
Price based on 84 pages
r.
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FOREWORD
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation
of national standards institutes (IS0 Member Bodies). The work of developing
International Standards is carried out through IS0 Technical Committees. Every
Member Body interested in a subject for which a Technical Committee has been set
up has the right to be represented on that Committee. International organizations,
governmental and non-governmental, in liaison with EO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the Technical Committees are circulated
to the Member Bodies for approval before their acceptance as International
Standards by the IS0 Council.
International Standard IS0 1217 (originally draft No. 11 15) was drawn up by
Technical Committee ISO/TC 1 18, Compressors, pneumatic tools and pneumatic
machines.
Draft No. 1115 (which did not include annexes C, D, E and G) was circulated
to the Member Bodies in October 1967. It has been approved by the Member
Bodies of the following countries :
Australia Germany Sweden
Belgium Greece Switzerland
Brazil Ireland Thailand
Canada Israel Turkey
Chile Japan United Kingdom
Czechoslovakia Netherlands U.S.S.R.
Egypt, Arab Rep. of Poland
France South Africa, Rep. of
No Member Body expressed disapproval of the document.
Annexes C, D, E and G of the document were circulated to the Member Bodies in
October 1972. They have been approved by the Member Bodies of the following
countries :
Belgium Hungary South Africa, Rep. of
Bu I ga r ia India Sweden
Czechoslovakia Ireland Switzerland
Egypt, Arab Rep. of Japan Thailand
Finland Mexico Turkey
France Netherlands United Kingdom
Germany Romania U.S.S.R.
No Member Body expressed disapproval of these annexes.
The aim of this code for acceptance tests of displacement compressors is to
standardize such tests so that results from different machines and obtained by
different supervisors can be compared in a technically correct way, all to promote
trade and fair competition in the field. The code can be applied entirely or in part,
depending on the technical and economical conditions prevailing for every separate
test (see annex C). It is recommended that type testing according to sub-clause
C.2.2 be carried out and that in sales literature and tenders, measured performance
values be given according to the supervisor’s test report.
0 international Organization for Standardization, 1975 O
Printed in Switzerland
II
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CONTENTS
Page
1 Scope and field of application . 1
2 References . . 1
3 Definitions . . 1
4 Symbols and abbreviations . . 3
5 Measuring equipment and methods . . 4
5.1 Measurement of temperature . . 4
5.2 Measurement of pressure . . 5
5.3 Measurement of delivered flow . . 7
5.4 Measurement of aspired flow . . 7
5.5 Measurement of power . . 7
5.6 Internal combustion engines . . 7
5.7 Measurement of rotational speed . . 7
5.8 Miscellaneous measurements . . 8
6 Preparation of the machine and the testing equipment . 8
6.1 General remarks . . 8
6.2 Installation of testing equipment . . 8
6.3 Calibration of instruments . . 8
7 Thetest . . 9
7.1 General rulesfor conductingthe test . . 9
7.2 Evaluation of the readings . . 9
8 Computation of test results . . 9
9 Correction of test results . 10
9.1 General remarks . 10
9.2 Corrections for capacity . 10
9.3 Corrected capacity . 12
9.4 Corrections of the specific energy consumption . 12
9.5 The corrected specific energy consumption . 13
9.6 The corrected power consumption . 13
10 Accuracy of measurement . 13
10.1 General remarks . 13
10.2 Tolerance for the capacity . 14
10.3 Tolerance for the specific energy consumption . 14
10.4 Errors in efficiency . 15
10.5 Tolerances caused by the correction methods . 15
11 Test report and comparison with contract values . 15
Annexes
A Alternative methods for determining the flow . 17
B Other measurements of interest . 21
C Conditionsfor different classes of compressor tests . 22
D Typical test reports . 24
E Derivation of formulae used in clause 9 . 75
F Conversion factors . 79
G Specification of operating and testing conditions . 83
iii
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INTERNATIONAL STANDARD IS0 1217-1975 (E)
Displacement compressors - Acceptance tests
1 SCOPE AND FIELD OF APPLICATION
IEC Publication 46, Recommendations for steam
turbines - Part 2 : Rules for acceptance tests.
Interpretation : A displacement compressor is a machine
where a static pressure rise is obtained by allowing
IEC Publication 51, Recommendations for indicating
successive volumes of gas to be aspired into and exhausted
electrical instruments and their accessories.
out of a closed space by means of the displacement of a
moving member.
3 DEFINITIONS
For the purposes of this International Standard, the
This International Standard specifies methods for
following definitions apply :
acceptance tests and technical conditions for the supply of
displacement compressors. The absolute intake pressure
3.1 total pressure: The pressure measured at the
100 Pa (1 mbar), thus
should exceed approximately
stagnation point when a moving gas stream is brought to
including certain types of displacement vacuum pumps.
rest and its kinetic energy is converted by an isentropic
compression from the flow condition to the stagnation
condition. It is the pressure usually measured by a Pitot
It gives detailed instructions on the measurement of
tube. In a stationary body of gas the static and the total
capacity and power consumption and means of adjusting
pressures are numerically equal.
the measured values to guaranteed conditions.
3.2 static pressure : The pressure measured in a gas in such
a manner that no effect on measurement is produced by the
NOTES
gas velocity.
1 The main body of this International Standard gives detailed
instruction regarding acceptance tests of displacement compresson.
There is, however, also a practical need for somewhat simpler tests. 3.3 dynamic (velocity) pressure : The total pressure minus
Besides the acceptance test there exist also :
the static pressure.
- type test,
3.4 atmospheric pressure: The absolute pressure of the
- simplified test and
atmosphere measured at the test place.
- endurance test.
Instructions for carrying out these latter classes of tests are given in
3.5 gauge (effective) pressure: The pressure measured
annex C.
above the atmospheric pressure.
2 The International System of units (SI) is used in this
International Standard. The fundamental units, metre, kilogram,
second, ampere, kelvin (formerly degree Kelvin) and candela, are 3.6 absolute pressure : The pressure measured from
defined in IS0 1000.
absolute zero, i.e. from an absolute vacuum. It equals the
algebraic sum of atmospheric pressure and gauge pressure.
Conversion factors for other unit systems are added to this
International Standard, in order to facilitate the use of the
International System. (See annex F.)
3.7 vacuum : The difference between the atmospheric
gas when the
pressure and the absolute pressure of the
latter is the smaller.
2 REFERENCES
3.8 standard inlet point: The inlet point considered
representative for each compressor. This point varies with
ISO/R 541, Measurement of fluid flow by means of orifice
compressor design and type of installation.
plates and nozzles.
NOTES
IS0 1000, SI units and recommendations for the use of
their multiples and of certain other units.
1 The standard inlet point of a stationary compressor is generally
at the inlet flange (see G.2.5).
ISO/R 1 21 9, Graphical symbols for hydraulic and
2 The standard inlet point of a portable air compressor is a point
pneumatic equipment and accessories for fluid power
close to the compressor chosen SO that the thermometer is
transmission.
unaffected by the compressor operation.
1
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IS0 1217-1975 (E)
3.19 clearance volume : The volume inside a compression
3.9 standard discharge point: The discharge point
space, which contains gas trapped at the end of the
considered representative for each compressor. This point
varies with compressor design and type of installation. compression cycle.
NOTES
1 The standard discharge point of a stationary compressor is 3.20 relative clearance volume: The ratio of clearance
generally at the compressor discharge flange.
volume to the volume swept by the compressing element.
2 The standard discharge point of a portable air compressor is the
terminal outlet valve.
3.21 capacity of a compressor : The actual volume rate of
flow of gas compressed and delivered at the standard
3.10 inlet pressure : The average absolute total pressure at
discharge point, referred to conditions of total temperature,
the standard inlet point.
total pressure and composition (e.g. humidity) prevailing at
the standard inlet point (see G.2.5).
NOTE - The absolute total pressure may be replaced by the
absolute static pressure provided that the velocity and density of the
gas are comparatively low.
3.22 capacity of a vacuum pump : The actual volume rate
of flow of gas aspired and compressed by the first stage of a
3.11 discharge pressure: The average absolute total
vacuum pump and referred to conditions of total
at the standard discharge point.
pressure
temperature, total pressure and composition (e.g. humidity)
prevailing at the standard inlet point.
NOTE - The absolute total pressure may be replaced by the
absolute static pressure provided that the velocity and density of the
NOTE - It is normally assumed that the final stage of the vacuum
gas are comparatively low.
pump discharges to a pressure of 1 bar absolute.
3.12 pressure ratio : The ratio of the discharge pressure to
3.23 free air : Air at the atmospheric conditions of the site
the inlet pressure.
and unaffected by the compressor.
NOTES
1 Stage pressure ratio is the pressure ratio for any particular stage
in a multi-stage compressor, the discharge pressure being taken
3.24 volumetric efficiency: The ratio of capacity to
before the intercooler.
displacement of a compressor or vacuum pump.
2 Overall stage pressure ratio is the pressure ratio for any particular
in a multi-stage compressor, the discharge pressure being taken
stage
after the intercooler (including separator).
3.25 polytropic process : A compression or expansion
process of an ideal gas in which the relation between
3.13 total temperature : The temperature which would be
pressure and volume follows the equation
measured at the stagnation point if a gas stream were
brought to rest and its kinetic energy converted by an
pvu = constant
isentropic compression from the flow condition to the
d
stagnation condition. The exponent U can have various values. For example,
pv = constant
3.14 inlet temperature: The total temperature at the
describes an isothermal process, i.e. the gas temperature
standard inlet point of the compressor.
remains constant.
pvK = constant
3.15 discharge temperature : The total temperature at the
standard discharge point of the compressor.
describes an isentropic process, i.e. the gas entropy remains
constant.
3.16 intercooling: The removal of heat from a gas
NOTE - In some countries this process is called adiabatic, but to
between stages.
avoid confusion between adiabatic (no heat exchange with the
surroundings) and reversible adiabatic (isentropic) processes it is
NOTE - Ideal intercooling prevails when the temperature of the gas
called here isentropic.
leaving the intercoolers equals the temperature of the gas at the
intake of the first stage.
3.26 compressibility factor Z : A factor expressing the
deviation of the real gas from an ideal gas :
3.17 aftercooling : The removal of heat from the gas after
the compression is completed.
PV
Z=-
RT
3.18 displacement of a compressor : The volume displaced
by the compressing elements of the first stage per unit of 3.27 shaft speed: The number of revolutions of the
time. compressor drive shaft per unit of time.
2
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4 SYMBOLS AND ABBREVIATIONS
3.28 shaft speed irregularity : The dimensionless number
obtained when the difference between maximum and
The use of the following letter symbols is recommended.
minimum instantaneous shaft speeds during one period is
The list is formulated in line with the following seven
divided by the arithmetic mean of these two.
principles.
nmax - "min
a) The same symbols shall be used for the same
Shaft speed irregularity = 2
nmax + nmin
quantities regardless of the system of units.
b) For any one quantity a single symbol shall be used
3.29 ideal multi-stage compression : The condition when
with subscripts to indicate readings other than the
perfect gas is isentropically compressed and the gas inlet
primary one.
temperature as well as the amount of work spent is the
same for each stage.
c) The same symbols shall be used for a given concept
regardless of the number of special values which occur.
3.30 isothermal power consumption : The power which is
d) Letter subscripts shall be used to denote values
theoretically required to compress an ideal gas under
under special conditions.
constant temperature, in a compressor free from losses,
from a given inlet pressure to a given discharge pressure.
e) Numerical subscripts shall be used to denote values
at different points of a cycle.
3.31 isentropic power consumption : The power which is
theoretically required to compress an ideal gas under constant
f) Symbols shall be confined if possible to roman
entropy, from a given inlet pressure to a given discharge
letters.
pressure. In multi-stage compression the theoretical
isentropic power consumption is calculated assuming ideal
g) Where possible, capital letters shall be used for
conditions.
absolute quantities.
3.32 shaft input (absorbed power) : The power required at
the compressor drive shaft. Losses in external transmissions
such as gears and belt drives are not included.
4.1 Roman letters
Units
Quantity
Symbol
3.33 indicated power: The power calculated from
indicator diagrams.
A m2
area
C specific heat capacity J/(kg.K)
3.34 mechanical efficiency: The ratio of the indicated
power to shaft input.
-
C relative clearance volume
d
orifice diameter of the
3.35 specific energy consumption: The shaft input per
m, mm
measuring device at
unit of compressor capacity.
operating condition
-
d
relative density
3.36 isothermal efficiency: The ratio of the isothermal
power consumption to shaft input.
D internal diameter of
measuring pipe at operating m, mm
condition
3.37 isentropic efficiency: The ratio of the real gas
isentropic power consumption to shaft input.
-
e efficiency
f HZ
3.38 fuel (or steam) consumption : The mass flow rate of frequency
fuel (or steam) consumed by the prime mover.
Ç specific fuel consumption
g/m3
3.29 specific fuel (or steam) consumption: The ratio of local gravitational acceleration m/s2
9
fuel (or steam) consumption to compressor capacity.
-
HO Hodgson's number
-
i number of compression stages
3.40 temperature-rise ratio : The ratio of the isentropic
temperature rise to the measured total temperature rise
-
dearee of interruotion
during compression.
i
3
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mm
k absolute roughness 4.3 Subscripts
-
K correction factor
O ambient conditions
m area ratio
1
condition at standard inlet point
-
M molecular mass
2 condition at standard discharge point
rev/s, rev/min
n rotational frequency
3
condition upstream of measuring device
P pressure
Pa, bar
4 condition downstream of measuring device
P
power W, kW
a air (dry)
volume rate of flow Ils, m3h, m3/h
4
av average value
kgls, kglh
0 mass rate of flow
B barometric
-
r pressure ratio
C contract
gas constant J/(kg*K)
R
corr corrected
-
Re Reynolds number
O
diameter
t temperature "C
fuel fuel
time
t s, h
9
gas
thermodynamic temperature,
T
I current
absolute temperature K
m measured
exponent for polytropic
U
-
process max maximum
arbitrary
U reading min minimum
V velocity mls pressure
P
V volume of conduit system r reading
I
between the compressor and
Re Reynolds number
the flow measuring device
U voltage
X absolute humidity kglkg dry gas
V vapour
W specific energy consumption J/I
V volume
J
W work
U'
W water
-
Z compressibility factor
W wattmeter
wet wet
4.2 Greek letters
a total flow coefficient Subscripts 1, 2, 3, I, II, III, etc., and a, b, c, etc. are further
used to discriminate between different quantities of the
c1 diameter ratio
same kind, as will appear from the following clauses.
E expansion factor
77 dynamic viscosity
K isentropic exponent
5 MEASURING EQUIPMENT AND METHODS
NOTE - For ideal gases the
ratio of specific heats and the The equipment and methods listed in this clause are only
isentropic exponent have the
descriptive and not intended to restrict the use of other
same value.
equipment with the same or better accuracy.
V kinematic viscosity /s
m2
P mass density kg/m3
5.1 Measurement of temperature
7 tolerance
cp relative humidity
5.1.1 Temperature shall be measured by certified or
cp phase angle
calibrated instruments such as thermometers, thermo-
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electric instruments, resistance thermometers or thermistors b) that the sensitive part of any temperature measuring
device or pocket is well swept by the medium (the
inserted into the pipe or into wells.
sensitive part ought to point against the gas stream; in
extreme cases a position perpendicular to the gas stream
5.1.2 Mercury-in-glass thermometers shall have an etched
may be used);
stem.
C) that the average gas velocity does not exceed 30 m/s
at the point of measurement;
5.1.3 The readings of the inlet temperature of the gas and
d) that the thermometer well does not disturh the
the coolant must be with an error not exceeding * 0,2 K.
normal flow.
Commercial or industrial metal-encased thermometers shall
not be used for temperatures that will influence the
fulfilment of the guarantee.
5.1.10 Thermocouples shall have a welded hot junction
and shall be calibrated together with their wires for the
anticipated operating range. They shall be made of
5.1.4 The inlet gas temperature shall be measured near the
materials suitable for the temperature and the gas being
cylinder inlet flange or connection, but sufficiently distant
measured. The electromotive force of the thermocouple
to avoid radiation and conduction errors from cold or hot
a potentiometer-type instrument. The
shall be indicated by
surfaces, as well as emission of hot gas from the suction
cold junction shall be established by a reference
valves.
temperature bath.
If thermocouples are used with thermometer wells the hot
5.1.5 Thermometer wells shall be as thin, and their
junction of the couple shall, where possible, be welded to
diameters as small, as is practical, with their outside surface
the bottom of the well.
substantially free from corrosion or oxide. The well shall be
partially filled with a suitable fluid.
5.2 Measurement of pressure
5.1.6 The thermometers or the wells shall extend into the
pipe a distance of 100 mm, or one-third the diameter of the
pipe, whichever is less.
5.2.1 General
a) Pressure taps in the pipe or receiver shall be normal
5.1.7 When taking readings, the thermometer shall not be
to, and flush with, the inside wall.
lifted out of the medium being measured nor out of the
well when such is used.
NOTE - For small pressures or high flow velocities it should be
noted that minor irregularities such as burrs can give serious
errors.
5.1.8 The thermometer reading shall be corrected for the
b) Connecting piping to gauges shall be as short as
*- emergent stem according to the following formula :
possible.
t = t, + I y (t, - taVI
Tightness shall be tested (for example with soap
solution), and all leaks eliminated.
where
c) Connecting piping to gauges shall be not less than
t is the true temperature;
6 mm bore for pressure gauges and not less than 10 mm
bore for vacuum gauges to minimize capillary effect in
t, is the actual temperature reading;
the piping.
ta, is the average temperature of the emergent fluid
Connecting piping shall also be so arranged that there are
column;
no traps where water can condense.
I is the length of the emerging fluid column, expressed in
d) Instruments shall be mounted in a position free from
kelvins;
harmful vibrations.
y is the apparent expansion coefficient of the
e) The diameter of the scale and the arrangement of the
thermometer fluid (for mercury-in-glass, 7 = 1/6300).
graduations shall permit accurate readings within f 0,5 %
of the pressure measurement. Dead-weight gauges shall
have adjustable weights suitable for
5.1.9 Precautions shall be taken to ensure 0,2 % accuracy.
Diaphragm gauges shall not be employed.
a) that the immediate vicinity of the point of insertion
and the projecting parts of the connection are well f) The total pressure is the sum of the static and the
dynamic pressures. It shall be measured with a Pitot tube
insulated so that the pocket is sensibly at the same
having the axis parallel to the flow. When the dynamic
temperature as the medium being observed;
5
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pressure is less than 5 % of the total pressure it shall be
The inclination to the horizontal and the density of the
calculated on the basis of a calculated average velocity.
manometer liquid shall be the same as for the
calibration.
g) If pressure wave amplitudes measured in the inlet
c) For all pressures of 0,2 MPa absolute, or below,
pipe or the discharge pipe are found to exceed 10 % of
manometers, columns or vacuum gauges shall be
the prevailing average absolute pressure, the piping
employed.
installation shall be corrected before proceeding with the
test.
Closed mercury columns known as absolute vacuum
gauges shall not be used.
Where the amplitudes of pressure waves exceed 10 % of
the specified average inlet or discharge pressures, a test
Manometers or columns for low pressure measurements
shall not be undertaken under the rules of this
shall comprise glass tubing of not less than 10 mm bore
International Stahdard unless agreed to in writing by the
for the single-limb type and not less than 6 mm bore for
parties to the test.
the double-limb U-type, with a scale clearly graduated to
allow the column to be read to within 1 mm water
h) Gauges having Bourdon tubes shall be calibrated column.
under pressure and temperature conditions similar to
The manometers shall be filled with stable liquids of
those prevailing during the test,' using dead-weight test
known mass density.
gauges before and after the tests.
J
i) Dead-weight gauges shall be examined to ensure that
5.2.3 Normal and high pressure
the piston moves freely. The diameter of the piston shall
be measured and the weights shall be compared with
For pressures above 0,2 MPa absolute, calibrated gauges
authentic standards.
with Bourdon tubes or dead-weight gauges, mercury
manometers or their equivalent shall be employed.
j) Column readings and dead-weight gauges shall be
corrected for the gravitational acceleration at the
location of the instrument. 5.2.4 Inlet pressure
The inlet pressure of an air compressor operating without
k) Column readings shall be corrected for the ambient
intake pipe shall be measured by a barometer.
temperature.
If an intake pipe is provided, the pressure shall be measured
by a suitable instrument. The intake pipe used must be
I) In cases of pulsating flow, a receiver with an inlet
identical with that of the actual installation.
throttling hole shall be provided between the pressure
tap and the manometer.
In cases of pulsating flow, a receiver volume with inlet
throttling shall
be provided between the manometer and
m) Oscillations of gauges shall not be reduced by
the intake pipe (see also 5.2.1 I) and m)).
throttling with a valve.
-
Vacuum pump inlet pressure may be determined by means
of columns or manometers and shall be measured in a
straight length of pipe as close as possible to the inlet flange
5.2.2 Low pressure
of the machine.
a) The atmospheric pressure shall be measured with a
mercury barometer, which shall be read to the nearest
5.2.5 Intercooler pressure
0,5 mm.
The intercooler pressure shall be measured after the
The temperature for correcting the barometer reading
intercooler. However, * 1 % accuracy is sufficient.
K.
shall be read with an accuracy of 1
A boiling manometer or a precision aneroid barometer
may also be used but the accuracy shall be checked. 5.2.6 Discharge pressure
If a reliable barometer is not available, an approximation
The pressure tap shall be placed close to the standard
shall be obtained by using records of the nearest
discharge point of the compressor, if necessary on a
meteorological station, and correcting for the difference
pulsation damper with a throttling device connected before
in altitude between the station and the compressor.
the manometer.
b) For sloping-limb and other amplifying instruments,
5.2.7 Differential pressure
the relation between the scale readings and the true
water column length shall be determined previously by
The difference in pressure over the flow measuring device
calibration against an absolute manometer of suitable
shall be measured with a fluid manometer. It shall be read
sensitivity.
with an accuracy of *0,2%. The manometer tube shall
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IS0 1217-1975 (E)
normally have an inner diameter of at least 10 mm. For Similarly, when readings are made with decreasing loads,
the load shall at no time be increased. The calculation of
high operating pressures this dimension may, however, be
output shall be based on the average of the increasing and
diminished.
decreasing loads as determined by the calibration. If the
torque difference between increasing and decreasing loads
exceeds 1 %, the dynamometer is unsatisfactory.
5.3 Measurement of delivered flow
If possible, the capacity shall be calculated from a
measurement of the delivered flow. The best and most
5.5.5 In electrically driven compressors, the shaft input
reliable method for this is given below.
shall be determined by measuring the electrical power
supplied and multiplying by the motor efficiency. Only
The test shall be performed as indicated in ISO/R 541. It is
precision instruments shall be used. Power as well as voltage
necessary to ensure that all the requirements set forth in
ISO/R 541 are completely fulfilled during the period of and current shall be measured. The voltage coils of the
measurement. (For measurements when the flow is instruments shall be connected immediately before the
pulsating see annex A, clause A.1.) terminals of the motor, so that voltage drop in cables will
not affect the measurement. If remote instruments must be
used, the voltage drop shall be determined separately and
taken into consideration. (See IEC Publication 51 .)
- 5.4 Measurement of aspired flow
One object of a vacuum pump test is to determine the
aspired volume. If possible, the capacity shall be calculated
5.5.6 For three-phase motors, the two-wattmeter method
from a direct measurement. The best and most reliable
or some other method with similar accuracy shall be used.
method for this is given below.
For testing the capacity of a compressor, measurement of
the aspired volume shall be used if measurement of the
5.5.7 Current and voltage transformers shall be chosen to
delivered volume is not practical and if the leakage losses
operate as near their rated load as possible so that their
can be measured separately.
ratio error will be minimized.
Measurement of the aspired flow shall be performed as
For checking purposes it may be convenient to have a
indicated in ISO/R 541. It is necessary to ensure that all the
recently adjusted kWh-meter connected to the circuit
requirements set forth in ISO/R 541 are completely
during the test.
fulfilled during the period of measurement. (For
measurements when the flow is pulsating, see annex A,
clause A.5.)
5.5.8 As a basis for the efficiency of the transmission, the
following figures shall be used unless
...
NORME INTERNATIONALE 1217
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION .MEWlYHAPOnHAI OPTAHC13AUMR Il0 CTAH~APTM3AUWW.ORGANlSATlON INTERNATIONALE DE NORMALISATION
.
.
L Compresseurs volumétriques - Essais de réception
Displacement compressors - Acceptance tests
Première édition - 1975-04-01
.
-
Ref. NO : IS0 1217-1975 (FI
- LL CDU 621.51.001.41
Ln
,-
O!
Descripteurs : compresseur, essai, acceptabilité, mesurage de puissance. capacité, mesurage d’écoulement, mesurage de pression,
r-
7 conditions d’essai, erreur, définition.
(\I
c
Prix base sur 84 pages
z
---------------------- Page: 1 ----------------------
AVANT-PROPOS
L'ISO (Organisation Internationale de Nol-malisation) est une fédération mondiale
d'organismes nationaux de normalisation (Comités Membres ISO). L'élaboration de
Normes Internationales est confiée aux Comités Techniques ISO. Chaque Comité
Membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du Comité Technique
correspondant. Les organisations internationales, gouvernementales et non
I'ISO, participent également aux travaux.
gouvernementales, en liaison avec
Les Projets de Normes Internationales adoptés par les Comités Techniques sont
soumis aux Comités Membres pour approbation, avant leur acceptation comme
Normes Internationales par le Conseil de I'ISO.
La Norme Internationale IS0 1217 (précédemment projet NO ISO/R 11 15) a été
établie par le Comité Technique ISO/TC 118, Compresseurs, outils et machines
pneumatiques.
Le projet NO 1115 (qui ne comprenait pas alors les annexes C, D, E et G) fut
soumis aux Comités Membres en octobre 1967. II a été approuvé par les Comités
Membres des pays suivants :
Afrique du Sud, Rep. d' France Suède
Allemagne Grèce Suisse
Australie
Ir lande Tchécoslovaqu ie
Belgique Israël
T h a 'i I a n d e
Brésil
Japon Turquie
Canada
Pays-Bas U.R.S.S.
Chili Pologne
Roy au me-U ni
Egypte, Rep. arabe d'
Aucun Comité Membre n'a désapprouvé le document.
Les annexes C, D, E et G du document furent soumises aux Comités Membres en
octobre 1972. Elles ont été approuvées par les Comités Membres des pays suivants :
Afrique du Sud, Rép. d' Hongrie
Royaume-Uni
Allemagne Inde Suède
Belgique Irlande
Suisse
Bulgarie Japon Tchécoslovaquie
Egypte, Rép. arabe d' Mexique T ha 'i I a nd e
Finlande Pays- Bas Turquie
W
France Roumanie
U.R.S.S.
Aucun Comité Membre n'a désapprouvé ces annexes.
Le but de ce code pour les essais de réception de compresseurs volumétriques est de
normaliser ces essais de facon que les résultats provenant de différentes machines et
obtenus par différents contrôleurs puissent être comparés d'une manière
techniquement correcte, en vue de favoriser le commerce et la concurrence loyale
dans ce domaine. Le code peut être appliqué entièrement ou partiellement, suivant
les conditions techniques et économiques actuelles pour chaque essai particulier
C). II est recommandé que les essais de type soient faits selon le
(voir annexe
paragraphe C.2.2 et que dans la littérature de vente et dans les offres, les valeurs de
performance mesurées soient données conformément au compte rendu des essais du
contrôleur.
O Organisation Internationale de Normalisation, 1975 O
Imprimé en Suisse
II
---------------------- Page: 2 ----------------------
TABLE DES MATIÈRES
Page
1 Objet et domaine d'application . 1
2 Références . 1
3 Définitions . 1
4 Symboles et abréviations . 3
5 Équipement et méthodes de mesurage . 4
5.1 Mesurage de la température . 4
5.2 Mesurage de la pression . 5
5.3 Mesurage du débit . 7
5.4 Mesurage du débit aspiré . 7
5.5 Mesurage de la puissance . 7
5.6 Moteurs a combustion interne . 7
5.7 Mesurage de la vitesse de rotation . 7
5.8 Mesurages divers . 8
6 Préparation de la machine et de I'équipementd'essai . 8
6.1 Généralités . 8
6.2 Installation de l'équipement d'essai . 8
6.3 Étalonnage des instruments . 8
7 Essai . 9
7.1 Règles générales pour la conduite de l'essai . 9
7.2 Évaluation des lectures . 9
8 Calcul des résultats d'essai . 9
9 Correction des résultats d'essai . 10
9.1 Commentaires généraux . 10
9.2 Correction du débit . 10
9.3 Débit corrigé . 12
9.4 Correction de l'énergie volumique absorbée . 12
9.5 Énergie volumique absorbée corrigée . 13
9.6 Puissance absorbée corrigée . 13
10 Précision de mesurage . 13
10.1 Commentaires généraux . . . 13
10.2 Erreur limite sur le débit . 14
10.3 Erreur limite sur l'énergie volumique absorbée . 14
10.4 Erreurs sur le rendement . 15
10.5 Erreurs limites dues aux méthodes de correction . 15
11 Compte rendu des essais et comparaison avec les valeurs contractuelles . 15
Annexes
A Autres méthodes de détermination du débit . 17
B Autres mesurages intéressants . 21
C Conditions pour différentes classes d'essais de compresseurs . 22
D Exemples types de compte rendu d'essai . 24
E Bases d'établissement des formules utilisées au chapitre 9 . 75
F Facteurs de conversion . 79
G Spécification des conditions de fonctionnement et d'essai . 83
...
III
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~~ ~
IS0 1217-1975 (F)
NORME INTERNATIONALE
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
1 OBJET ET DOMAINE D'APPLICATION
Publication CE I 46, Recommandations concernant les
turbines 2 vapeur. .@me partie : Règles pour les essais de
Interprétation : Par compresseur volumétrique (compres-
récep tion.
seur à déplacement), il y a lieu d'entendre une machine
la pression statique est
dans laquelle une augmentation de
Publication CE1 51, Recommandations pour les appareils de
obtenue en admettant des volumes successifs de gaz dans
mesure électriques indicateurs et leurs accessoires.
une chambre fermée et en les refoulant au moyen du
déplacement d'un élément mobile.
3 DÉFINITIONS
La présente Norme Internationale spécifie des méthodes
Dans le cadre de la présente Norme Internationale, les
pour les essais de réception et les conditions techniques de
définitions suivantes sont applicables :
livraison pour les compresseurs volumétriques. La pression
absolue d'aspiration doit être supérieure à 100 Pa (1 mbar)
3.1 pression totale: Pression mesurée au point d'arrêt
environ, y compris certains types de pompe à vide volumé-
lorsqu'un courant de gaz est arrêté, son énergie cinétique
trique.
étant transformée par compression isentropique de l'état
dynamique à celui de repos. C'est la pression
Elle donne des instructions détaillées sur la manière de
habituellement mesurée par un tube de Pitot. Dans un
mesurer le débit et la puissance absorbée et sur la manière
élérrient stationnaire du gaz, la pression statique et la
de comparer les valeurs mesurées aux conditions de
pression totale sont numériquement égales.
garantie.
3.2 pression statique: Pression mesurée dans un gaz de
NOTES
facon que la vitesse du gaz n'ait aucun effet sur la mesure.
1 L'essentiel de cette Norme Internationale donne des instructions
détaillées sur les essais de réception des compresseurs volumétriques.
3.3 pression dynamique: Pression totale diminuée de la
II existe, toutefois, un besoin pratique d'essais un peu plus simples.
pression statique.
Outre l'essai de réception, il existe aussi :
- l'essai type,
3.4 pression atmosphérique : Pression absolue de
- l'essai simplifié, et
l'atmosphère mesurée sur le lieu de l'essai.
'L - l'essai d'endurance.
3.5 pression manométrique (pression effective) : Pression
L'annexe C donne les instructions nécessaires pour l'exécution de
mesurée par rapport à la pression atmosphérique.
ces dernières classes d'essais.
2 Le Système International d'unités (SI 1 est utilisé dans la présente
3.6 pression absolue: Pression mesurée par rapport au
Norme Internationale. Les unités fondamentales, mètre,
zéro absolu, c'est-à-dire par rapport au vide absolu. Elle est
kilogramme, seconde, ampère, kelvin (antérieurement degré Kelvin)
égale à la somme algébrique de la pression atmosphérique et
et candela sont définies dans I'ISO 1000.
de la pression manométrique.
La présente Norme Internationale est complétée par des tableaux
donnant les facteurs de conversion pour d'autres systèmes d'unités,
3.7 vide : Différence entre la pression atmosphérique et la
de manière à faciliter l'usage du Système International. (Voir
annexe F.) pression absolue du gaz quand celle-ci est la plus petite des
deux.
3.8 point normal d'aspiration : Point d'aspiration
considéré comme représentatif des conditions d'aspiration
2 RÉFÉRENCES
de chaque compresseur. Ce point varie avec le modèle du
ISO/R 541, Mesure de débit des fluides au moyen de
compresseur et le type de l'installation.
diaphragmes et de tuyères.
NOTES
IS0 1000, Unités SI et recommandations pour l'emploi de
1 Le point normal d'aspiration d'un compresseur fixe se trouve
leurs multiples et de certaines autres unités. généralement a la bride d'aspiration (voir G.2.5).
2 Le point normal d'aspiration d'un compresseur d'air mobile est
ISOIR 121 9, Représentation symbolique des appareils
un point situé à proximité du compresseur et choisi de telle sorte
h ydromécaniques et pneumatiques et des accessoires pour
que l'indication du thermomètre ne soit pas affectée par le
la transmission d'énergie par fluide. fonctionnement du compresseur.
1
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3.9 point normal de refoulement: Point de refoulement 3.19 espace mort: Volume intérieur de la chambre de
considéré comme représentatif des conditions de compression qui retient enfermé du gaz à la fin du cycle de
refoulement de chaque compresseur. Ce point varie avec le compression.
modèle du compresseur et le type de l'installation.
3.20 espace mort relatif: Rapport de l'espace mort au
NOTES
volume déplacé par l'élément comprimant.
1 Le point normal de refoulement d'un compresseur fixe se trouve
généralement à la bride de refoulement.
3.21 débit d'un compresseur: Débit-volume réel de gaz
2 Le point normal de refoulement d'un compresseur d'air mobile
se trouve à la soupape terminale de refoulement.
comprimé et libéré au point normal de refoulement, ce
volume étant ramené aux conditions de température totale,
de pression totale et de composition (par exemple :
3.10 pression d'aspiration : Pression totale absolue
humidité) régnant au point normal d'aspiration (voir
moyenne au point normal d'aspiration.
G.2.5).
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la
pression statique absolue, a condition que la vitesse et la densité du
3.22 débit d'une pompe a vide : Débit-volume réel du gaz
gaz soient relativement faibles.
aspiré et comprimé par le premier étage de la pompe à vide,
ce volume étant ramené aux conditions de température
3.11 pression de refoulement : Pression totale absolue
totale, de pression totale et de composition (par exemple :
moyenne au point normal de refoulement.
humidité) régnant au point normal d'aspiration.
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la
NOTE - II est normalement admis que le dernier étage de la pompe
pression statique absolue à condition que la vitesse et la densité du
5 vide refoule à la pression de 1 bar absolu.
gaz soient relativement faibles.
3.23 air libre : Air aux conditions atmosphériques
3.12 rapport de pression : Rapport de la pression de
ambiantes et non perturbées par le compresseur.
refoulement à la pression d'aspiration.
NOTES
3.24 rendement volumétrique : Rapport du débit au
1 Le rapport de pression par étage est le rapport de pression pour volume déplacé d'un compresseur ou d'une pompe à vide.
chaque étage particulier d'un compresseur à plusieurs étages. La
pression de refoulement par étage est prise avant le refroidisseur
intermédiaire. 3.25 processus polytropique : Processus de compression
ou de détente d'un gaz idéal dans lequel la relation entre
2 Le rapport global de pression par étage est le rapport de pression
la pression et le volume obéit à l'équation
pour chaque étage particulier d'un compresseur a plusieurs étages.
La pression de refoulement par étage est prise après le refroidisseur
intermédiaire (séparateur compris).
pvu = constante
3.13 température totale : Température mesurée au point
L'exposant polvtropique U peut avoir différentes valeurs.
gaz est arrêté, son énergie
d'arrêt lorsqu'un courant de
Par exemple :
cinétique étant transformée par compression isentropique
de l'état dynamique à celui de repos.
pv = constante
caractérise un processus isothermique, c'est-à-dire dans
3.14 température d'aspiration : Température totale au
lequel la température du gaz reste constante.
point d'aspiration normal du compresseur.
PVK = constante
3.15 température de refoulement : Température totale au
point de refoulement normal du compresseur.
caractérise un processus isentropique, c'est-à-dire dans
lequel l'entropie du gaz reste constante.
3.16 refroidissement: Enlèvement de chaleur d'un gaz
NOTE - Dans certains pays, ce processus est appelé adiabatique
entre les étages.
mais, pour éviter la confusion entre les processus adiabatiques (pas
d'échange de chaleur avec l'extérieur) et réversible adiabatique
NOTE - On dit qu'il y a refroidissement idéal quand la température
(isentropique), il est appelé ici isentropique.
du gaz à la sortie des réfrigérants intermédiaires est égale a la
température du gaz à l'entrée du premier étage.
3.26 facteur de compressibilité Z : Facteur exprimant la
différence entre l'état réel du gaz et son état idéal.
3.17 refroidissement final : Enlèvement de chaleur d'un
gaz lorsque sa compression est achevée.
Z=- PV
RT
3.18 volume déplacé d'un compresseur : Volume engendré
par les éléments comprimants du premier étage, par unité de 3.27 vitesse de l'arbre : Nombre de tours de l'arbre moteur
temps.
du compresseur par unité de temps.
2
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IS0 1217-1975 (FI
3.28 coefficient d'irrégularité de la vitesse : Nombre sans 3.40 taux d'élévation de température: Rapport de
dimension obtenu en divisant la différence entre les vitesses l'élévation de température kentropique à l'élévation de
instantanées maximale et minimale de l'arbre pendant une temperature totale mesurée pendant la compression.
période, par leur moyenne arithmétique.
4 SYMBOLES ET ABRÉVIATIONS
nmax - "min
-
Coefficient d'irrégularité de la vitesse = 2
L'usage des symboles suivants est recommandé. Cette liste a
firmax + nmin
été dressée en accord avec les sept principes suivants :
3.29 compression poly-étagée idéale : Compression obte-
a) Les mêmes symboles doivent être utilisés pour les
nue quand un gaz parfait est comprimé de manière
mêmes quantités, sans tenir compte du système
isentropique, la température d'aspiration du gaz ainsi que le
d'unités.
travail dépensé ayant la même valeur à chaque étage.
b) Pour chaque quantité, un symbole unique doit être
utilisé avec des indices pour caractériser des lectures
3.30 puissance absorbée isothermique : Puissance qui est
autres que la première.
théoriquement nécessaire pour comprimer un gaz idéal à
c) Les mêmes symboles doivent être utilisés pour une
température constante, dans un compresseur exempt de
quantité donnée, sans tenir compte du nombre de
pertes, depuis une pression d'aspiration donnée jusqu'à une
valeurs spéciales qu'elle peut avoir.
pression de refoulement donnée.
d) Des indices alphabétiques doivent etie utilisés pout
3.31 puissance absorbée isentropique : Puissance qui est repérer les valeurs dans des conditions spéciales.
théoriquement nécessaire pour comprimer un gaz idéal,
e) Des indices numériques doivent èttw utilisés pour
SOUS entropie constante, depuis une pression d'aspiration
repérer les valeurs aux différents points du cycle.
donnée jusqu'à une pression de refoulement donnée. Dans
un compresseur poly-étagé, la puissance absorbée isentro-
f) Les syniboles doivent etre limités, si possible, aux
pique théorique est calculée en supposant des conditions
caractères alphabétiques romains.
idéales.
g) Chaque tois que cela sera possible, les caractères
alphabétiques majuscules doivent être utilisés pour les
3.32 puissance transmise a i'arbre (puissance absorbée) :
quantités absolues.
Puissance nécessaire à l'arbre moteur du compresseur. Les
pertes dans les transmissions externes telles que 4.1 caractères alphabétiques romains
transmissions par engrenages ou par courroies, ne sont pas
incluses. Symbole Grandeur Unités
A aire
m2
3.33 puissance indiquée : Puissance calculée a partir de
C chaleur iriassique
J/(kg.K)
diagrammes d'indicateur.
C espace mort relatif
3.34 rendement mécanique: Rapport de la puissance
d diamètre de l'orifice du
indiquée à la puissance transmise à l'arbre.
dispositif de mesurage m, mm
dans les conditions d'utilisation
3.35 énergie volumique absorbée : Énergie transmise à
-
d densité relative
l'arbre par unité de débit du compresseur.
D diamètre intérieur de la
tuyauterie de mesurage dans
m, mm
3.36 rendement isothermique : Rapport de la puissance
les conditions d'utilisation
absorbée isothermique à la puissance transmise à l'arbre.
-
e rendement
3.37 rendement isentropique : Rapport de la puissance
f fréquence
Hz
absorbée isentropique de gaz reel à la puissance transmise à
l'arbre. F consommation spécifique
de combustible
g/m3
accélération locale de la
3.38 consommation de combustible (ou de vapeur) : Débit-
9
pesanteur
masse de combustible (ou de vapeur) consommé par le m/s2
moteur.
-
nombre de Hodgson
H?
/
nombre d'étages de
3.39 consommation spécifique de combustible (ou de
-
compression
vapeur) : Rapport de la consommation de combustible (ou
-
de vapeur) par le débit du compresseur.
degré d'interruption
i
3
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IS0 1217-1975 (F)
rugosité absolue mm 4.3 Indices
k
facteur de correction -
K
conditions ambiantes
O
rapport de surfaces -
rn
1 conditions au point normal d'aspiration
masse moléculaire -
M
conditions au point normal de refoulement
2
fréquence de rotation de l'arbre tris, trimin
n
3 conditions en amont de l'appareillage de
mesure
pression bar, Pa
P
4 conditions en aval de l'appareillage de mesure
puissance W, kW
P
a air (sec)
dé bi t-vo I u me lis, m3/s, m3/h
4
av valeur moyenne
0 dé bi t-masse kgis, kgih
B barométrique
rapport des pressions -
r
C contrat
R constante de gaz J/(kg.K)
corr corrigé
nombre de Reynolds -
Re
D diamètre
t température "C
fuel combustible
t
temps s, h
9 gaz
T température thermodynamique,
température absolue K
I courant
exposant polytropique -
U
m valeur mesurée
lecture arbitraire
U
max valeur maximale
V vi tesse mls
min valeur minimale
V volume de conduit entre le
pression
P
compresseur et l'appareillage
r lecture
de mesure du débit I
Re nombre de Reynolds
X humidité absolue kglkg gaz sec
U tension électrique
W énergie volumique absorbée JI1
V vapeur
W travail J
V volume
facteur de compressibilité -
Z
w eau
4.2 Caractères alphabétiques grecs
w wattmètre
01 coefficient global de débit -
wet humide
rapport des diamètres -
P
II, 111, etc., et a, b, c, etc. sont en
Les indices 1, 2, 3, I,
E coefficient de détente -
outre utilisés pour distinguer différentes quantités de même
nature, comme il apparaîtra dans les chapitres suivants.
r) viscosité dynamique Pa.s
K exposant isentropique -
5 ÉQUIPEMENT ET MÉTHODES DE MESURAGE
NOTE - Pour des gaz parfaits, le
rapport des chaleurs massiques
La liste des appareils de mesurage à utiliser ou les méthodes
et l'exposant isentropique ont
données dans la présente Norme Internationale ne sont pas
la même valeur.
limitatives. D'autres équipements d'une précision égale ou
V viscosité cinématique m2 Is
meilleure peuvent être employés.
kg/m2
masse volumique
P
5.1 Mesurage de la température
7. erreur limite
5.1.1 La température doit être mesurée à l'aide
humidité relative
cp
d'instruments vérifiés ou étalonnés tels que thermomètres,
instruments thermoélectriques, thermomètres à résistance
angle
CF
4
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IS0 1217-1975 (FI
b) la partie sensible de tout appareillage de mesure de
ou thermistances, placés dans la tuyauterie ou dans des
température ou de la gaine thermométrique soit bien
gaines thermométriques.
balayée par le fluide (la partie sensible doit être dirigée
contre le courant du gaz; dans les cas extrêmes, une
5.1.2 Les thermomètres à mercure, en verre, doivent avoir
position perpendiculaire au courant du gaz peut être
une tige graduée.
adoptée);
5.1.3 Les lectures des températures d'admission du gaz et
c) la vitesse moyenne du gaz au point de mesurage ne
du fluide réfrigérant doivent être faites avec une erreur ne
dépasse pas 30 mis;
dépassant pas 5 0,2 K.
d) la gaine thermométrique ne contrarie pas le débit
Les thermomètres commerciaux ou industriels à gaine
normal.
métallique ne doivent pas être utilisés pour les températures
qui conditionnent la bonne exécution des garanties du
5.1.10 Les thermocouples doivent avoir une jonction
contrat.
chaude soudée et doivent étre étalonnés avec leurs fils pour
la gamme de températures envisagée. Ils doivent être
5.1.4 La température d'aspiration du gaz doit être mesurée
fabriqués avec des matériaux appropriés à la température et
près de la bride ou du raccord d'entrée au cylindre, mais à
au gaz considérés. La force électromotrice du thermocouple
distance suffisante pour éviter les erreurs dues au
doit être indiquée par un instrument du type à
rayonnement et à la conduction des surfaces froides ou
potentiomètre. La soudure froide doit être mise dans un
W
chaudes, ainsi qu'aux échappements de gaz chauds par les
bain de référence.
soupapes d'aspiration.
Si les thermocouples sont utilisés avec des gaines
la soudure chaude du couple doit être,
thermométriques,
5.1.5 Les gaines thermométriques doivent être aussi
dans la mesure du possible, soudée au fond de la gaine
minces que possible, leur diamètre aussi réduit que possible,
thermométrique.
et leur surface extérieure doit être rigoureusement exempte
de corrosion ou d'oxyde. La gaine thermométrique doit
être remplie partiellement d'un liquide approprié. 5.2 Mesurage de la pression
5.1.6 Les thermomètres ou les gaines thermométriques
5.2.1 Généralités
doivent pénétrer dans la tuyauterie sur la plus faible des
a) Les prises de pression sur la tuyauterie ou sur le
profondeurs suivantes : soit 100 mm, soit le tiers du
réservoir doivent être normales à la paroi interne et
diamètre de cette tuyauterie.
affleurer celle-ci.
5.1.7 Au moment de procéder aux lectures, le
NOTE - Pour de faibles pressions ou de grandes vitesses
thermomètre ne doit pas être retiré du milieu à mesurer ou
d'écoulement, il faut noter que des irrégularités mineures, telles
de la gaine thermométrique, en cas d'utilisation de celle-ci.
que des bavures, peuvent engendrer des erreurs importantes.
b) Les tuyauteries de liaison aux instruments doivent
5.1.8 La lecture thermométrique doit subir la correction
être aussi courtes que possible.
de la colonne émergente, suivant la formule,
L
L'étanchéité doit être vérifiée (par exemple, à l'aide
t = t, + I y (t, - tau)
d'une solution savonneuse) et toutes les fuites doivent
être éliminées.
où
c) Les tuyauteries de liaison doivent avoir un diamètre
test la température vraie;
intérieur d'au moins 6 mm pour les instruments de
t, est la température relevée;
pression et 10 mm pour les instruments à vide, de
manière à réduire l'effet capillaire.
ta, est la temperature moyenne de la colonne de fluide
extérieure; Elles doivent être concues, en outre, de façon à éviter les
point bas, où l'eau peut se condenser.
I est la longueur de la colonne de fluide extérieure,
exprimée en kelvins; d) Les manomètres doivent être montés de façon à ne
pas être soumis à des vibrations nuisibles.
y est le coefficient apparent de dilatation du fluide du
thermomètre (pour du mercure dans du verre, e) Le diamètre de l'échelle et la disposition des
Y = 1/6300). graduations doivent permettre une précision de lecture
de * 0,5 % de la pression à mesurer. Les manomètres à
5.1.9 Des précautions doivent être prises pour s'assurer poids doivent avoir des poids réglables permettant une
* 0,2 %. Les manomètres à diaphragme ne
que précision de
doivent pas être utilisés.
a) le voisinage immédiat du point d'insertion et les
parties saillantes du raccord soient bien isolés, de
f) La pression totale est la somme des pressions statique
manière que la gaine thermométrique soit sensiblement à
et dynamique. Elle doit être mesurée à l'aide de la prise
la même température que le fluide à observer; de pression totale d'un tube de Pitot dont l'axe est
5
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IS0 1217-1975 (F)
L’inclinaison de la branche par rapport à l’horizontale et
parallèle au courant de gaz. Lorsque la pression
la densité du liquide manométrique doivent être les
dynamique est inférieure à 5 % de la pression totale, plle
peut être calculée à partir d’une vitesse moyenne mêmes que lors de l‘étalonnage.
calculée.
c) Pour toutes pressions absolues égales ou inférieures à
0,2 MPa, des manomètres, des colonnes manométriques
g) Si les amplitudes d’ondes de pression mesurées dans
ou des manomètres à vide doivent être utilisés.
les tuyauteries d‘aspiration ou de refoulement dépassent
10 % de la pression moyenne absolue existante,
Les colonnes à mercure fermées, connues également sous
l‘installation des tuyauteries doit être corrigée avant de
le nom de manomètres à vide absolu, ne doivent pas être
procéder à l‘essai.
utilisées.
Si les amplitudes des ondes de pression dépassent 10 %
Les manomètres ou colonnes manométriques pour les
des pressions moyennes nominales à l‘aspiration ou au
mesures de basse pression doivent comporter un tube en
essai conforme aux règles énumérées
refoulement, un
verre dont le diamètre intérieur ne doit pas être inférieur
la présente Norme Internationale ne doit pas être
dans
à 10 mm pour le type à simple branche et à 6 mm pour
entrepris sans accord écrit entre les parties.
le type à double branche en U, avec une échelle
clairement graduée pour permettre la lecture d’une
h) Les manomètres à tube de Bourbon doivent être
colonne d’eau à 1 mm près.
étalonnés dans des conditions de pression et de
température analogues à celles qui existeront pendant
-’
Les manomètres doivent être remplis avec des liquides
l’essai, en utilisant des poids étalons avant et après
stables, de masse volumique connue.
l’essai.
i) Les manomètres à poids doivent être examinés en vue
5.2.3 Pression normale et élevée
de s‘assurer que le piston joue librement. Le diamètre du
Pour les pressions absolues supérieures à 0,2 MPa, des
piston doit être mesuré et les poids doivent être
comparés à des étalons certifiés. manomètres calibrés à tube de Bourdon ou des manomètres
à poids, des manomètres à mercure ou leurs équivalents
j) Les lectures des colonnes et des manomètres à poids
doivent être utilisés.
doivent être corrigées pour tenir compte de
l‘accélération de la pesanteur au lieu d’utilisation de
l’instrument.
5.2.4 Pression à l’entrée
Les lectures de colonne doivent être corrigées pour
k)
La pression à l’aspiration d’un compresseur d’air fonction-
tenir compte de la température ambiante.
nant sans tuyauterie d’aspiration doit être mesurée à l‘aide
I) Dans le cas d’un débit pulsatoire, un réservoir muni d’un baromètre.
d’un étranglement à l’entrée doit être installé entre le
Si une tuyauterie d’aspiration est prévue, la pression doit
manomètre et la prise de pression.
être mesurée à l‘aide d‘un instrument approprié. La
m) Les oscillations d‘un instrument ne doivent pas être tuyauterie d‘aspiration utilisée doit être identique à celle de
réduites par l‘étranglement d‘une vanne. l‘installation considérée.
--‘
Dans le cas d’un débit pulsatoire, un réservoir muni d’un
5.2.2 Basse pression
étranglement à l’entrée doit être installé entre le manomètre
a) La pression atmosphérique doit être mesurée à l’aide
et la tuyauterie d’aspiration (voir aussi les alinéas I) et m) de
d’un baromètre à mercure permettant une lecture à
5.2.1).
0,5 mm près.
La pression d‘aspiration d’une pompe à vide peut être
La température pour la correction de la lecture
déterminée au
moyen de colonnes ou de manomètres et
barométrique doit être lue avec une précision de 1 K.
doit être mesurée dans une partie droite de la tuyauterie
aussi proche que possible de la bride d‘entrée de la machine.
II est possible également d’utiliser un manomètre à
ébullition ou un baromètre anéroïde de précision, mais
la précision doit être contrôlée.
5.2.5 Pression au refroidisseur
Si l’on ne dispose pas d’un baromètre sûr, une valeur
La pression au refroidisseur doit être mesurée en aval.
approximative peut être obtenue en utilisant les
Cependant, une précision de I 1 % est suffisante.
renseignements de la plus proche station météorologique
et en corrigeant, en tenant compte de la différence
d‘altitude entre la station et le compresseur.
5.2.6 Pression au refoulement
b) Pour les appareils à branche inclinée ou autres
instruments d’amplification,
...
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