ISO 1217:1986
(Main)Displacement compressors — Acceptance tests
Displacement compressors — Acceptance tests
Compresseurs volumétriques — Essais de réception
General Information
Relations
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Standards Content (Sample)
International Standard @I 1217
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDAROlZATlON*MEWiYHAPOIIHAR OPrAHH3AUHR no CTAH~PT113AUHH.ORGANlSATlON INTERNATIONALE DE NORMALISATION
ff’
Displacement compressors - Acceptance tests
/
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
Second edition - 1986-07-15
- UDC 621.512 Ref. No. IS0 1217-1986 (E)
e
Descriptors : pneumatic equipment, compressors, tests, performance tests, acceptance testing.
r
E
2
Price based on 59 pages
!2
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Foreword
IS0 (the International Organization for standardization) is a worldwide federation of
national standards bodies (IS0 member bodies). The work of preparing International
Standards is normally carried out through IS0 technical committees. Each member
body interested in a subject for which a technical committee has been established has
the right to be represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the technical committees are circulated to
the member bodies for approval before their acceptance as International Standards by
the IS0 Council. They are approved in accordance with IS0 procedures requiring at
least 75 Oh approval by the member bodies voting.
International Standard IS0 1217 was prepared by Technical Committee ISO/TC 118,
Compressors, pneumatic tools and pneumatic machines.
This second edition cancels and replaces the first edition (IS0 1217-19751, all clauses
of which have been technically revised.
Users should note that all International Standards undergo revision from time to time
and that any reference made herein to any other International Standard implies its
latest edition, unless otherwise stated.
0 International Organization for Standardization, 1986
Printed in Switzerland
II
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IS0 1217-1986 (E)
Contents
Page
1 Scope and field of application . 1
2 References . 1
3 Definitions . 2
4 Symbols. units and subscripts . 4
5 Measuring equipment and methods . 5
6 Testmethod . 8
7 Acceptance test for liquid-ring compressors . 12
8 Accuracy of measurement . 14
9 Test report and comparison with specified values . 17
Annexes
A Simplified test of a compressor . 19
B Specification of operating and testing conditions . 20
22
C Performance statements for packaged air compressors of displacement type .
D Flow measurement with a flow straightener . 23
E Simplified method for air volume flow rate measurement by means of
circular arc Venturi nozzles at critical flow conditions . 28
F Alternative methods for determining volume flow rates . 31
G Other measurements of interest . 34
H Method for measuring specific energy requirement . 35
I Derivation of the humidity correction formula . 36
J Typical test reports . 38
iii
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INTERNATIONAL STANDARD IS0 1217-1986 (E)
Displacement compressors - Acceptance tests
This International Standard also specifies the operating and
1 Scope and field of application
testing conditions which shall be agreed between the manufac-
turer and the purchaser (see annex BI.
This International Standard specifies methQds for acceptance
tests, and technical conditions for the supply of displacement
compressors including packaged versions (see annex Cl.
It gives detailed instructions on the measurement of volume
2 References
flow rate and power requirement and means of adjusting the
measured values to guarantee conditions.
IS0 lûûû, SI units and recommendations for the use of their
multiples and of certain other units.
NOTE - This International Standard may be used for full load accep-
tance testing of lobed rotary (Roots') blowers.
IS0 1219, Fluid power systems and components - Graphic
s ymbols.
Three types of test are covered, as follows :
IS0 2151, Measurement of airborne noise emitted by
a) Acceptance test
compressor/primemover-units intended for outdoor use.
This is a full performance test carried out in accordance with
IS0 2602, Statistical interpretation of test results - Estimation
this International Standard.
of the mean - Confidence interval.
b) Type test
IS0 2854, Statistical interpretation of data - Techniques of
estimation and tests relating to means and variances.
This is also a full performance test carried out in accordance
with this International Standard, to establish typical perfor-
mance of a specific model of compressor produced in IS0 2954, Mechanical vibration of rotating and reciprocating
machinery - Requirements for instruments for measuring
significant quantities. The manufacturer shall select at ran-
dom one typical compressor from a batch of identical com- vibration severity.
pressors for this type test. The test shall be witnessed by an
independent expert from, or approved by, a reputable in-
IS0 3046, Reciprocating internal combustion engines - Per-
stitution.
formance.
Provided the production compressors are identical with the
IS0 3744, Acoustics - Determination of soundpower levels of
compressor type tested, it is strongly recommended that
noise sources - Engineering methods for free- field conditions
the performance results of the type test should be used in
over a reflecting plane.
catalogues and descriptive literature.
IS0 38571 1, Compressors, pneumatic tools and machines -
c) Simplified test
Vocabulary - Part 7 : General.
In annex A reference is made to a simplified compressor
IS0 385712. Compressors, pneumatic tools and machines -
test. This is a test where volume flow rate and power input
Vocabulary - Part 2 : Compressors.
are measured using the manufacturer's normal test-stand
instrument and equipment.
IS0 3945, Mechanical vibration of large rotating machines with
speed range from 10 to 200 revls - Measurement and evalua-
This test is normally carried out when a type test of an iden-
tion of vibration severity in situ.
tical compressor has already been made. Provided the per-
formance results obtained are within the tolerances listed in
table 5, then the performance of this series-produced com-
IS0 5167, Measurement of fluid flow by means of orifice
pressor is deemed to be the same as the type performance
plates, nozzles and venturi tubes inserted in circular cross-
results. (See annex A for full particulars.)
section conduits running full.
1
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IS0 1217-1986 (E)
3.1.8 relative clearance volume : Ratio of clearance
IS0 5168, Measurement of fluid flow - Estimation of uncer-
volume of the stage under consideration to the swept volume
tainty of a flow-rate measurement.
of the compressing element of this stage.
IS0 5388, Stationary air compressors - Safety rules and code
of practice.
3.1.9 standard inlet point : Inlet point considered represen-
tative for each compressor. This point varies with compressor
IS0 5390, Compressors - Classification.
design and type of installation.
IS0 5941, Compressors, pneumatic tools and machines -
NOTES
Preferred pressures.
1 The standard inlet point of a stationary compressor is generally at
the inlet flange.
IEC Publication 46, Recommendations for steam turbines -
2 The standard inlet point of a packaged air compressor is a point
Part 2 : Rules for acceptance tests.
close to the compressor, chosen so that the thermometer is unaffected
by the compressor operation.
IEC Publication 51, Recommendations for direct acting in-
dicating electrical measuring instruments and their accessories.
3.1.10 standard inlet condition : Condition of the aspirated
gas at the standard inlet point of the compressor.
3 Definitions
3.1.11 standard discharge point : Discharge point con-
For the purposes of this International Standard, the following
sidered representative for each compressor. This point varies
definitions apply.
with compressor design and type of installation.
NOTES
3.1 General definitions
1 The standard discharge point of a stationary compressor is gener-
ally at the compressor discharge flange.
3.1.1 displacement compressor : Machine where a static
2 The standard discharge point of a packaged air compressor is the
pressure rise is obtained by allowing successive volumes of gas
terminal outlet.
to be aspirated into and exhausted out of a closed space by
means of the displacement of a moving member.
3.1.12 standard discharge condition : Condition of the
NOTE - For the definition of a liquid-ring compressor, see 7.1.1. compressed gas at the standard discharge point of the com-
pressor.
3.1.2 swept volume of a displacement compressor :
Volume swept in one revolution by the compressing element(s1 3.1.13 intercooling : Removal of heat from a gas between
of the compressor first stage. stages.
3.1.14 aftercooling : Removal of heat from the gas after the
3.1.3 displacement of a displacement compressor :
compression is completed.
Volume swept by the compressing elementis) of the com-
pressor first stage per unit of time.
3.1.15 polytropic process : Compression or expansion pro-
cess of an ideal gas in which the relation between pressure and
3.1.4 shaft-driven reciprocating compressor : Displace-
volume follows the equation
ment compressor in which gas intake and compression are
achieved by the straightforward alternating movement of a
pV* = constant
moving element in a space constituting a compression chamber
due to a shaft rotation.
The exponent n can have various values. For example :
3.1.5 rotary compressor : Displacement compressor in
pV = constant
which the element is one or more rotors operating in a casing,
the displacement being effected by vanes, meshing elements, describes an isothermal process, i.e. the gas temperature
or by displacement of the rotor itself. remains constant.
pV* = constant
3.1.6 packaged compressor : Compressor unit supplied
by the manufacturer, fully piped and wired internally (see
describes an isentropic process, i.e. the gas entropy remains
annex C). These may be stationary or mobile (portable) units.
constant.
NOTE - Sometimes this process is called adiabatic, but to avoid con-
3.1.7 clearance volume : Volume inside the compression
fusion between adiabatic (no heat exchange with the surroundings)
space, which contains gas trapped at the end of the compres-
and reversible adiabatic (isentropic) processes, the expression isen-
sion cycle.
tropic is preferred.
2
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IS0 1217-1986 (E)
3.1.16 ideal multi-stage compression : Process when a
3.3 Temperatures
perfect gas is isentropically compressed and the gas inlet
temperature as well as the amount of work spent is the same
3.3.1 total temperature : Temperature which would be
for each stage.
measured at the stagnation point if a gas stream were brought
to rest and its kinetic energy converted by an isentropic com-
pression from the flow condition to the stagnation condition.
3.1.17 shaft rotational speed : Number of revolutions of
the compressor drive shaft per unit of time.
3.3.2 inlet temperature : Total temperature at the standard
inlet point of the compressor.
3.1.18 shaft-speed irregularity : Dimensionless number ob-
tained when the difference between maximum and minimum
instantaneous shaft-speeds during one period is divided by the 3.3.3 discharge temperature : Total temperature at the
arithmetic mean of these two.
standard discharge point of the compressor.
nrnax - nmin
Shaft-speed irregularity = 2
3.4 Flow rates
nmax + nwin
3.4.1 actual volume flow rate of a compressor : Actual
3.2 Pressures
volume flow rate of gas compressed and delivered at the stan-
dard discharge point, referred to conditions of total
temperature, total pressure and composition (e.g. humidity)
3.2.1 total pressure : Pressure measured at the stagnation
prevailing at the standard inlet point.
point when a gas stream is brought to rest and its kinetic
energy is converted by an isentropic compression from the flow
condition to the stagnation condition. NOTE - The expression "actual capacity" should be avoided as it
may be confusing.
3.2.2 static pressure : Pressure measured in a gas in such a
3.4.2 standard volume flow rate : Actual volume flow rate
manner that no effect on measurement is produced by the gas
of compressed gas as delivered at the standard discharge point,
velocity.
but referred to standard conditions (for temperature, pressure,
and inlet gas composition).
In stationary gas the static and the total pressures are
numerically equal.
NOTE - The expression "standard capacity" should be avoided as it
may be confusing.
3.2.3 dynamic (velocity) pressure : Total pressure minus
the static pressure.
3.4.3 free air : Air at the atmospheric conditions of the site
and unaffected by the compressor.
3.2.4 atmospheric pressure : Absolute pressure of the at-
mosphere measured at the test place.
3.5 Powers
3.2.5 effective (gauge) pressure : Pressure measured
3.5.1 isothermal power required : Power which is
above the atmospheric pressure.
theoretically required to compress an ideal gas under constant
temperature, in a compressor free from losses, from a given
inlet pressure to a given discharge pressure.
3.2.6 absolute pressure : Pressure measured from absolute
zero, i.e. from an absolute vacuum. It equals the algebraic sum
of atmospheric pressure and effective pressure.
3.5.2 isentropic power required : Power which is
theoretically required to compress an ideal gas under constant
entropy, from a given inlet pressure to a given discharge
3.2.7 inlet pressure : Total mean absolute pressure at the
pressure. In multi-stage compression, the theoretical isentropic
standard inlet point.
power required is the sum of the isentropic power required at all
the stages.
NOTE - The total absolute pressure may be replaced by the static ab-
solute pressure provided that the dynamic pressure is less than 0.5 %
of the static pressure.
3.5.3 shaft power : Power required at the compressor drive-
shaft. It is the sum of the mechanical losses and the internal
power. Losses in external transmissions such as gear drives or
3.2.8 discharge pressure : Total mean absolute pressure at
belt drives are not included unless part of the scope of supply.
the standard discharge point.
NOTE - The total absolute pressure may be replaced by the static ab-
3.5.4 packaged compressor power input : Sum of the
solute pressure provided that the dynamic pressure is less than 0.5 %
power input to the prime mover and any accessories (e.g. oil-
of the static pressure.
pump, cooling fan, etc.) driven from the compressor shaft or
3
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by a separate prime mover at rated supply conditions (e.g. energy) or unit volurne of gas (volume specific energy) ac-
phase, voltage, frequency and ampere capability). The power cording to the specified process (isothermal, isentropic,
input shall include the effect of any equipment such as flow polytropic).
rate controls, intake filters, silencers, liquid separation equip-
ment including their return systems, dryer, outlet shut-off
3.7.2 actual specific energy requirement of a bare com-
valves, etc., included in the package (see annex Cl.
pressor : Shaft input power per unit of actual compressor
NOTE -'The power input of a packaged compressor is always higher volume flow rate.
than the shaft power due to the motor losses and the power taken up
by the accessories. These two concepts cannot therefore be com-
3.7.3 actual specific energy requirement of a packaged
Dared.
compressor : Packaged compressor input power per unit of
actual compressor volume flow rate.
3.6 Efficiencies
3.6.1 isentropic overall efficiency : Ratio of the required
3.7.4 specific fuel (or steam) consumption : Fuel (or
isentropic power to the power input for the scope of supply.
steam) mass flow per unit of compressor actual volume flow
rate.
3.6.2 isothermal efficiency : Ratio of the isothermal power
required to shaft power.
3.8 Gas properties
3.6.3 isentropic efficiency : Ratio of the isentropic power
3.8.1 compressibility factor, Z : Factor expressing the
required to shaft power.
deviation of the real gas from an ideal gas.
3.6.4 volumetric efficiency : Ratio of the actual volume
flow rate to the displacement of the compressor.
3.8.2 relative vapour pressure : Ratio of the partial
pressure of a vapour to its saturation pressure at the same
temperature. .
3.7 Specific energy requirements
3.7.1 theoretical specific energy requirement : Work
NOTE - In the case of water, the expression "relative humidity" was
necessary to compress a unit mass of gas (mass specific used previously.
4 Symbols, units and subscripts
4.1 Symbols and units
Quantity Symbol SI unit
Other practical units
Area A m2 mm2
V
Volume m3 I
Time t S h, min
-
C
Velocity mls
-
Angular velocity w radls
-
K
Correction factor pure number
Rotational frequency ishaft-speed) N S-1 min-'
Mass density e kg/m3 kg/l
-
Celsius temperature 8 OC
-
T K
Thermodynamic temperature
Pressure Pa MPa, bar, kPa, mbar
P
-
Pressure ratio r pure number
W
Work J MJ, kJ, kWh
Power P W MW, kW
Mass specific energy JI kg kJ1kg
wm
J/m3 J/I, kWh/m3
Volume specific energy
WV
Mass rate of flow kgls kglh
9m
Volume rate of flow m3/s m3/h, mjlmin, i/s
4v
-
Relative clearance volume e pure number
Exponent for polytropic process
-
n
pure number
in pV diagram
R J/iK.mol) kJ / i K.mol)
Molar gas constant
-
Absolute humidity X pure number
-
Compressibility factor 2 pure number
Dynamic viscosity ML-~T-~ Pas
4
pure number
Efficiency
tl
Isentropic exponent x pure number
Relative vaoour-pressure pure number
c4
M = mass L = length T = time O = temperature N = quantity of matter
4
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4.2 Letters and figures used as subscripts
Subscript Remarks
Meaning
O ambient condition
1 inlet Indicates the quantities measured at the standard inlet point of the compressor.
at the standard discharge point of the compressor.
2 discharge Indicates the quantities measured
a absolute
ab absorbed
approximate
aP
av average
b Characterizes the atmospheric pressures and temperatures.
atmospheric
C contractual Indicates the quantities specified in the contract.
cd condensate
corr corrected
critical Characterizes the critical pressures and temperatures.
cr
d dynamic Characterizes the dynamic pressures and temperatures.
effective
e
9 gas
in internal
m mass Characterizes the mass specific rates of flow, energies and volumes.
me mechanical
N normal
polytropic Characterizes a polytropic process.
POI
r reduced Characterizes the reduced pressures and temperatures.
R Indicates the quantities read during the test or predetermined as test conditions.
reading
S saturated
t total
T isothermal Characterizes an isothermal process.
th theoretical
V vapour
V volume
W coolant
5.2.1.4 Instruments shall be mounted so that they are not
5 Measuring equipment and methods
susceptible to harmful vibrations.
5.1 General
5.2.1.5 The measuring instrument (analogue or digital) shall
The equipment and methods given in this International Stan-
have an accuracy of I 1 %.
dard are not intended to restrict the use of other equipment
with the same or better accuracy. Where an International Stan-
5.2.1.6 The total pressure is the sum of the static and the
dard exists, relating to a particular measurement or type of in-
dynamic pressures. It shall be measured with a Pitot tube
strument, any measurements made or instruments used shall
having the axis parallel to the flow. When the dynamic pressure
be in accordance with such Standard.
is less than 5 % of the total pressure, it shall be calculated on
the basis of a calculated average velocity.
5.2 Measurement of pressure
5.2.1.7 If the amplitudes of low frequency ( < 1 Hz) pressure
5.2.1 General
waves in the inlet pipe or the discharge pipe are found to
exceed 10 % of the prevailing average absolute pressure, the
5.2.1.1 Pressure taps in the pipe or receiver shall be normal
piping installation shall be corrected before proceeding with the
to, and flush with, the inside wall.
test.
NOTE - For low pressures or high flow velocities, it should be noted
that minor irregularities such as burrs can give serious errors. Where the amplitudes of such pressure waves exceed 10 % of
the specified average inlet or discharge pressures, a test shall
not be undertaken under the requirements of this International
5.2.1.2 Connecting piping to gauges shall be as short as
Standard unless agreed to in writing by the parties to the test.
possible.
5.2.1.8 Gauges of the Bourdon type shall be calibrated under
Tightness shall be tested (for example with soap solution) and
all leaks eliminated. pressure and temperature conditions similar to those prevailing
during the test, using dead-weight test gauges.
5.2.1.3 Connecting piping to gauges shall be not less than
5.2.1.9 Dead-weight gauges shall be examined to ensure that
6 mm bore.
the piston moves freely. The diameter of the piston shall be
Connecting piping shall be arranged so that there are no traps measured and the weights shall be compared with authentic
standards.
where liquid can collect.
5
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5.2.4 inlet pressure
5.2.1.10 Column readings and dead-weight gauges shall be
corrected for the gravitational acceleration at the location of the
instrument. The inlet pressure of an air compressor operating without
intake pipe or filter shall be measured by a barometer.
5.2.1.11 Column readings shall be corrected for ambient
If an intake pipe is provided for the test, it shall be as close in
temperature.
size and shape as possible to the actual installation.
In cases of pulsating flow, a receiver volume with inlet
5.2.1.12 In case of low frequency ( < 1 Hz) flow pulsations, a
throttling shall be provided between the manometer and the in-
receiver with inlet throttling shall be provided between the
take pipe (see 5.2.1.12 and 5.2.1.13).
pressure tap and the manometer.
5.2.5 intercooler pressure
5.2.1.13 Oscillations of gauges shall not be reduced by
throttling with a valve. However, a restricting orifice may be
The intercooler pressure shall be measured after the inter-
used.
cooler.
5.2.2
Pressure less than or equal to 2 bar’)
5.2.6 Discharge pressure
(
The pressure tap shall be placed close to the standard
5.2.2.1 The atmospheric pressure shall be measured with a
discharge point of the compressor, if necessary on a pulsation
mercury barometer, reading to the nearest millimetre.
damper with a throttling device before the manometer.
The temperature for correcting the barometer reading shall be
read with an accuracy of I 1 K.
5.3 Measurement of temperature
A boiling manometer or a precision aneroid barometer may also
5.3.1 Temperature shall be measured by certified or calibrated
be used, but the accuracy shall be checked.
instruments such as thermometers, thermo-electrical in-
struments, resistance thermometers or thermistors inserted
If a reliable barometer is not available, an approximation shall
into the pipe or into pockets.
be obtained by using records of the nearest meteorological
station, and correcting for the difference in altitude between
the station and the compressor.
5.3.2 The measurement of the inlet temperature of the gas
and the coolant shall be made with an accuracy of I 1 K.
5.2.2.2 For sloping-limb and other amplifying instruments,
Commercial or industrial metal-encased thermometers shall not
the relation between the scale readings and the true water
be used for temperatures that will influence the fulfilment of the
column length shall be determined previously by calibration
guarantee.
against an absolute manometer of suitable sensitivity.
The inclination to the horizontal and the density of the 5.3.3 The inlet gas temperature shall be measured near the
i
manometer liquid shall be the same as for the calibration.
inlet flange or connection, but sufficiently distant to avoid
radiation and conduction errors.
Manometers or columns for low pressure measurement shall
comprise glass tubing of not less than 10 mm bore for the
5.3.4 Thermometer pockets shall be as thin, and their
single-limb type and not less than 6 mm for the double-limb
diameters as small, as is practical, with their outside surface
U-type, with a scale clearly graduated to allow the column to be
substantially free from corrosion or oxide. The pocket shall be
read to within 1 mm.
partially filled with a suitable fluid.
The manometers shall be filled with a stable liquid of known
mass density. 5.3.5 The thermometers or the pockets shall extend into the
pipe to a distance of 100 mm, or one-third the diameter of the
pipe, whichever is less.
5.2.3 Pressure greater than 2 bar
For absolute pressure above 2 bar, calibrated gauges of 5.3.6 When taking readings, the thermometer shall not be
lifted out of the medium being measured nor out of the pocket
Bourdon type or dead-weight gauges, mercury manometers or
their equivalent shall be employed. when such is used.
1) 1 bar = 105Pa
6
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IS0 1217-1986 (E)
5.3.7 The thermometer reading shall be corrected for the 5.5 Measurement of rotational frequency
emergent stem according to the following formula :
If possible, the total number of compressor revolutions during
B = e, + IY (e, - ea,)
the test run shall be measured with a revolution counter free
from slip and the time of the test run shall simultaneously be ac-
where
curately measured.
0 is the true temperature in degrees Celsius;
If a synchronous motor is used, a synchronous clock may
replace the revolution counter.
0, is the actual temperature reading in degrees Celsius;
If an asynchronous motor is used, the net frequency and the
û,, is the average temperature of the emergent fluid
slip may be measured.
column in degrees Celsius;
I is the length of the emerging fluid column expressed in
kelvins; 5.6 Measurement of flow rate
y is the apparent expansion coefficient of the thermometer
5.6.1 If possible, the actual volume flow rate of the com-
fluid (for mercury-in-glass, y = 1/6 300).
pressor shall be calculated from a measurement of the delivered
flow rate.
5.3.8 Precautions shall be taken to ensure
The test should be performed as indicated in IS0 5167.
a) that the immediate vicinity of the insertion point and the
It is necessary to ensure that all the requirements of IS0 5167
projecting parts of the connection are well insulated so that
are completely fulfilled during the measurement period.
the pocket is virtually at the same temperature as the
medium being observed;
For testing the volume flow rate of a compressor, measurement
b) that the sensor of any temperature measuring device
of the aspirated volume shall be used if measurement of the
or thermometer pocket is well swept by the medium (the
delivered volume is not practical and if the leakage losses can
sensor or thermometer pocket shall point against the gas
be measured separately and with sufficient accuracy.
stream; in extreme cases a position perpendicular to the gas
stream may be used);
NOTES
1 When the demands on length of straight pipe upstream of the
that the thermometer pocket does not disturb the nor-
c)
measuring device as given in IS0 5167 cannot be met, an alternative
mal flow.
measuring pipe design is given in annex D.
2 Alternative methods for determining the actual volume flow rate are
given in annex F.
5.3.9 Thermocouples shall have a welded hot junction and
shall be calibrated together with their wires for the anticipated
operating range. They shall be made of materials suitable for
5.6.2 The coolant flow rate may be determined with the aid of
the temperature and the gas being measured. If thermocouples
a vessel of known volume and a stop-watch or with a calibrated
are used with thermometer pockets, the hot junction of the
flow meter. The measurement may also be made with an orifice
couple shall, where possible, be welded to the bottom of the
or nozzle according to IS0 5167.
pocket.
5.7 Measurement of power and energy
5.4 Measurement of humidity
If the compressed air or gas contains moisture, the relative
5.7.1 The measurement of the output of the prime mover
vapour pressure shall be checked during the test.
shall be made according to a recognized test code.
For tests with an open system, the dry and wet bulb
temperatures shall be measured with a psychrometer of the
5.7.2 The power input to the compressor may be measured
Assmann type or another instrument with similar accuracy. The
directly by reaction mounted drivers, or a torque meter, or
moisture content is then found from psychrometric tables or
indirectly determined from measurements of electrical input to
from an enthalpylhumidity chart.
...
Norme internationale @ 1217
*
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION*MEXLlYHAPOLlHAR OPTAHMBAUMR fl0 CTAHRAPTM3AUMM~ORGANlSATlON INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
L
Displacement compressors - Acceptance tests
Deuxième édition - 1986-07-15
Corrigée et réimprimée - 1989-05-01
-
L CDU 621.512 Réf. no : IS0 1217-1986 (FI
-
Descripteurs : matériel pneumatique, compresseur, essai, essai de fonctionnement, contrôle de réception.
' ?2
-
3
Prix basé sur 59 pages
E
---------------------- Page: 1 ----------------------
Avant-propos
L‘ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de I’ISO). L‘élaboration
des Normes internationales est confiée aux comités techniques de I‘ISO. Chaque
comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité technique
créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non gouverne-
mentales, en liaison avec 1’1S0 participent également aux travaux.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques sont soumis
aux comités membres pour approbation, avant leur acceptation comme Normes inter-
nationales par le Conseil de I’ISO. Les Normes internationales sont approuvées confor-
mément aux procédures de I’ISO qui requièrent l’approbation de 75 YO au moins des
comités membres votants.
IS0 1217 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 118,
La Norme internationale
Compresseurs, outils et machines pneumatiques.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (IS0 1217-19751, dont
tous les chapitres ont fait l‘objet d’une révision technique.
L’attention des utilisateurs est attirée sur le fait que toutes les Normes internationales
sont de temps en temps soumises à révision et que toute référence faite à une autre
Norme internationale dans le présent document implique qu‘il s’agit, sauf indication
contraire, de la dernière édition.
O Organisation internationale de normalisation, 1986 0
Imprimé en Suisse
II
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IS0 1217-1986 (FI
Sommaire
Page
1
1 Objet et domaine d'application .
2 Références. . . 1
3 Définitions . 2
.............
4 Symboles, unités et indices . 4
5 Équipement et méthodes de mesurag . 5
6 Méthode d'essai . . 8
7 Essai de réception des compresseurs à anneau liquide . 12
8 Précisiondemesurage . 14
9 Procès-verbal d'essai et comparaison avec les valeurs spécifiées . 18
Annexes
A Essai simplifié d'un compresseur . 19
B Spécification des conditions de fonctionnement et d'essai devant faire
l'objet d'un accord contractuel. . 20
C Énoncé des caractéristiques de fonctionnement des compresseurs
compacts du type volumétrique . 22
D Mesurage du débit avec tranquilliseur . 23
E Méthode simplifiée de mesurage du débit-volume d'air à l'aide de tuyères
.......... 28
Venturi en arc de cercle dans des conditions d'écoulement critique.
F Autres méthodes de détermination du débit-volume . 31
G Autres mesurages intéressants . 34
H Méthode de mesurage de l'énergie volumique. . 35
I Formule de correction d'humidité . 36
J Exemple de procès-verbal d'essai . 38
...
111
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NOR M E I NTE R NAT1 O NA LE IS0 1217-1986 (F)
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
La présente Norme internationale spécifie également les condi-
1 Objet et domaine d'application
tions de fonctionnement et d'essai devant faire l'objet d'un
accord entre le constructeur et l'acheteur (voir annexe 6).
La présente Norme internationale spécifie des méthodes pour
les essais de réception et les conditions techniques de fourni-
ture pour les compresseurs volumétriques y compris les com-
presseurs compacts (voir annex Cl.
2 Références
v
Elle donne des instructions détaillées sur la manière de mesurer
le débit et la puissance spécifiée, et sur la manière de comparer
IS0 1O00, Unités SI et recommandations pour l'emploi de leur
les valeurs mesurées aux conditions de garantie.
multiples et de certaines autres unités.
NOTE - La présente Norme internationale peut être utilisée pour les
IS0 1219, Transmissions hydrauliques et pneumatiques -
essais de réception à pleine charge des soufflantes rotatives à lobes
S ymboles graphiques.
(ROOTS).
IS0 2151, Mesure du bruit aérien émis par des groupes moto-
Les trois types d'essai suivants sont pris en considération
compresseurs destinés à être utilisés à l'extérieur.
a) Essai de réception
IS0 2602, Interprétation statistique des résultats d'essais -
L'essai de réception est un essai complet de fonctionnement Estimation de la moyenne - Intervalle de confiance.
effectué suivant les instructions de la présente Norme inter-
nationale.
IS0 2854, Interprétation statistique des données - Technique
d'estimation et tests portant sur des moyennes et des variances.
b) Essai de type
IS0 2954, Vibrations mécaniques des machines tournantes ou
L'essai de type est un essai complet de fonctionnement
alternatives - Spécifications des appareils de mesurage de
effectué suivant les instructions de la présente Norme inter-
l'intensité vibratoire.
nationale pour déterminer les caractéristiques de fonction-
nement typiques d'un modèle particulier de compresseur
L,
IS0 3046, Moteurs alternatifs à combustion interne - Perfor-
produit en série. Pour cet essai le constructeur choisit au
mances.
hasard un compresseur type dans un lot de compresseurs
identiques. L'essai doit être fait en présence d'un expert
appartenant à un organisme reconnu ou agréé par lui. IS0 3744, Acoustique - Détermination des niveaux de puis-
sance acoustique émis par les sources de bruit - Méthode
d'expertise pour les conditions de champ libre au-dessus d'un
Dans la mesure où les compresseurs de série sont identi-
ques au compresseur type essayé, il est fortement recom- plan réfléchissant.
mandé de mentionner les résultats de l'essai de type dans
les catalogues et documentations commerciales.
IS0 38571 1, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Vocabulaire - Partie 1 : Généralités.
c) Essai simplifié
IS0 38571 2, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Référence est faite en annexe A à un essai simplifié. II s'agit
Vocabulaire - Partie 2 : Compresseurs.
où le débit-volume et la puissance absorbée sont
d'un essai
mesurés à l'aide des instruments et équipements du banc
IS0 3945, Vibrations mécaniques des grandes machines tour-
d'essai normal du constructeur.
nantes dans la gamme des vitesses comprises entre 10 et
200 tr/s - Mesurage et évaluation de l'intensité vibratoire in
Cet essai est normalement effectué après l'essai de type
situ.
d'un compresseur identique. Si les résultats obtenus res-
pectent les tolérances indiquées au tableau 5, les caractéris-
tiques de fonctionnement des compresseurs de la série sont IS0 5167, Mesure de débit des fluides au moyen de dia-
considérées identiques à celles qu'a défini l'essai de type
phragmes, tuyères et tubes de Venturiinsérés dans des condui-
(voir détails en annexe A). tes en charge de section circulaire.
1
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IS0 1217-1986 (FI
IS0 5168, Mesure de débit des fluides - Calcul de /'erreur 3.1.7 espace mort : Volume intérieur de la chambre de com-
limite sur une mesure de débit. pression retenant du gaz enfermé à la fin du cycle ou de la
phase de compression.
IS0 5388, Compresseurs d'air fixes - Règles de sécurité et
code d'exploitation.
3.1.8 espace mort relatif : Rapport de l'espace mort de
l'étage considéré au volume engendré par l'élément compri-
IS0 5390, Compresseurs - Classification.
mant de cet étage.
IS0 5941, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Pressions préférentielles.
3.1.9 point normal d'aspiration : Point d'aspiration consi-
déré comme représentatif des conditions d'aspiration de cha-
Publication CE1 46, Recommandations concernant les turbines
que compresseur. Ce point varie avec le modèle du compres-
à vapeur - Deuxième partie : Règles pour les essais de récep-
seur et le type de l'installation.
tion.
NOTES
Publication CE1 51, Recommandations pour les appareils de
1 Le point normal d'aspiration d'un compresseur fixe se trouve géné-
mesure électriques indicateurs à action directe et leurs acces- à la bride d'entrée du corps de compression. Si, par construc-
ralement
tion ou par contrat, des accessoires doivent être pris en considération,
soires.
ils devraient faire l'objet d'un accord entre le fabricant et le client.
-
2 Le point normal d'aspiration d'un compresseur d'air compact est un
point situé à proximité du compresseur et choisi de telle sorte que
~
3 Définitions
l'indication du thermomètre ne soit pas affectée par le fonctionnement
du compresseur.
Dans le cadre de la présente Norme internationale les défini-
tions suivantes sont applicables.
3.1.10 conditions normales d'aspiration : Conditions du
gaz aspiré au point normal d'aspiration du compresseur.
3.1 Définitions générales
3.1.11 point normal de refoulement : Point de refoulement
3.1.1 compresseur volumétrique : Machine dans laquelle
considéré comme représentatif des conditions de refoulement
on obtient une augmentation de la pression statique par aspira-
de chaque compresseur. Ce point varie avec le modèle du com-
tion dans une chambre fermée puis refoulement par déplace-
presseur et le type de l'installation.
ment d'un élément mobile, de volumes successifs de gaz.
NOTES
NOTE - Pour la définition d'un compresseur à anneau liquide,
1 Le point normal de refoulement d'un compresseur fixe se trouve
voir 7.1.1.
généralement à la bride de sortie du corps de compression. Si, par
construction ou par contrat, des accessoires doivent être pris en consi-
dération, ils devraient faire l'objet d'un accord entre le fabricant et le
3.1.2 volume engendré (cylindrée) d'un compresseur :
client.
Volume engendré par l'élément ou les éléments comprimants
2 Le point normal de refoulement d'un compresseur d'air compact
du premier étage au cours d'une révolution.
est la soupape terminale de refoulement.
3.1.3 débit engendré d'un compresseur volumétrique :
3.1.12 conditions normales de refoulement : Conditions -'
Volume engendré par l'élément ou les éléments comprimants
du gaz comprimé, au point normal de refoulement du compres-
du premier étage du compresseur par unité de temps.
seur.
3.1.4 compresseur alternatif entraîné mécaniquement :
3.1.13 refroidissement intermédiaire : Retrait de chaleur
Compresseur volumétrique dans lequel l'aspiration et la com-
d'un gaz entre étages.
pression du gaz sont réalisées par le déplacement rectiligne de
va-et-vient d'un élément mobile dans une enceinte formant
3.1.14 refroidissement final : Retrait de chaleur d'un gaz
chambre de compression, ce déplacement étant produit par la
lorsque sa compression est achevée.
rotation d'un arbre.
3.1.15 processus polytropique : Processus de compression
3.1.5 compresseur volumétrique rotatif : Compresseur
ou de détente d'un gaz parfait dans lequel le rapport pression/
volumétrique dans lequel l'élément mobile est un ou plusieurs
volume obéit à l'équation
rotor(s1 tournant dans un carter, le déplacement étant effectué
par des palettes ou des éléments s'engrenant, ou par le dépla-
pVn = constante
cement des rotors.
L'exposant n peut prendre différentes valeurs. Par exemple :
3.1.6 compresseur compact : Groupe compresseur fourni
pV = constante
en état de marche par le constructeur, c'est-à-dire avec toutes
les tuyauteries et circuits électriques internes (voir annexe Ci. Il
décrit un processus isothermique, c'est-à-dire un processus
peut être livré sous forme de groupe fixe ou mobile. dans lequel la température du gaz demeure constante.
2
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IS0 1217-1986 (F)
pVx = constante 3.2.8 pression de refoulement : Pression totale absolue
moyenne au point normal de refoulement.
décrit un processus isentropique, c'est-à-dire un processus
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la pres-
dans lequel l'entropie du gaz demeure constante.
sion statique absolue pourvu que la pression dynamique soit inférieure
à 0,5 % de la pression statique.
NOTE - Quelquefois ce processus est appelé adiabatique mais, pour
éviter la confusion entre les processus adiabatique (par d'échange de
chaleur avec l'extérieur) et réversible adiabatique lisentropique),
3.3 Températures
l'expression isentropique est utilisée de préférence.
3.3.1 température totale : Température qui serait mesurée
au point d'arrêt de la veine gazeuse stabilisée, si son énergie
3.1.16 compression polyétagée idéale : Processus au
cinétique était transformée par compression isentropique de
cours duquel un gaz parfait est comprimé de manière isentropi-
l'état dynamique à celui de repos.
que, la température d'aspiration du gaz ainsi que l'énergie
dépensée ayant la même valeur à chaque étage.
3.3.2 température d'aspiration : Température totale au
point normal d'aspiration du compresseur.
3.1.17 vitesse de rotation de l'arbre : Nombre de tours de
l'arbre moteur du compresseur par unité de temps.
3.3.3 température de refoulement : Température totale au
point normal de refoulement du compresseur.
3.1.18 coefficient d'irrégularité de la vitesse : Nombre
sans dimensions obtenu en divisant la différence entre les vites-
3.4 Débits
-'
ses instantanées maximale et minimale de l'arbre pendant une
période, par leur moyenne arithmétique.
3.4.1 débit-volume réel d'un compresseur : Débit-volume
réel de gaz comprimé et libéré au point normal de refoulement,
nmax - nmin
ce volume étant ramené aux conditions de température totale,
Coefficient d'irrégularité de la vitesse = 2
de pression totale et de composition (par exemple humidité)
nmax + nmin
régnant au point normal d'aspiration.
NOTE - L'expression ((débit réel)) est à éviter car elle peut porter à
3.2 Pressions
confusion.
3.2.1 pression totale : Pression mesurée au point d'arrêt de
3.4.2 débit-volume normal de référence : Débit-volume
la veine gazeuse stabilisée lorsque son énergie cinétique est
réel de gaz comprimé et libéré au point normal de refoulement,
transformée par compression isentropique de l'état dynamique
à des conditions normales de référence
à l'état de repos. ce volume étant ramené
(de température, de pression et de composition du gaz aspiré).
3.2.2 pression statique : Pression mesurée dans un gaz, NOTE - L'expression ((débit normal)) est à éviter car elle peut porter à
confusion.
dans des conditions telles que la vitesse de celui-ci n'ait aucune
influence sur la mesure.
3.4.3 air libre : Air aux conditions atmosphériques ambiantes
Dans un gaz stationnaire la pression statique et la pression
non influencées par le compresseur.
totale sont numériquement égales.
v
3.5 Puissance
3.2.3 pression dynamique : Pression totaie diminuée de la
3.5.1 puissance spécifiée isothermique : Puissance théori-
pression statique.
quement nécessaire pour comprimer un gaz parfait à tempéra-
ture constante, dans un compresseur exempt de pertes, depuis
3.2.4 pression atmosphérique : Pression absolue de
une pression d'aspiration donnée jusqu'à une pression de
l'atmosphère mesurée sur le lieu d'essai considéré.
refoulement donnée.
3.2.5 pression effective (manométrique) : Pression mesu-
3.5.2 puissance spécifiée isentropique : Puissance théori-
rée au-dessus de la pression atmosphérique.
quement nécessaire pour comprimer un gaz parfait sous entro-
pie constante, depuis une pression d'aspiration donnée jusqu'à
une pression de refoulement donnée. Dans un compresseur
3.2.6 pression absolue : Pression mesurée par rapport au
polyétagé, la consommation de puissance spécifiée isentropi-
zéro absolu, c'est-à-dire par rapport au vide absolu. Elle est
que est la somme des consommations de puissance isentro-
égale à la somme algébrique de la pression atmosphérique et de
pique de tous les étages.
la pression effective.
3.5.3 puissance à l'arbre : Puissance spécifiée à l'arbre
3.2.7 pression d'aspiration : Pression totale absolue
moteur du compresseur. C'est la somme des pertes mécani-
moyenne au point normal d'aspiration.
ques et de la puissance interne. Les pertes dans les transmis-
sions externes telles que transmissions par engrenages ou par
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la pres-
courroies ne sont pas incluses à moins qu'elles ne fassent partie
sion statique absolue pourvu que la pression dynamique soit inférieure
à 0,5 YO de la pression statique. de la fourniture.
3
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IS0 1217-1986 (FI
3.7 Énergie volumique
3.5.4 puissance absorbée d'un compresseur compact :
Somme de la puissance absorbée par le moteur d'entraînement
3.7.1 énergie volumique théorique : Travail nécessaire
et par les autres dispositifs éventuels (par exemple pompe à
pour comprimer une unité de masse (énergie massique) ou une
huile, ventilateur, etc.) entraînés par l'arbre du compresseur ou
unité de volume (énergie volumique) du gaz suivant l'évolution
par un moteur séparé aux conditions normales d'alimentation
de référence choisie (isothermique, isentropique, polytro-
(par exemple tension, fréquence). La puissance absorbée doit
pique).
inclure les effets de tous les dispositifs faisant partie du groupe
tels que commande de débit, filtres d'aspiration, silencieux,
systèmes de séparation des liquides, ainsi que ceux des circuits
3.7.2 énergie volumique réelle d'un compresseur nu :
de retour, dessiccateur, vannes d'arrêt au refoulement, etc.
Puissance à l'arbre par unité de débit-volume réel.
(voir annexe Cl.
3.7.3 énergie volumique réelle d'un compresseur com-
NOTE - La puissance absorbée d'un compresseur compact est tou-
jours supérieure à la puissance à l'arbre à cause des pertes du moteur et pact : Puissance absorbée du compresseur compact par unité
de la puissance absorbée par les autres dispositifs éventuels. Ces deux
de débit-volume.
notions ne peuvent donc pas ête comparées.
3.7.4 consommation spécifique de combustible (ou de
3.6 Rendements vapeur) : Débit-masse de combustible (ou de vapeur) con-
sommé par unité de débit-volume réel du compresseur.
3.6.1 rendement global isentropique : Rapport de la puis-
sance spécifiée isentropique à la puissance absorbée pour
3.8 Propriétés des gaz
l'objet de la fourniture.
3.8.1 facteur de compressibilité, Z : Facteur sans dimen-
à son état par-
3.6.2 rendement isothermique : Rapport de la puissance sion caractérisant l'état réel du gaz par rapport
fait.
spécifiée isothermique à la puissance à l'arbre.
3.8.2 pression relative de vapeur : Rapport de la pression
3.6.3 rendement isentropique : Rapport de la puissance
partielle de la vapeur à la pression de saturation de celle-ci à la
spécifiée isentropique à la puissance à l'arbre.
même température.
3.6.4 rendement volumétrique : Rapport du débit-volume
NOTE - Dans le cas de l'eau on utilisait auparavant l'expression
réel au débit engendré d'un compresseur volumétrique. ((humidité relative)).
4 Symboles, unités et indices
4.1 Symboles et unités
Grandeur Svmbole Dimensions Unité SI Autres unités pratiques
A L2 mmL
Aire mL
Volume V L3 m3 I
t T
Temps S h, min
-
Vitesse c LT-1 m/s
w T-'
Vitesse angulaire rad/s
Facteur de correction K sans dimension
Fréquence de rotation (vitesse de
N T-1 S-1 min -
l'arbre)
Masse volumique ML-3 kg/m3 kg/l
e
-
Température (OCelsius) 0 O
OC
-
T
Température thermodynamique O K
Pression ML-~T-~
P Pa MPa, bar, kPa, mbar
-
r
Rapport des pressions sans dimension
Travail W J MJ, kJ, kWh
Puissance P W MW, kW
Énergie massique Jlkg kJ/kg
wnl
Énergie volumique J/m3 J/I. kWh/m3
WV
Débit-masse kg/s kg/h
4m
Débit-volume
m3/s m3/h, m3/min, I/s
Qv
-
Espace mort relatif e sans dimension
-
Exposant polytropique du diagramme pl. n
sans dimension
Constante molaire du gaz R J/(Kmol) kJ/(Kmol)
-
Humidité absolue X sans dimension
Facteur de compressibilité Z sans dimension
Viscosité dynamique Pa.s
tl
Rendement sans dimension
tl
Exposant isentropique x
sans dimension
Pression relative de vapeur sans dimension
VI
M = masse L = longueur T = temps O = température N = quantité de matière
4
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IS0 1217-1986 (F)
Lettres et chiffres utilises comme indices
4.2
Signification Remarque
Indice
O condition ambiante
Se rapporte aux grandeurs mesurées au point normal d'aspiration du compresseur.
1 aspiration
2 refoulement Se rapporte aux grandeurs mesurées au point normal de refoulement du compresseur.
a absolu
absorbé
ab
approximatif
ap
moyen
av
Caractérise les pressions et températures atmosphériques.
b atmosphérique
C contractuel Se rapporte aux grandeurs spécifiées dans le contrat.
cd condensat
corr corrigé
cr critique Caractérise les pressions et températures critiques.
dynamique Caractérise les pressions et températures dynamiques.
d
e effectif
9 9az
in intern e
m masse Caractérise les débits-masse. les énergies massiques et les volumes massiques.
me mécanique
normal
N
polytropique Caractérise un processus polytropique.
POI
r réduit Caractérise les pressions et températures réduites.
R lecture Se rapporte aux grandeurs relevées pendant l'essai ou définies avant celui-ci
S saturé
t total
Caractérise un processus isothermique
T isothermique
th théorique
V vapeur
V volume
w réfrigérant
Les tuyauteries de raccordement doivent avoir un dia-
5.2.1.3
5 Équipement et méthodes de mesurage
mètre intérieur d'au moins 6 mm.
5.1 Généralités
En outre, elles doivent être concues de facon à éviter les points
bas, où l'eau pourrait se condenser.
La liste des appareils de mesurage à utiliser et les méthodes
données dans la présente Norme internationale ne sont pas
limitatives. D'autres équipements d'une précision égale ou 5.2.1.4 Les instruments doivent être montés de facon à ne
meilleure peuvent être employés. Lorsqu'il existe une Norme pas être soumis à des vibrations préjudiciables.
L
internationale concernant un type particulier de mesure ou
d'appareil, toutes les mesures et tous les appareils utilisés doi-
5.2.1.5 L'instrument de mesurage (analogique ou numérique)
vent être en conformité avec cette norme.
doit avoir une erreur de lecture inférieure ou égale à f 1 %.
5.2 Mesurage de la pression
5.2.1.6 La pression totale est la somme de la pression statique
et de la pression dynamique. Elle doit être mesurée à l'aide d'un
tube de Pitot dont l'axe est parallèle à l'écoulement. Lorsque la
5.2.1 Généralités
pression dynamique est inférieure à 5 YO de la pression totale,
à partir d'une vitesse moyenne calculée.
elle doit être calculée
5.2.1.1 Les prises de pression sur la tuyauterie ou sur le réser-
à la paroi interne et affleurer celle-ci.
voir doivent être normales
5.2.1.7 Si les amplitudes d'ondes de pression de basse fré-
quence ( < 1 Hz) mesurées dans les tuyauteries d'aspiration ou
NOTE - Aux faibles pressions ou aux vitesses d'écoulement élevées,
de refoulement dépassent 10 % de la pression moyenne abso-
un défaut même mineur, telle une bavure, peut engendrer des erreurs
lue existante, l'installation des tuyauteries doit être contrôlée
importantes.
avant de procéder à l'essai.
5.2.1.2 Les tuyauteries de raccordement aux instruments doi-
Si les amplitudes de telles ondes de pression dépassent 10 YO
vent être aussi courtes que possible.
des pressions moyennes spécifiées à l'aspiration ou au refoule-
ment, un essai conforme aux règles énumérées dans la pré-
sente norme ne doit pas être entrepris sans accord écrit entre
L'étanchéité doit être vérifiée (par exemple, à l'aide d'une solu-
les parties.
tion savonneuse) et toutes les fuites doivent être éliminées.
5
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IS0 1217-1986 (FI
5.2.1.8 Les manomètres dits à tube de Bourdon doivent être 5.2.3 Pression supérieure à 2 bar
étalonnés par utilisation de poids étalons pour des conditions
de pression et de température analogues à celles qui existeront Lorsque les pressions absolues dépassent 2 bar, les manomè-
pendant l‘essai.
tres à utiliser sont des manomètres calibrés à tube de Bourdon
ou des manomètres à poids, des manomètres à mercure ou
leurs équivalents.
5.2.1.9 Les manomètres à poids doivent être examinés en vue
de s’assurer que le piston joue librement. Le diamètre du piston
doit être mesuré et les poids doivent être étalonnés.
5.2.4 Pression à l’aspiration
La pression à l‘aspiration d‘un compresseur d’air fonctionnant
5.2.1.10 Les lectures des colonnes et des manomètres à poids
sans tuyauterie d’aspiration ou filtre doit être mesurée à l’aide
doivent être corrigées pour tenir compte de l‘accélération de la
d‘un baromètre.
pesanteur au lieu d’utilisation de l’instrument.
Si une tuyauterie d’aspiration est prévue pour l’essai, elle doit
5.2.1 .ll
Les lectures des colonnes doivent être corrigées pour
être aussi proche que possible en forme et en dimensions de
tenir compte de la température ambiante.
celle de l’installation réelle.
5.2.1.12 Dans le cas d‘un débit pulsatoire de basse fréquence Dans le cas d‘un débit pulsatoire, un réservoir muni d’un étran-
glement à l’entrée doit être installé entre le manomètre et la
( < 1 Hz), il y a lieu de prévoir un réservoir avec étranglement à
l’aspiration entre la prise de pression et le manomètre. tuyauterie d’aspiration (voir 5.2.1.12 et 5.2.1.13).
-2
5.2.1.13 Les oscillations d’un instrument ne doivent pas être 5.2.5 Pression au réfrigérant intermédiaire
réduites par un étranglement quelconque.
La pression au réfrigérant intermédiaire doit être mesurée en
aval.
5.2.2 Pression inférieure ou égale à 2 bar1)
5.2.2.1 La pression atmosphérique doit être mesurée à l’aide 5.2.6 Pression au refoulement
d’un baromètre à mercure permettant une lecture à 1 mm près.
La prise de pression doit être placée à proximité du point nor-
La température pour la correction de la lecture barométrique
mal de refoulement du compresseur et si nécessaire sur un
doit être lue avec une précision de k 1K.
amortisseur de pulsations muni d‘un dispositif d’étranglement
situé avant le manomètre.
II est possible également d‘utiliser un manomètre à ébullition ou
un baromètre anéroïde de précision, mais la précision doit être
contrôlée.
5.3 Mesurage de la température
Si l’on ne dispose pas d‘un baromètre sûr, une valeur approxi-
5.3.1 La température doit être mesurée à l’aide d’instruments
mative peut être obtenue en utilisant les renseignements de la
vérifiés ou étalonnés tels que thermomètres, instruments ther-
plus proche station météorologique et en les corrigeant, pour
moélectriques, thermomètres à résistance ou thermistances,
tenir compte de la différence d‘altitude entre la station et le
placés dans la tuyauterie ou dans des gaines thermométriques.
compresseur.
A‘
5.3.2 Les températures d’admission du gaz et du fluide réfri-
5.2.2.2 Pour les appareils de mesure de pression à colonne
gérant doivent être déterminées avec une erreur ne dépassant
inclinée ou autres instruments avec amplification, la relation
pas _+ 1 K.
entre l‘échelle des lectures et la longueur réelle de la colonne
à l‘aide
d‘eau doit être déterminée au préalable par étalonnage,
Les thermomètres commerciaux ou industriels à gaine métalli-
d’un manomètre de précision suffisante.
que ne doivent pas être utilisés à des températures non confor-
mes à la garantie.
L’inclinaison de la branche par rapport à l’horizontale et la
masse volumique du liquide manométrique doivent être les
mêmes que lors de l’étalonnage.
5.3.3 La température d‘aspiration du gaz doit être mesurée
près de la bride ou de l’admission d’air, mais à distance suffi-
Les manomètres ou colonnes manométriques pour les mesures
sante pour éviter les erreurs dues au rayonnement et à la con-
de basse pression doivent comporter un tube en verre dont le
duction.
diamètre intérieur ne doit pas être inférieur à 10 mm pour le
à simple branche et à 6 mm pour le type à double branche
type
5.3.4 Les gaines thermométriques doivent être aussi minces
en U, avec une échelle clairement graduée pour permettre la
que possible, leur diamètre aussi réduit que possible, et leur
lecture d’une colonne d‘eau à 1 mm près.
surface extérieure doit être rigoureusement exempte de corro-
Les manomètres doivent être remplis avec un liquide stable, de sion ou d’oxyde. La gaine thermométrique doit être remplie
masse volumique connue. partiellement d‘un liquide approprié.
1) 1 bar = 105 Pa
6
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IS0 1217-1986 (FI
Pour les essais en circuit fermé, l'humidité doit être mesurée à
5.3.5 Les thermomètres ou les gaines thermométriques doi-
vent pénétrer dans la tuyauterie sur la plus faible des profon- l'aide d'un instrument de mesurage à point de rosée, ou d'un
deurs suivantes : soit 100 mm, soit le tiers du diamètre de cette psychromètre ou de tout autre instrument de précision simi-
tuyauterie. laire.
L'humidité doit être mesurée, si possible, au point normal
5.3.6 Au moment de procéder
...
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