CISPR 18-3:1986/AMD1:1996
(Amendment)Amendment 1 - Radio interference characteristics of overhead power lines and high-voltage equipment. Part 3: Code of practice for minimizing the generation of radio noise
Amendment 1 - Radio interference characteristics of overhead power lines and high-voltage equipment. Part 3: Code of practice for minimizing the generation of radio noise
Amendement 1 - Caractéristiques des lignes et des équipements à haute tension relatives aux perturbations radioélectriques. Troisième partie: Code pratique de réduction du bruit radioélectrique
General Information
Relations
Standards Content (Sample)
CISPR
COMMISSION
ÉLECTROTECHNIQUE 18-3
INTERNATIONALE 1986
INTERNATIONAL
AMENDEMENT 1
ELECTROTECHNICAL
AMENDMENT 1
COMMISSION 1996-05
COMITÉ INTERNATIONAL SPÉCIAL DES PERTURBATIONS RADIOÉLECTRIQUES
INTERNATIONAL SPECIAL COMMITTEE ON RADIO INTERFERENCE
Amendement 1
Caractéristiques des lignes et des équipements
à haute tension relatives aux perturbations
radioélectriques –
Troisième partie:
Code pratique de réduction du bruit
radioélectrique
Amendment 1
Radio interference characteristics of overhead
power lines and high-voltage equipment –
Part 3:
Code of practice for minimizing the generation
of radio noise
© CEI 1996 Droits de reproduction réservés — Copyright — all rights reserved
Bureau Central de la Commission Electrotechnique Internationale 3, rue de Varembé Genève, Suisse
Commission Electrotechnique Internationale CODE PRIX
International Electrotechnical Commission PRICE CODE
IEC
Meatsgyuapogiiaa 3nearporexHHlecnaa HOMHCCHA
vigueur
Pour prix, voir catalogue en
•
For price, see current catalogue
CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
– 2 –
AVANT- PROPOS
Le présent amendement a été établi par le sous-comité C du CISPR: Perturbations relatives
aux lignes et aux équipements à haute tension et aux systèmes de traction électrique.
Le texte de cet amendement est issu des documents suivants:
FDIS Rapport de vote
CIS/C/82/FDIS CIS/C/87/R V D
Le rapport de vote indiqué dans le tableau ci-dessus donne toute information sur le vote
ayant abouti à l'approbation de cette norme.
Page 2
SOMMAIRE
Ajouter les titres de l'article 4, de l'annexe B, et de l'annexe C suivants:
4 Formules pour la prédétermination du champ perturbateur radioélectrique produit par
les grands faisceaux (plus de quatre conducteurs élémentaires par phase) et par les
conducteurs tubulaires
Annexe B –Procédure analytique pour la détermination des interférences radio à une
distance donnée d'une ligne à haute tension avec un grand faisceau
Annexe C – Bibliographie et références
Page 28
Ajouter le nouvel article suivant:
4 Formules pour la prédétermination du champ perturbateur radioélectrique produit
par les grands faisceaux (plus de quatre conducteurs élémentaires par phase) et
par les conducteurs tubulaires
4.1 Principes fondamentaux
Le paragraphe 2.2 de cette publication illustre une formule simple permettant de prévoir le
champ perturbateur radioélectrique pouvant être généré par les conducteurs d'une ligne.
Cette formule, fondée sur des bases empiriques, fournit le niveau le plus probable pouvant
être généré par de vieux conducteurs par temps sec à une distance de 20 m du conducteur
le plus proche et à une fréquence mesurée de 500 kHz. Cette formule est tirée des mesures
effectuées près des lignes en service ayant une tension entre 200 kV et 765 kV et des
gradients de tension maximaux entre 12 kV/cm et 20 kV/cm. Ces mesures ont été
effectuées sur des lignes ayant des conducteurs individuels et des faisceaux renfermant
jusqu'à quatre conducteurs élémentaires.
CISPR 18-3 Amend. 1 © IEC:1996 – 3 –
FOREWORD
This amendment has been prepared by CISPR by sub-committee C: Interference relating to
overhead power lines, high-voltage equipment and electric traction systems.
The text of this amendment is based on the following documents:
Report on voting
FDIS
CIS/C/82/FDIS CIS/C/87/R V D
Full information on the voting for the approval of this amendment can be found in the report
on voting indicated in the above table.
Page 3
CONTENTS
Add the titles of clause 4, of annex B, and of annex C as follows:
4 Formulae for the predetermination of the radio noise field produced by large conductor
bundles (more than four sub-conductors) and by tubular conductors
Annex B – Analytical procedure for the determination of the radio noise field, at a given
distance from an overhead line with large bundle conductors
Annex C – Bibliography and references
Page 29
Add the following new clause:
4 Formulae for the predetermination of the radio noise field produced by large
conductor bundles (more than four sub-conductors) and by tubular conductors
4.1 Basic principles
Subclause 2.2 of this publication reports a simple formula for the prediction of the radio
noise field to be expected from the conductors of a line. The formula, which is empirically
based, gives the most probable level to be expected from aged conductors in dry weather at
a distance of 20 m from the nearest conductor at a measurement frequency of 500 kHz. The
formula is derived from measurements performed near to lines operating at voltages
between 200 kV and 765 kV and at maximum voltage gradients between 12 kV/cm and
20 kV/cm. The measurements were performed on lines with single conductors and
conductor bundles up to four sub-conductors.
– 4 – CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
Un certain nombre de méthodes de prédétermination de l'interférence radioélectrique produite
par les grands faisceaux ont été développées dans le cadre des projets de lignes de
transmission à tension supérieure ou égale à 1 000 kV, sur la base des mesures des portées et
des nasses expérimentales. Ces méthodes sont fondées sur ce que l'on appelle l'approche par
la fonction excitatrice.
L'approche par la fonction excitatrice repose sur le fait que les courants couronne injectés
dans une ligne de courant multiphasé ne dépendent pas seulement des caractéristiques
intrinsèques du conducteur sous couronne (son gradient, le diamètre du conducteur
élémentaire, etc.), mais aussi de la capacitance propre et réciproque du système
multiconducteur [31] x. Les courants perturbateurs radioélectriques sont liés aux
caractéristiques couronne intrinsèques du conducteur (appelées fonction excitatrice I') à
travers la relation ci-après:
= /(27tEa)
où
/I et ri sont les vecteurs de la phase des courants et des fonctions excitatrices des
I
conducteurs;
I CI est la matrice de capacitance.
Les mesures des courants perturbateurs radioélectriques dans une configuration d'essai de
capacitance connue (nasse ou portée expérimentale) permettent la détermination de la fonction
excitatrice.
Cette approche basée sur l'utilisation de la fonction excitatrice et de méthodes analytiques
pour calculer la propagation du courant perturbateur radioélectrique permet de prédéterminer
le champ perturbateur radioélectrique pour des lignes ayant des configurations différentes de
celles testées.
Un autre avantage important de cette approche consiste dans le fait que la mesure du courant
perturbateur radioélectrique dans une nasse permet la détermination de la fonction excitatrice
dans des conditions ambiantes contrôlées (pluie artificielle correspondant à forte pluie) et pour
les différents gradients du conducteur, donnant ainsi des résultats stables et reproductibles.
Les méthodes de prédétermination fondées sur le concept de fonction excitatrice sont
préférées pour les systèmes à plus haute tension (tension supérieure ou égale à 1 000 kV) où
la couronne est généralement plus critique et son évaluation peut être plus minutieuse. De
vastes recherches dans ce domaine ont été faites dans de nombreux pays: Canada (IREQ),
Italie (Projet 1 000 kV), Japon (CRIEPI), USA (GE/EPRI- Projet UHV, AEP/ASEA, BPA), URSS
(Projet 1 200 kV). Ces recherches concernent principalement le cas des grands faisceaux et
les formules de prédétermination fournies dans la présente publication sont le résultat de la
comparaison et de la rationalisation d'un grand nombre de résultats expérimentaux.
En ce qui concerne les conducteurs tubulaires, une approche similaire a été suivie qui a
conduit à des formules de prédétermination de la fonction excitatrice indiquée dans cette
publication. L'expérience dans ce domaine est beaucoup plus limitée que celle obtenue pour
les grands faisceaux et les indications données ici ne devront être considérées que comme
une simple référence.
* Les chiffres entre crochets se rapportent à "Bibliographie et références" des CISPR 18-1 (1982), 18-2 (1986), et
à l'annexe C de cet amendement.
– 5 –
CISPR 18-3 Amend. 1 © IEC:1996
Methods of predetermination of the radio noise field produced by large bundles were developed
in the frame of the projects of overhead lines at voltages equal to or higher than 1 000 kV, on
the base of measurements on experimental spans or cages. They are based on the so called
excitation function approach.
The excitation function approach is based on the fact that the corona currents injected into a
multiphase line depend not only on the intrinsic characteristics of the conductor under corona
(its gradient, sub-conductor diameter, etc.) but also on the self and mutual capacitance of the
. The radio noise currents are related to the intrinsic corona
multiconductor system [31] *
r) through a relationship of the
characteristics of the conductor (named excitation function
type:
/(21c
I/1= Icl Irl co)
where
are the vectors of the phase currents and excitation functions of the
/I and I rI
conductors;
cl is the capacitance matrix.
The measurements of the radio noise current in a test configuration of known capacitance
(cage or experimental span) allows the determination of the excitation function.
The approach based on the use of the excitation function and analytical methods to calculate
the radio noise current propagation allows the predetermination of the radio noise field for line
configurations different from the ones tested.
Another important advantage of this approach is that the radio noise current measurement in a
cage allows the determination of the excitation function under controlled ambient conditions
(artificial rain corresponding to heavy rain) and for different conductor gradients, giving thus
stable and reproducible results.
The predetermination methods based on the concept of excitation function was preferred for
higher system voltages (voltages equal to or higher than 1 000 kV) where corona is generally
more critical and its evaluation can be more accurate. Extensive research in this field has been
performed in various countries: Canada (IREQ), Italy (1 000 kV Project), Japan (CRIEPI), USA
(GE/EPRI-Project UHV, AEP/ASEA, BPA), USSR (1 200 kV Project ). These investigations
principally consider the case of large bundles and the predetermination formulae given in this
publication are the result of the comparison and rationalization of a wide number of
experimental results.
For tubular conductors, a similar approach was followed that led to the predetermination
formulae for the excitation function given in this publication. The experience gained in this field
is much less than with large bundles and consequently the information provided in this
publication should only be used as a guide.
* Numbers in brackets refer to the "Bibliography and Reference" sections given in CISPR 18-1 (1982), 18-2
(1986) and in annex C of this amendment.
– 6 – CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
Ces recherches ont été faites dans l'optique d'une application possible aux lignes de
transmission à tension supérieure ou égale à 1 000 kV, mais les résultats peuvent également
être appliqués aux barres tubulaires rigides dans des postes à haute tension. Dans ce cas le
champ guidé dû aux courant injectés dans les lignes connectées avec le poste est
considérable (voir 2.7 du CISPR 18-2).
4.2 Calcul de l'interférence radioélectrique couronne due aux grands faisceaux
4.2.1 Procédure de prédétermination des perturbations radioélectriques
Sur la base des résultats d'une analyse comparée des différentes méthodes illustrées dans les
ouvrages de référence [86], [87], [88], [89], [90], [91], [92] et [93], la procédure suivante est
proposée pour le calcul du champ perturbateur radioélectrique à une distance donnée de la
ligne, pour des lignes ayant des faisceaux symétriques et de vieux conducteurs:
calcul de la fonction excitatrice de chaque phase par forte pluie par l'intermédiaire de la
a)
formule semi-empirique (voir 4.2.2);
application du facteur de correction pour obtenir la fonction excitatrice dans d'autres
b)
catégories de conditions atmosphériques (voir 4.2.3);
détermination du profil du champ perturbateur radioélectrique par l'intermédiaire de
c)
méthodes analytiques complètes ou simplifiées, basées sur la propagation modale
(voir 4.2.4).
Calcul de la fonction excitatrice par forte pluie
4.2.2
-17n, par forte pluie est
La formule suivante de calcul de la fonction excitatrice, en dB/µA/1/
proposée:
= 70 – 585/g + 35 log(d) –10 log(n)
rh_r
où
est la moyenne des gradients maximaux dans des conducteurs élémentaires individuels
g
(en kV/cm);
est le diamètre du conducteur élémentaire (en cm);
d
est le nombre de conducteurs élémentaires dans le faisceau.
n
Cette formule donne des résultats satisfaisants dans le cas de lignes avec des conducteurs
dont le rapport entre l'espace s entre conducteurs élémentaires et le diamètre d du conducteur
s/d, la fonction
élémentaire est supérieur à 10 à 15. Pour des valeurs inférieures du rapport
excitatrice réelle pourrait se montrer plus élevée que celle calculée, notamment dans le cas de
faisceaux se composant de 10 conducteurs élémentaires ou plus.
NOTE - Une comparaison entre les différentes formules de prédétermination de la fonction excitatrice a été
développée par CIGRE WG 36.01 [86]. La formule proposée dans ce paragraphe donne l'enveloppe
supérieure de valeurs pouvant être obtenues avec les autres formules, fournissant ainsi une évaluation
prudente de la fonction excitatrice. Pour cette raison, il convient de n'utiliser la formule que dans les projets
préliminaires, ainsi que pour comparer les différents projets de ligne. Le projet d'une ligne avec un grand
faisceau requiert une évaluation plus minutieuse de la fonction excitatrice au moyen de mesures sur les
portées expérimentales ou sur les nasses couronne.
Facteur de correction pour évaluer la fonction excitatrice dans d'autres catégories de
4.2.3
conditions atmosphériques
Pour les autres catégories de conditions atmosphériques (pluie légère, conducteurs humides,
beau temps) diverses approches ont été suivies par les différents expérimentateurs: certaines
donnent des formules ayant une structure semblable à celles données par la fonction
excitatrice par forte pluie mais avec des coefficients différents; d'autres proposent des facteurs
de correction à appliquer aux niveaux de forte pluie, constants ou subordonnés aux gradients
de tension, à la configuration du faisceau et aux conditions de surface des conducteurs
(notamment les conducteurs neufs et vieux).
CISPR 18-3 Amend. 1 © IEC:1996 - 7 -
The investigations were made with the view of possible application to overhead lines at
voltages equal to or higher than 1 000 kV, but the results can be applied to the cases of rigid
tubular bus bars in high voltage substations. In this case, the guided field due to the currents
injected into the lines connected to the substation is of importance (see 2.7 of CISPR 18-2).
4.2 Calculation of corona radio noise field due to large bundles
4.2.1 Procedure for the predetermination of the radio noise field
On the basis of results of a comparative analysis of the various methods proposed in the
literature [86], [87], [88], [89], [90], [91], [92], [93], the following procedure is proposed for the
calculation of the radio noise field at a given distance from the line for lines with symmetrical
bundles and aged conductors:
calculation of the excitation function of each phase in heavy rain by means of a semi-
a)
empirical formula (see 4.2.2);
application of a correction factor to obtain the excitation function in other weather
b)
categories (see 4.2.3);
determination of the radio noise field profile by means of complete or simplified analytical
c)
methods based on modal propagation (see 4.2.4).
Calculation of the excitation function in heavy rain
4.2.2
The following formula for the calculation of the excitation function, in dB/pA/., in heavy rain
is proposed:
70 - 585/g + 35 log(d) - 10 log(n)
=
rh-r
where
is the average of the maximum gradients of the individual sub-conductors (in kV/cm);
g
is the diameter of the sub-conductor (in cm);
d
is the number of the sub-conductors in the bundle.
n
This formula gives satisfactory results in case of lines with conductors having a ratio between
d higher than 10 to 15. At smaller
s and the sub-conductor diameter
the sub-conductor spacing
values, the actual excitation function may prove to be much higher than calculated
s/d
especially in the case of bundles made of 10 or more sub-conductors.
NOTE – A comparison between the different formulae for the predetermination of the excitation function was
performed by CIGRE WG 36.01 [86]. The formula proposed in this subclause gives the upper envelope of
the values that could be obtained with the other formulae and thus gives a conservative evaluation of the
excitation function. For this reason the formula should be used only for pre-design purposes and for
comparison between different line designs. The design of a line with large conductor bundles would require
more accurate evaluation of the excitation function by means of measurements on experimental spans or on
corona cages.
Correction factor to evaluate the excitation function in other weather categories
4.2.3
For other weather conditions (light rain, wet conductors, fair weather), different approaches
were followed by the various experimenters: some of them give formulae similar in structure to
those given for the excitation function in heavy rain, but with different coefficients; some others
propose correction factors to be applied to the heavy rain levels, constant or depending on the
voltage gradients, bundle configuration and surface conditions of the conductors (in particular
new and aged conductors).
– 8 – CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
A titre indicatif, si les essais ne fournissent aucune information plus précise, les facteurs de
correction illustrés à la figure 1 pourront être appliqués à la fonction excitatrice de forte
pluie pour obtenir la valeur de pluie légère 50 %, ou la valeur de 50 % de beau temps.
Pour évaluer qui désigne 80 % de la fonction excitatrice dans toutes les conditions
F80%,
atmosphériques, sur la base des limites indiquées dans le CISPR 18-2, il faudra connaître
le pourcentage des différentes conditions atmosphériques (beau temps, pluie, mauvais
temps, etc.), ainsi que les distributions statistiques des perturbations radioélectriques dans
chacune de ces conditions. Le paragraphe 4.2.3 du CISPR 18-1 illustre comment les
différentes distributions statistiques sont liées. Une indication sommaire de peut
1-80%
s'obtenir en ôtant 10 dB de 15 dB du niveau de forte pluie dans des climats tempérés.
4.2.4
Calcul du champ perturbateur radioélectrique
Le calcul de la perturbation radioélectrique à une distance donnée d'une ligne triphasée
peut être effectué en partant de la fonction excitatrice de chaque phase au moyen des
méthodes analytiques se basant sur une analyse de propagation modale. Différents
programmes informatiques ont été développés pour effectuer ces calculs. Ils peuvent tenir
compte des discontinuités de la ligne (changement de configuration, interconnexion à un
poste, etc.). Une méthode analytique simplifiée pouvant s'appliquer aux lignes longues est
illustrée à l'annexe B.
Pour permettre une évaluation rapide des profils du champ perturbateur radioélectrique, à
la place des méthodes analytiques, la méthode illustrée ci-après, qui fournit une
approximation acceptable, peut être utilisée.
4.2.4.1 Evaluation rapide du champ perturbateur radioélectrique d'une ligne à haute
tension
L'évaluation du champ perturbateur radioélectrique à une distance donnée de la ligne
s'obtient en appliquant à la fonction excitatrice un «facteur de correction du champ» ce qui
donne le champ perturbateur radioélectrique d'une ligne présentant une conformation de
base à une fréquence donnée et pour une résistivité à la masse donnée. On évalue ensuite
le champ perturbateur radioélectrique pour la ligne en examen en introduisant d'autres
facteurs de correction pour expliquer les différences entre la ligne actuelle et celle du cas
de base.
Cette évaluation s'effectue en deux étapes.
Première étape
Le profil du champ perturbateur radioélectrique pour une ligne ayant des caractéristiques de
base et à des conditions de base (résistivité de la terre = 100 S2 m; fréquence = 0,5 MHz)
s'évalue en ajoutant à la fonction excitatrice un «facteur champ». Les facteurs de champ
pour trois configurations de conducteurs de phase de base (plats, triangulaires et en forme
de delta) sont illustrés aux figures 2, 3 et 4.
Seconde étape
Le profil du champ de perturbation radioélectrique de la ligne actuellement considérée
s'évalue en ajoutant au champ perturbateur radioélectrique du cas de base les facteurs de
correction illustrés aux figures 5, 6 et 7 pour chacun des paramètres suivants:
p résistivité de la terre
f fréquence
H hauteur minimale au-dessus de la terre
S espace entre les phases
d diamètres conducteurs élémentaires
n nombre de conducteurs élémentaires dans un faisceau
CISPR 18-3 Amend. 1 © IEC:1996 – 9 –
As a guidance, if no more precise information is available from tests, the correction factors
given in figure 1 can be applied to the heavy rain excitation function to obtain the 50 % light
rain value or the 50 % fair weather value.
is required to apply the indications of limits
If the 80 % all time excitation function value,
r80%,
given in CISPR 18-2, the knowledge of the percentage of the different weather conditions (fair
weather, rain, foul weather, etc.) as well as the statistical distributions of the radio noise under
each such conditions is necessary. Subclause 4.2.3 of CISPR 18-1 shows how the statistical
distributions are related to each other. As a rough indication, could be obtained by
F80%
subtracting 10 dB to 15 dB from the the heavy rain level in temperate climates.
4.2.4 Calculation of the radio noise field
The calculation of the radio noise field at a given distance from a three-phase line may be
performed starting from the excitation function of each phase by means of analytical methods
based on modal propagation analysis. Several computer programs were developed to perform
this calculation. They may take into account the discontinuities of the line (change of
configuration, interconnection to a substation, etc.). A simplified analytical method applicable to
long lines is indicated in annex B.
To allow a rapid evaluation of the radio noise field profiles, instead of the analytical methods,
the method given below, which gives an acceptable approximation, can be used.
4.2.4.1 Rapid evaluation of the radio noise field of an overhead line
The evaluation of the radio noise field at a given distance from the line is made by applying to
the excitation function a "field correction factor" to obtain the radio noise field of a line of basic
design at a given frequency and for a given ground resistivity. The radio noise field for the line
under examination is then evaluated by introducing other correction factors to account for the
differences between the actual line and that of the basic case.
The evaluation is performed in two steps.
Step 1
The radio noise field profile for a line of basic characteristics and under basic conditions
(ground resistivity = 100 S2 m; frequency = 0,5 MHz) is evaluated by adding to the excitation
function a "field factor". Field factors for three basic phase conductor configurations (flat,
triangular and delta configuration) are given in figures 2, 3 and 4.
Step 2
The radio noise field profile for the actual line under consideration is evaluated by adding to the
radio noise field of the basic case the correction factors given in figures 5, 6 and 7 for each of
the following parameters:
p ground resistivity
frequency
f
H minimum height above the ground
S spacing between phases
d sub-conductor diameter
n number of sub-conductors in a bundle
– 10 – CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
NOTE — La considération de la phase extérieure seulement pour l'évaluation de la fonction excitatrice n'a
aucune influence importante sur cette méthode simplifiée. Une différence constante entre les fonctions
excitatrices de la phase centrale et de celle extérieure pour toutes les différentes configurations est
supposée: cette hypothèse ne se vérifie généralement pas, mais elle ne donne aucun écart supérieur à 1 dB
à 2 dB. Une amélioration dans la précision pourrait être obtenue en considérant la valeur moyenne des
fonctions excitatrices.
4.3 Evaluation des interférences radioélectriques couronne dues aux grands conducteurs
tubulaires
On pourra suivre une procédure semblable à celle illustrée pour les cas des grands faisceaux
(voir 4.2.1): la fonction excitatrice de chaque phase par forte pluie s'évalue au moyen d'une
formule semi-empirique et un facteur de correction est ensuite appliqué pour obtenir la fonction
excitatrice dans d'autres catégories de conditions atmosphériques.
La formule suivante de calcul de la fonction excitatrice, en dB/pA//, par forte pluie est
proposée:
–121 + 120 log(g) + 40 log(d)
rh_r =
où
g est le gradient maximal du conducteur (en kV/cm);
d est son diamètre (en cm).
En ce qui concerne les corrections à appliquer pour obtenir la fonction excitatrice dans d'autres
catégories de conditions atmosphériques, les indications suivantes peuvent être utiles en
attendant les résultats d'éventuelles autres expériences.
– La fonction excitatrice par pluie légère pourra être reliée à celle par forte pluie en
appliquant le facteur de correction indiqué à la figure 8, qui concerne les conducteurs
tubulaires de 40 cm de diamètre. Pour les autres diamètres, tout comme pour les faisceaux,
il conviendra de s'attendre à ce que la correction augmente lorsque le diamètre augmente.
– Etant donné que les grands conducteurs tubulaires possèdent de bas gradients
électriques, la fonction excitatrice n'a aucune valeur significative par beau temps. La valeur
de 80 % dans toutes les conditions atmosphériques de la fonction excitatrice dépend
beaucoup des conditions climatiques. Dans les zones à climat tempéré, cette valeur peut
être tirée de la valeur par forte pluie en appliquant une correction plus élevée que celle
utilisée pour les grands faisceaux. Pour ces zones, dans l'attente d'informations
supplémentaires, une correction de 15 dB à 20 dB est suggérée.
Le complément d'informations illustré ci-après concerne les conditions de surface.
Les conducteurs tubulaires ont tendance à accumuler davantage de contaminant que les
faisceaux, avec une possible influence sur la fonction excitatrice. Les essais ont démontré que
la fonction excitatrice n'est pas influencée par la pollution des conducteurs quand ceux-ci sont
humides, alors que pour des conducteurs secs, la présence de particules solides sur la surface
peut considérablement augmenter le champ perturbateur radioélectrique, jusqu'aux valeurs de
ces mêmes conducteurs par temps de pluie pour les plus hauts gradients, notamment pour les
conducteurs de petit diamètre.
La formule illustrée dans ce paragraphe peut être utilisée aussi bien pour les barres que pour
les conducteurs de ligne.
- 11 -
CISPR 18-3 Amend. 1 © IEC:1996
NOTE — Consideration of the external phase only does not unduly affect this simplified approach. A constant
difference between the excitation functions of the central and external phases is assumed for all
configurations: this assumption is not generally verified, but does not give deviations greater than 1 dB to
2 dB. An improvement in accuracy can be by considering the average value of the excitation functions.
4.3 Evaluation of corona radio noise field due to large tubular conductors
A procedure analogous to that suggested for the case of large bundle conductors (see 4.2.1)
can be followed: the excitation function of each phase in heavy rain is evaluated by means
of a semi-empirical formula and a correction factor is than applied to obtain the excitation
function in other weather categories.
The following formula for the calculation of the excitation function, in dB/pA/J, in heavy
rain is proposed:
I'h_r = -121 + 120 log(g) + 40 log(d)
where
g is the maximum gradient on the conductor (in kV/cm);
d is its diameter (in cm).
As regards the corrections to be applied to obtain the excitation function in other weather
categories, the following indications may be useful, until further experience is obtained.
- The excitation function in light rain can be related to the one under heavy rain by
means of the correction factor indicated in figure 8, which is relevant to tubular
conductors of 40 cm diameter. For other diameters, one should expect, as for bundle
conductors, the correction increases as the diameter increases.
- As large tubular conductors have low electric gradients, the excitation function has
insignificant values in fair weather conditions. The 80 % all-weather value of the
excitation function thus depends very much on the climatic conditions. In moderate
climates, this value may be obtained from the heavy rain value by applying a correction
higher than that used for large bundles. For these areas, a correction of 15 dB to 20 dB
is suggested until further information is available.
As regards the surface conditions, the following complementary information is available.
Tubular conductors are prone to accumulate more contaminant than bundle conductors the
effect of which may be sufficient to alter the excitation function. Tests have shown that the
excitation function will not be altered by the effect of pollutants when the conductor is wet.
When dry, the presence of solid particles on the surface may increase the radio noise to a
value as high as for the same conductor in rain for the highest gradients, especially for low
diameter conductors.
The formula given in this subclause may be utilized both for busbars or for line conductors.
– 12 – CISPR 18-3 amend. 1 © CEI:1996
o, peut être tiré de la
Dans le cas des barres, le courant perturbateur par unité de longueur, /
fonction d'excitation F par l'intermédiaire de la matrice des capacitances du système de barres
(conformément à la première formule dé l'annexe B). A partir de /o, on obtient alors le courant
total /t injecté par la barre. Le courant perturbateur total, /, injecté dans chacune des lignes
connectées au poste s'obtient grâce à la relation suivante (voir 2.7.2 du CISPR 18-2):
I= Itln
de sorte que sa contribution à la perturbation du conducteur de ligne peut être évaluée
conformément au critère indiqué en 2.7.3 du CISPR 18-2.
n
g
..........,....d = 3,.0.pm...
Valeurs CISPR
-.4-.
.;.-----/.----.__._.;. _._._.^_._._.
-5
pluid = rpluie légère - I''forte
4,0
2,0 3,0
Diamètre du conducteur élémentaire d (cm)
f
10 15 20
maximale (kVrmslcm)
Gradient de tension !EC 324/96
Figure 1 – Faisceaux de conducteurs
Facteur
...
Questions, Comments and Discussion
Ask us and Technical Secretary will try to provide an answer. You can facilitate discussion about the standard in here.
Loading comments...