IEC TR 60909-1:2002

Short-circuit currents in three-phase a.c. systems - Part 1: Factors for the calculation of short-circuit currents according to IEC 60909-0

Courants de court-circuit dans les réseaux triphasés à courant alternatif - Partie 1: Facteurs pour le calcul des courants de court-circuit conformément à la CEI 60909-0

General Information

• Status: Published
• Publication Date: 30-Jul-2002
• ICS: 01 - GENERALITIES. TERMINOLOGY. STANDARDIZATION. DOCUMENTATION
• ICS: 17.220.01 - Electricity. Magnetism. General aspects
• ICS: 29.240.20 - Power transmission and distribution lines
• Technical Committee: TC 73 - Short-circuit currents
• Current Stage: PPUB - Publication issued
• Start Date: 31-Jul-2002
• Completion Date: 30-Sep-2002

Standards Content (Sample)

RAPPORT CEI
TECHNIQUE IEC
TR 60909-1
TECHNICAL
Deuxième édition
REPORT
Second edition
2002-07
Courants de court-circuit dans les réseaux
triphasés à courant alternatif –
Partie 1:
Facteurs pour le calcul des courants de
court-circuit conformément à la CEI 60909-0
Short-circuit currents in three-phase
a.c. systems –
Part 1:
Factors for the calculation of short-circuit
currents according to IEC 60909-0
Numéro de référence
Reference number
CEI/IEC/TR 60909-1:2002
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RAPPORT CEI
TECHNIQUE IEC
TR 60909-1
TECHNICAL
Deuxième édition
REPORT
Second edition
2002-07
Courants de court-circuit dans les réseaux
triphasés à courant alternatif –
Partie 1:
Facteurs pour le calcul des courants de
court-circuit conformément à la CEI 60909-0
Short-circuit currents in three-phase
a.c. systems –
Part 1:
Factors for the calculation of short-circuit
currents according to IEC 60909-0
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– 2 – TR 60909-1 © CEI:2002
SOMMAIRE
AVANT-PROPOS .10
1 Généralités.14
1.1 Domaine d’application et objet.14
1.2 Documents de référence.14
1.3 Application des facteurs .14
1.3.1 Facteur c.14
1.3.2 Facteurs K et K ou K .14
G S SO
1.3.3 Facteurs K , K ou K , K .14
G,S T,S G,SO T,SO
1.3.4 Facteur K .14
T
1.3.5 Facteur κ .16
1.3.6 Facteurs μ, λ et q .16
1.3.7 Facteurs m et n.16
1.3.8 Contribution des moteurs asynchrones au courant de court-circuit
symétrique initial .16
1.4 Symboles, indices inférieurs et supérieurs.16
1.4.1 Symboles .16
1.4.2 Indices inférieurs.18
1.4.3 Indices supérieurs.18
2 Facteurs utilisés dans la CEI 60909-0.18
2.1 Facteur de tension c relatif à la source de tension équivalente au point
de court-circuit .18
2.1.1 Généralités .18
2.1.2 Méthodes de calcul .20
2.1.3 Source de tension équivalente au point de court-circuit et facteur
de tension c .20
2.1.4 Exemple simple illustrant l’importance du facteur c.22
2.2 Facteurs de correction d’impédance pour le calcul des impédances
de court-circuit des alternateurs et des groupes de production .30
2.2.1 Généralités .30
2.2.2 Facteur de correction K .32
G
2.2.3 Facteurs de correction pour les groupes de production avec changeur
de prise en charge .36
2.2.4 Facteurs de correction des groupes de production sans changeur
de prise en charge .58
2.2.5 Influence du facteur de correction d’impédance pour les groupes de production
lors du calcul des courants de court-circuit dans les réseaux maillés et des
courants maximaux dans les plus mauvaises conditions de charge .66
2.3 Facteur de correction d’impédance K sur le calcul des impédances
T
de court-circuit des transformateurs de réseau .72
2.3.1 Généralités .72
2.3.2 Exemple pour un transformateur de réseau S = 300 MVA .74
rT
2.3.3 Examen statistique des 150 transformateurs de réseau.82
2.3.4 Facteurs de correction d’impédance pour les transformateurs de réseau
dans les réseaux maillés .84

TR 60909-1 © IEC:2002 – 3 –
CONTENTS
FOREWORD .11
1 General .15
1.1 Scope and object.15
1.2 Reference documents.15
1.3 Application of the factors .15
1.3.1 Factor c.15
1.3.2 Factors K and K or K .15
G S SO
1.3.3 Factors K , K or K , K .15
G,S T,S G,SO T,SO
1.3.4 Factor K .15
T
1.3.5 Factor κ .17
1.3.6 Factors μ, λ and q .17
1.3.7 Factors m and n.17
1.3.8 Contribution of asynchronous motors to the initial symmetrical short-
circuit current .17
1.4 Symbols, subscripts and superscripts .17
1.4.1 Symbols .17
1.4.2 Subscripts .19
1.4.3 Superscripts.19
2 Factors used in IEC 60909-0 .19
2.1 Voltage factor c for the equivalent voltage source at the short-circuit location.19
2.1.1 General.19
2.1.2 Calculation methods.21
2.1.3 Equivalent voltage source at the short-circuit location and voltage
factor c.21
2.1.4 A simple model illustrating the meaning of the voltage factor c .23
2.2 Impedance-correction factors when calculating the short-circuit impedances of
generators, unit transformers and power-station units.31
2.2.1 General.31
2.2.2 Correction factor K .33
G
2.2.3 Correction factors for power station units with on-load tap changer .37
2.2.4 Correction factors for power station units without on-load tap-changer .59
2.2.5 Influence of the impedance correction factor for power-station units
when calculating short-circuit currents in meshed networks and
maximum short-circuit currents at worst-case load flow .67
2.3 Impedance correction factor K when calculating the short-circuit impedances
T
of network transformers.73
2.3.1 General.73
2.3.2 Example for a network transformer S = 300 MVA .75
rT
2.3.3 Statistical examination of 150 network transformers.83
2.3.4 Impedance correction factors for network transformers in meshed
networks .85

– 4 – TR 60909-1 © CEI:2002
2.4 Facteur κ pour le calcul du courant de court-circuit crête .88
2.4.1 Généralités .88
2.4.2 Facteur κ pour les circuits série R-L.88
2.4.3 Facteur κ des branches en parallèle R-L-Z .94
2.4.4 Calcul de la valeur de crête i du courant de court-circuit dans
p
les réseaux maillés .100
2.4.5 Exemple de calcul de κ et de i dans des réseaux maillés.104
p
2.5 Facteur μ utilisé pour le calcul du courant de court-circuit symétrique coupé .106
2.5.1 Généralités .106
2.5.2 Principe de base .108
2.5.3 Calcul du courant de court-circuit symétrique coupé I à l’aide du facteur μ .112
b
2.6 Facteur λ (λ , λ ) utilisé pour le calcul du courant de court-circuit permanent.118
max min
2.6.1 Généralités .118
2.6.2 Influence de la saturation du fer .120
2.7 Facteur q utilisé pour le calcul du courant de court-circuit coupé des moteurs
asynchrones .126
2.7.1 Généralités .126
2.7.2 Calcul du facteur q .128
2.7.3 Courants de court-circuit dans le cas de courts-circuits dissymétriques.134
2.8 Facteurs m et n utilisés pour le calcul de l’intégrale de Joule ou du courant
de court-circuit thermique équivalent .136
2.8.1 Généralités .136
2.8.2 Courant de court-circuit triphasé en fonction du temps .138
2.8.3 Facteur m .138
2.8.4 Facteur n.140
2.8.5 Facteur n dans la CEI 60909-0, figure 22 .142
2.9 Evaluation de la contribution des moteurs ou des groupes de moteurs asynchrones
(moteurs équivalents) au courant de court-circuit symétrique initial .146
2.9.1 Généralités .146
2.9.2 Court-circuit aux bornes des moteurs asynchrones .146
2.9.3 Courants de court-circuit partiel des moteurs asynchrones alimentés
par l’intermédiaire de transformateurs .148
2.9.4 Somme des courants de court-circuit partiels de plusieurs groupes de moteurs
asynchrones alimentés par l’intermédiaire de plusieurs transformateurs.152
Bibliographie .158
Figure 1 – Modèle pour établir la relation entre les chutes de tension Δu et l’écart du
"
courant de court-circuit Δ i .22
k
"
Figure 2 – Calcul de Δ i selon l’équation (8) pour différents paramètres .28
k
"
Figure 3 – Courant de court-circuit partiel I d'un alternateur raccordé directement
kG(S)
à un réseau.32
"
Figure 4 – Calcul de I par la méthode de superposition.34
kG(S)
′′
Figure 5 – Courant de court-circuit symétrique partiel I d’un groupe de production S,
kS
côté haute tension d’un transformateur avec changeur de prise en charge.38
Figure 6 – Simulation d’un groupe de production avec changeur de prise en charge .40
Figure 7 – Courant de court-circuit partiel d’un groupe de production trouvé par
la méthode de superposition .44
Figure 8 – Fréquence cumulée H des écarts calculés avec l’équation (33) [22] et [23] .46

TR 60909-1 © IEC:2002 – 5 –
2.4 Factor κ for the calculation of the peak short-circuit current .89
2.4.1 General.89
2.4.2 Factor κ in series R-L-circuits .89
2.4.3 Factor κ of parallel R-L-Z branches.95
2.4.4 Calculation of the peak short-circuit current i in meshed networks.101
p
2.4.5 Example for the calculation of κ and i in meshed networks .105
p
2.5 Factor μ for the calculation of the symmetrical short-circuit breaking current .107
2.5.1 General.107
2.5.2 Basic concept.109
2.5.3 Calculation of the symmetrical short-circuit breaking current I with
b
the factor µ .113
2.6 Factor λ (λ , λ ) for the calculation of the steady-state short-circuit current .119
max min
2.6.1 General.119
2.6.2 Influence of iron saturation.121
2.7 Factor q for the calculation of the short-circuit breaking current of
asynchronous motors .127
2.7.1 General.127
2.7.2 Derivation of factor q .129
2.7.3 Short-circuit breaking currents in the case of unbalanced short circuits.135
2.8 Factors m and n for the calculation of the Joule integral or the thermal
equivalent short-circuit current .137
2.8.1 General.137
2.8.2 Time-dependent three-phase short-circuit current .139
2.8.3 Factor m.139
2.8.4 Factor n.141
2.8.5 Factor n in IEC 60909-0, figure 22.143
2.9 Statement of the contribution of asynchronous motors or groups of
asynchronous motors (equivalent motors) to the initial symmetrical short-
circuit current .147
2.9.1 General.147
2.9.2 Short circuit at the terminals of asynchronous motors.147
2.9.3 Partial short-circuit currents of asynchronous motors fed through
transformers.149
2.9.4 Sum of partial short-circuit currents of several groups of asynchronous
motors fed through several transformers .153
Bibliography.159
Figure 1 – Model for the calculation of the coherence between the voltage deviation Δu
"
and the short-circuit current deviation Δ i .23
k
"
Figure 2 – Calculation of Δ i according to equation (8) for different parameters.29
k
"
Figure 3 – Partial short-circuit current I of a generator directly connected
kG(S)
to a network .33
"
Figure 4 – Calculation of I with the superposition method.35
kG(S)
"
Figure 5 – Partial symmetrical short-circuit current I of a power station unit S,
kS
at the high-voltage side of a unit transformer with on-load tap-changer .39
Figure 6 – Simulation of a power station unit with on-load tap-changer .41
Figure 7 – Partial short-circuit current of a power station unit found with the superposition
method.45
Figure 8 – Cumulative frequency H of the deviations calculated with equation (33)
[22] and [23].47

– 6 – TR 60909-1 © CEI:2002
Figure 9 – Groupe de production avec chargeur de prise en charge et transformateur
" "
auxiliaire F1, F2, F3: emplacements de courts-circuits ( I = I ) .48
kMF1 kMF2
Figure 10 – Fréquence cumulée H des écarts Δ selon l’équation (39) pour les courants
G(ν )
de court-circuit partiels des alternateurs dans les 47 groupes de production avec chargeur
de prise en charge [23]. Emplacement du court-circuit F1 à la figure 9 .52
Figure 11 – Fréquence cumulée H des écarts Δ conformément à l’équation (42) pour
T(ν )
les courants de court-circuit partiel des transformateurs dans les 47 groupes de production
avec chargeur de prise en charge [23]. Emplacement du court-circuit F1 à la figure 9. .54
Figure 12 – Fréquence cumulée H des écarts Δ selon l’équation (42), voir la figure 11,
T(ν )
si seulement le fonctionnement dans la zone de surexcitation est autorisé pour le calcul
"
de I [23] .56
kT(S)
Figure 13 – Fréquence cumulée H des écarts Δ conformément à l’équation (46) pour
F2 (ν )
"
le courant de court-circuit partiel I (figure 9) en cas de fonctionnement en surexcitation
kF2
ou en sous-excitation avant le court-circuit.58
Figure 14 – Fréquence cumulée H des écarts calculés avec l’équation (50), [22] et [23].60
Figure 15 – Fréquence cumulée H des écarts calculés avec l’équation (39) pour 27
alternateurs de groupes de production sans changeur de prise en charge.62
Figure 16 – Fréquence cumulée H des écarts calculés de l’équation (42) pour 27
transformateurs de groupe de production sans changeur de prise en charge .64
Figure 17 – Fréquence cumulée H des écarts calculés avec l’équation (46) pour le courant
"
de court-circuit partiel I (figure 9) dans le cas de groupes de production sans changeur
kF2
de prise en charge .66
Figure 18 – Fréquence cumulée H des écarts Δ [13] .70
" b "
Figure 19 – Calcul de I = I + I avec la méthode de superposition [19] et [25] .74
b
kT(S) kTU
" b "
Figure 20 – Courants de court-circuit I dépendant de t, U et de S pour le
kT(S) kQ
transformateur de réseau S = 300 MVA (données voir texte) .76
rT
Figure 21 – Ecarts Δ calculés avec l’équation (64) pour le transformateur S = 300 MVA .80
NT
rT
Figure 22 – Fréquence cumulée H des écarts Δ calculée avec l’équation (64)
NT
b
1: K = 1,0; 2: K selon l’équation (63) avec I / I = 1.84
T T rT
T
Figure 23 – Calcul du facteur κ dans le cas d'un court-circuit triphasé à simple
alimentation (circuit séries R-L).90
Figure 24 – Facteur κ et t (f = 50 Hz) en fonction de R/X ou de X/R .94
p
Figure 25 – Schéma du circuit équivalent utilisé pour le calcul de κ dans le cas
de deux branches en parallèle (système direct).96
"
Figure 26 – Facteur κ pour le calcul de i = κ 2 I dans le cas de deux branches en
p k
parallèle, comme indiqué sur la figure 25, avec Z = Z , 0,005 ≤ R /X ≤ 1,0 et
I II I I
0,005 ≤ R /X ≤ 10,0.98
II II
Figure 27 – Ecarts Δκ , Δ (1,15 κ ) et Δκ par rapport à la valeur exacte κ comprise
a b c
dans la plage 0,005 ≤ Z /Z ≤ 1,0 pour la configuration de la figure 25 .100
I II
Figure 28 – Exemple de calcul de κ et de i par les méthodes a), b) et c)
p
(CEI 60909-0, 4.3.1.2).104
Figure 29 – Configuration et caractéristiques du réseau (court-circuit à alimentation
unique) et données permettant de montrer la décroissance de la composante alternative
symétrique d’un court-circuit proche d’un alternateur .110

TR 60909-1 © IEC:2002 – 7 –
Figure 9 – Power station unit with on-load tap changer and auxiliary transformer F1,
" "
F2, F3: short-circuit locations ( I = I ).49
kMF1 kMF2
Figure 10 – Cumulative frequency H of the deviations Δ according to equation (39)
G(ν)
for partial short-circuit currents of generators in 47 power station units with on-load tap
changer [23]. Short circuit location F1 in figure 9.53
Figure 11 – Cumulative frequency H of the deviations Δ according to equation (42) for
T(ν)
the partial short-circuit currents of unit transformers in 47 power station units with on-load
tap-changer [23]. Short-circuit location F1 in figure 9. .55
Figure 12 – Cumulative frequency H of the deviations Δ according to equation (42),
T(ν)
"
see figure 11, for the calculation of I if only overexcited operation is anticipated [23] .57
kT(S)
Figure 13 – Cumulative frequency H of the deviations Δ according to equation (46)
F2(ν)
"
for the partial short-circuit current I (figure 9) in the case of over- or under-excited
kF2
operation before the short circuit.59
Figure 14 – Cumulative frequency H of the deviations calculated with
equation (50) [22] and [23] .61
Figure 15 – Cumulative frequency H of the deviations calculated with equation (39)
for 27 generators of power station units without on-load tap changer .63
Figure 16 – Cumulative frequency H of the deviations calculated with equation (42)
for 27 unit transformers of power station units without on-load tap changer.65
Figure 17 – Cumulative frequency H of the deviations calculated with equation (46)
"
for the partial short-circuit current I (figure 9) of power station units without on-load
kF2
tap changer.67
Figure 18 – Cumulative frequency H of the deviations Δ [13] .71
" b "
Figure 19 – Calculation of I = I + I with the superposition method [19] and [25] .75
b
kT(S) kTU
b
" "
Figure 20 – Short-circuit currents I depending on t, U and S for the network
kT(S) kQ
transformer S = 300 MVA (data see text) .77
rT
Figure 21 – Deviations Δ calculated with equation (64) for the transformer
NT
S = 300 MVA.81
rT
Figure 22 – Cumulative frequency H of the deviations Δ calculated with equation (64)
NT
b
1: K = 1,0; 2: K according to equation (63) with I / I = 1.85
T T rT
T
Figure 23 – Calculation of the factor κ in the case of a single-fed three-phase short
circuit (series R-L-circuit) .91
Figure 24 – Factor κ and t (f = 50 Hz) as a function of R/X or X/R .95
p
Figure 25 – Equivalent circuit diagram for the calculation of κ in case of two parallel
branches (positive-sequence system).97
"
Figure 26 – Factor κ for the calculation of i = κ 2 I for the case of two parallel
p k
branches as shown in figure 25, with Z = Z , 0,005 ≤ R /X ≤ 1,0 and 0,005 ≤ R /X ≤ 10,0.99
I II I I II II
Figure 27 – Deviations Δκ , Δ (1,15 κ ) and Δκ from the exact value κ with
a b c
0,005 ≤ Z /Z ≤ 1,0 for the configuration of figure 25.101
I II
Figure 28 – Example for the calculation of κ and i with the methods a), b) and c)
p
(IEC 60909-0, 4.3.1.2).105
Figure 29 – Network configuration (single fed short circuit) and relevant data to
demonstrate the decay of the symmetrical a.c. component of a near-to-generator short
circuit.111

– 8 – TR 60909-1 © CEI:2002
Figure 30 – Décroissance du courant de court-circuit symétrique (facteur μ) déterminé
à partir de mesures effectuées dans des stations d’essai et à partir de calculs [5] .116
Figure 31 – Méthode de la courbe de saturation permettant de calculer la réactance
de Potier X conformément à [4].122
p
Figure 32 – Circuit équivalent avec la tension de source E (I ) et la réactance de Potier X .122
0 f p
Figure 33 – Valeurs du facteur q obtenues à partir des valeurs mesurées et calculées de
"
I = μq I , équation (91), pour différents valeurs de t comparées à q = q
bM kM min
IEC
(CEI 60909-0, figure 17).128
t/T
AC
Figure 34 – Valeurs de μ, q, µq et e– en fonction du temps utilisées dans le calcul du
"
courant de court-circuit symétrique coupé I = μq I dans le cas d’un court-circuit aux
bM kM
bornes d’un moteur synchrone .130
Figure 35 – Constantes de temps réelles T pour le calcul du courant de court-circuit
AC
symétrique coupé I et, en comparaison T = –t /In (μq) .134
bM μ q min IEC
"
Figure 36 – Valeur de I / I en fonction du temps dans le cas d’un court-circuit
bM kM
" "
symétrique ( I / I ) et d’un courant de court-circuit entre deux phases ( I /)I
b3M kM b2M kM
aux bornes d’un moteur asynchrone.136
Figure 37 – Contribution d’un moteur asynchrone ou d’un groupe de moteurs asynchrones
" " "
au courant de court-circuit symétrique initial I = I + I .146
k kQ kM
"
Figure 38 – Exemple illustrant l’estimation du courant de court-circuit partiel I fourni
kM
par un seul moteur asynchrone ou un moteur équivalent.148
Figure 39 – Courants de court-circuit partiels provenant de plusieurs groupes de moteurs
asynchrones alimentés par l’intermédiaire de plusieurs transformateurs (voir les conditions
restrictives dans le texte) .152
Figure 40 – Etude de la partie gauche et de la partie droite de l’équation (118) permettant
de calculer l’écart Δ selon l’équation (120): u = 0,06⇒ 6 % , I / I = 5 pour
LR rM
kr
les transformateurs et les groupes de moteurs .156
Tableau 1 – Tensions et courants avant le court-circuit côté basse tension des
transformateurs de réseau .82
Tableau 2 – Résultats des calculs dans les réseaux haute tension maillés avec facteurs
de correction d’impédance pour les groupes de production et avec K conforme
T
à l’équation (65) pour les écarts Δ par rapport à l’équation (66) [19].86
Tableau 3 – Valeurs de κ pour l’exemple de la figure 28 .106
Tableau 4 – Caractéristiques des moteurs asynchrones basse et moyenne tensions
(50 Hz) et valeurs calculées .132
Tableau 5 – Résultats pour l’alternateur modèle [15].142

TR 60909-1 © IEC:2002 – 9 –
Figure 30 – Decay of the symmetrical short-circuit current (factor µ) based on test
measurements and calculations [5] .117
Figure 31 – Characteristic saturation curve method to find the Potier reactance X
p
in accordance with [4] .123
Figure 32 – Equivalent circuit with the source voltage E (I ) and the Potier reactance X .123
0 f p
"
Figure 33 – Factor q from measured and calculated values of I = μq I , equation (91),
bM kM
at different values t in comparison to q = q (IEC 60909-0, figure 17) .129
min IEC
t/T
AC
Figure 34 – Time functions µ, q, µq and e– for the calculation of the symmetrical
"
short-circuit breaking current I = μq I in the case of a short circuit at the terminals
bM kM
of an asynchronous motor .131
Figure 35 – Effective time constants T for the determination of the symmetrical short-
AC
circuit breaking current I and in comparison T = –t /In (μq) .135
bM μ q min IEC
" "
Figure 36 – Time function I / I in the case of a balanced short circuit ( I /)I
bM kM b3M kM
"
and a line-to-line short circuit ( I / I ) at the terminals of an asynchronous motor .137
b2M kM
Figure 37 – Contribution of one asynchronous motor or a group of asynchronous motors
" " "
to the initial symmetrical short-circuit current I = I + I .147
k kQ kM
"
Figure 38 – Example for the estimation of the partial short-circuit current I supplied
kM
by a single asynchronous motor or an equivalent motor .149
Figure 39 – Partial short-circuit currents from several groups of asynchronous motors
fed through several transformers (see text for restrictive conditions) .153
Figure 40 – Investigation of the left and right side of equation (118) to determine the
deviation Δ according to equation (120): u = 0,06⇒ 6 %, 5I / I = for both the
kr
LR rM
transformers and motor groups .157
Table 1 – Voltages and currents before the short circuit at the low-voltage side of the
network transformers .83
Table 2 – Results of calculations in meshed high-voltage networks with impedance
correction factors for power station units and with K according to equation (65) for
T
the deviations Δ from equation (66) [19] .87
Table 3 – Values of κ for the example in figure 28 .107
Table 4 – Data of low-voltage and medium-voltage asynchronous motors (50 Hz) and
calculated values .133
Table 5 – Data for the model generator [15] .143

– 10 – TR 60909-1 © CEI:2002
COMMISSION ÉLECTROTECHNIQUE INTERNATIONALE
____________
COURANTS DE COURT-CIRCUIT DANS LES RÉSEAUX
TRIPHASÉS À COURANT ALTERNATIF –
Partie 1: Facteurs pour le calcul des courants de court-circuit
conformément à la CEI 60909-0
AVANT-PROPOS
1) La CEI (Commission Electrotechnique Internationale) est une organisation mondiale de normalisation
composée de l'ensemble des comités électrotechniques nationaux (Comités nationaux de la CEI). La CEI a
pour objet de favoriser la coopération internationale pour toutes les questions de normalisation dans les
domaines de l'électricité et de l'électronique. A cet effet, la CEI, entre autres activités, publie des Normes
internationales. Leur élaboration est confiée à des comités d'études, aux travaux desquels tout Comité national
intéressé par le sujet traité peut participer. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec la CEI, participent également aux travaux. La CEI collabore étroitement
avec l'Organisation Internationale de Normalisation (ISO), selon des conditions fixées par accord entre les
deux organisations.
2) Les décisions ou accords officiels de la CEI concernant les questions techniques représentent, dans la mesure
du possible, un accord international sur les sujets étudiés, étant donné que les Comités nationaux intéressés
sont représentés dans chaque comité d’études.
3) Les documents produits se présentent sous la forme de recommandations internationales. Ils sont publiés
comme normes, spécifications techniques, rapports techniques ou guides et agréés comme tels par les
Comités nationaux.
4) Dans le but d'encourager l'unification internationale, les Comités nationaux de la CEI s'engagent à appliquer de
façon transparente, dans toute la mesure possible, les Normes internationales de la CEI dans leurs normes
nationales et régionales. Toute divergence entre la norme de la CEI et la norme nationale ou régionale
correspondante doit être indiquée en termes clairs dans cette dernière.
5) La CEI n’a fixé aucune procédure concernant le marquage comme indication d’approbation et sa responsabilité
n’est pas engagée quand un matériel est déclaré conforme à l’une de ses normes.
6) L’attention est attirée sur le fait que certains des éléments du présent rapport technique peuvent faire l’objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. La CEI ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et de ne pas avoir signalé leur existence.
La tâche principale des comités d’études de la CEI est l’élaboration des Normes inter-
nationales. Toutefois, un comité d’études peut proposer la publication d’un rapport technique
lorsqu’il a réuni des données de nature différente de celles qui sont normalement publiées
comme Normes internationales, cela pouvant comprendre, par exemple, des informations sur
l’état de la technique.
Un rapport technique ne doit pas nécessairement être révisé avant que les données qu’il
contient ne soient plus jugées valables ou utiles par le groupe de maintenance.
La CEI 60909-1, qui est un rapport technique, a été établie par le comité d’études 73 de la
CEI: Courants de court-circuit.
Le présent rapport technique doit être lu conjointement avec la CEI 60909-0.
Le texte de ce rapport technique est issu des documents suivants:
Projet d’enquête Rapport de vote
73/120/DTR 73/125/RVC
Le rapport de vote indiqué dans le tableau ci-dessus donne toute information sur le vote ayant
abouti à l'approbation de ce rapport technique.
Cette publication a été r
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