ISO/TR 9790-2:1989
(Main)Road vehicles — Anthropomorphic side impact dummy — Part 2: Lateral neck impact response requirements to assess biofidelity of dummy
Road vehicles — Anthropomorphic side impact dummy — Part 2: Lateral neck impact response requirements to assess biofidelity of dummy
Véhicules routiers — Mannequin anthropomorphe pour essai de choc latéral — Partie 2: Caractéristiques de réponse du cou à un choc latéral permettant d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
General Information
Relations
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Standards Content (Sample)
IS0
TECHNICAL
TR 9790-2
REPORT
First edition
1989-05-01
- Anthropomorphic side impact
Road vehicles
dummy -
Part 2 -
Lateral neck impact response requirements to assess
biofidelity of dummy
Vdhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour essai de choc tat&al -
Partie 2 : Caract&istiques de rhponse du cou 9 un choc la&al permettant d%valuer
la biofid4litd d’un mannequin
Reference number
ISO/TR 9790-2 : 1989 (0
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ISO/TR 9790-2 : 1989 (El
Foreword
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of
national standards bodies (IS0 member bodies). The work of preparing International
Standards is normally carried out through IS0 technical committees. Each member
body interested in a subject for which a technical committee has been established has
the right to be represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. IS0
collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all
matters of electrotechnical standardization.
The main task of IS0 technical committees is to prepare International Standards. In ex-
ceptional circumstances a technical committee may propose the publication of a
technical report of one of the following types:
1, when the necessary support within the techn cal committee cannot be
- type
obtained for the publication of an International Standard, despite repeated efforts;
-
when the subject is still under technical development requiring wider
type 2,
exposure;
-
type 3, when a technical committee has collected data of a different kind from
that which is normally published as an International Standard (“state of the art”, for
example).
Technical reports are accepted for publication directly by IS0 Council. Technical
reports of types 1 and 2 are subject to review within three years of publication, to
decide whether they can be transformed into International Standards. Technical
reports of type 3 do not necessarily have to be reviewed until the data they provide are
considered to be no longer valid or useful.
ISO/TR 9790-2, which is a technical report of type 3, was prepared by Technical
Committee ISO/TC 22, Road vehicles.
ISO/TR 9790 consists of the following parts, under the general title Road vehicles -
Anthropomorphic side impact dummy :
- Part I: Lateral head impact response requirements to assess biofidelity of
dummy
impact response requirements to assess bio fidelit y of
- Part 2: Lateral neck
dummy
- Part 3: Lateral thoracic impact response requirements to assess bio fide/it y of
dummy
- Part 4: Lateral shoulder impact response requirements to assess biofidelity of
dummy
-
Part 5: abdominal impact response requirements to assess bio fide/it y
of dummy
- Part 6: Lateral pelvis impact response requirements to assess bio fidelity of
dummy
0
International Organization for Standardization, 1989
Printed in Switzerland
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TECHNICAL REPORT ISO/TR 9790-2 : 1989 (E)
- Anthropomorphic side impact dummy -
Road vehicles
Part 2 :
Lateral neck impact response requirements to assess biofidelity
of dummy
1.0 INTRODUCTION
The impact response requirements presented in this Technical Report are
the result of a critical evaluation of data selected from experiments
agreed to by experts as being the best and most up-to-date information
available.
Three lateral neck bending response requirements are defined: one based
on the human volunteer data of Ewing et al (I)*, the second based on the
human volunteer data of Patrick and Chou (2), and the third based on the
An analysis done by Wismans et al (4) is used
cadaver tests of APR (3).
to define the requirement based on Ewing et al (I) tests. All require-
ments require the duplication of the respective sled test environments
that were used to obtain the human volunteer and/or cadaver data.
2.0 SCOPE AND FIELD OF APPLICATION
This Technical Report is one of six reports that describe laboratory
test procedures and impact response requirements suitable for assessing
the impact biofidelity of side impact dummies. This Technical Report
provides information to assess the biofidelity of lateral neck bending
response.
3.0 IS0 REFERENCES
IS0 DP 9790-l Road Vehicles - Anthropomorphic Side Impact Dummy -
Lateral Head Impact Response Requirements to Assess the Biofidelity of
the Dummy.
*Numbers in parentheses designate papers listed in References, Section 7.
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ISO/TR 9790-2 : 1989 (E)
IS0 DP 9790-3 Road Vehicles - Anthropomorphic Side Impact Dummy -
Lateral Thoracic Impact Response Requirements to Assess the Biofidelity
of the Dummy.
- Anthropomorphic Side Impact 'Dummy -
IS0 DP 9790-4 Road Vehicles
Lateral Shoulder Impact Response Requirements to Assess the Biofidelity
of the Dummy.
IS0 DP 9790-5 Road Vehicles - Anthropomorphic Side Impact Dummy -
Lateral Abdominal Impact Response Requirements to Assess the Biofidelity
of the Dummy.
IS0 DP 9790-6 Road Vehicles - Anthropomorphic Side Impact Dummy -
Lateral Pelvis Impact Response Requirements to Assess the Biofidelity of
the Dummy.
4.0 REQUIREMENT NO. 1
4.1 Original Data
Ewing et al (1) conducted a series of human volunteer, lateral neck
bending tests using their HYGE accelerator. The volunteers were seated
on the HYGE sled fixture in nominally upright positions, but facing
sideways to the direction of sled travel. They were positioned snugly
against a lightly padded wooden board which restricted upper torso rota-
tion and pelvis to sled translation. Both shoulders were restra-ined by
straps. Their pelves were restrained by a lap belt and an inverted V
pelvis strap which was tied to the lap belt. They held their heads
upright prior to sled accelerations.
The data used for this requirement were taken from an analysis of
Wismans et al (4) of 9 tests with 9 subjects. Table 1 summarizes the
The mean sled acceleration-time history
most important test conditions.
(together with standard deviation) for these tests is depicted on the
graph of Figure 1.
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ISO/TR 9790-2 I 1989 (El
The most important kinematic test data are summarized below:
4.1.1 Tl Acceleration: Figure 2 presents the mean Tl horizontal
acceleration-time history together with standard deviation. The maximum
value of this mean acceleration is 15 G.
.
4.1.2 Tl Displacement: Figure 3 presents the trajectories of the Tl
origin with respect to the sled. The mean horizontal displacement is 55
mm and the mean vertical (upward) displacement is 17 mm.
4.1.3 Head C.G. Trajectory: Figure 4 presents the center of gravity
trajectories wit1 respect to Tl. Rotations of Tl are neglected here; in
other words, the X- and Z-axis in this figure are parallel to the labo-
ratory horizonta and vertical axis. Note that all trajectories have
been shifted in such a way that they coincide initially. Maximum
horizontal and vertical (downward) c.g. displacements are summarized in
Table 2. The mean value for the horizontal displacement is 146 mm and
for the downward displacement, 79 mm. Table 2 also includes the time of
The mean value for this time is 0.167 s.
maximum head excursion.
Head C.G. Acceleration: Mean values for the head c.g. accel-
4.1.4
eration-time histories are shown in Figure 5. Presented are the compo-
nents in the local head coordinate system (x = + forward, y = + left, z
= + upward).
4.1.5 Head Rotation: Table 2 presents the maximum angle of head
flexion (i.e. angle between head inferior-superior axis and vertical)
and the maximum angle of head twist (i.e. rotation about inferior-
superior axis) for each test. For these measurements it is assumed that
the Tl target does not rotate.
Mean values for these rotations are 51.8 degrees for flexion and -38.6
degrees for twist.
Most of the above mean data can be used to specify a set of biomechani-
cal response requirements for lateral neck bending and twist.
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ISO/TR 9790-2 : 1989 E)
4.2 Response Requirements
The following are response requirements to be met when the dummy is
subjected to the sled test described under Test Set-Up.
The maximum horizontal displacement of Tl with respect to the
4.2.1
sled should be between 46 and 63 mm.
The peak horizontal acceleration of Tl should be between 12
4.2.2
and 18 G.
The maximum angular displacement of the inferior-superior axis
4.2.3
of the head relative to vertical should be between 44 and 59 degrees
(head flexion).
4.2.4 The maximum angle of twist of the head about its inferior-
superior axis should be between -32 and -45 degrees.
4.2.5 The maximum head acceleration of the c.g. in the head local
coordinate system should be between
8 and 11 G for y-direction (lateral)
8 and 10 G for z-direction (upwards).
4.2.6 The maximum horizontal displacement of the c.g. of the head
relative to Tl should be between 130 and 162 mm.
The maximum downward vertical displacement of the c.g. of the
4.2.7
head relative to Tl should be between 64 and 94 mm.
The time of maximum head excursion should be between 0.159 and
4.2.8
0.175 s.
4.3 Test Setup
An upright rigid chair, functionally similar to the one used by Ewing et
al (l), is to be securely fastened to a HYGE sled in a sideward facing
position. A vertical side board is to be rigidly attached to ,the seat
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ISO/TR 9790-2 : 1989 (E)
to restrict upper torso rotation and pelvis to seat translation of the
dummy. The top of the side board should extend to a level that is 40 mm
to 50 mm below the top of the dummy's shoulder level. The dummy is to
be seated in the seat in an upright position with its shoulder and hip
against the vertical side board. An appropriate belt restraint is to be
used to secure the dummy to the seat. The midsagittal plane of the
dummy is to be vertical and perpendicular to the direction of sled
The anterior-posterior axis of its head is to be horizontal.
travel.
With this initial position, the dummy is to be subjected to the sled
pulse defined by Figure 6. The responses of the dummy are to meet the
requirements defined under Response Requirements.
4.4 Instrumentation
The dummy is to be instrumented as follows:
4.4.1 Triaxial accelerometers at the c.g. of the head and chest.
Six-axis neck transducer at the neck to head interface (oc-
4.4.2
cipital condyles level) or sufficient accelerometers attached to the
head to calculate these reactions.
Uniaxial accelerometer at the base of the neck with its sensi-
4.4.3
tive axis directed laterally.
Photographic targets for measuring head c.g. translation,
4.4.4
lateral head rotation, head twist and horizontal translation of the base
of the neck.
In addition, sled acceleration is to be measured and sufficient onboard
cameras are to be provided to record the required dummy displacements.
All instrumentation is to meet the appropriate SAE J211 filter require-
ments.
5
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ISOITR 9790-2 : 1989 t E)
5.0 REQUIREMENT NO. 2
5.1 Original Data
Patrick and Chou (2) conducted a series of human volunteer, lateral neck
bending tests using their decelerator sled, WHAM III. A rigid seat with
a 15 degree seat back angle was attached to the sled, sideways to the
direction of travel. One side of the seat had a rigid, vertically
oriented, side support which restricted upper torso rotation and lateral
pelvis translation relative to the chair. The volunteer was seated in
the chair with his shoulder and hip against the side board.
A belt
restraint system consisting of cross chest shoulder straps, lap strap,
crotch strap and a horizontal chest strap was used to secure the volun-
teer to the seat. The sled was accelerated gently over a 60 foot
distance and then abruptly decelerated at a prescribed constant decel-
eration level with a hydraulic shock absorber.
The data from the most severe test, SAE 156, will be used to specify the
dummy response requirement. In that test, the sled velocity was 5.8 m/s
and its constant deceleration level was 6.7 G. Shown in Figure 7 is a
graph of the volunteer's internal neck bending moment calculated about
the anterior-posterior axis lying in the midsagittal plane of the head
at the level. of the occipital condyles as a function of the angular
displacement of the head relative to the torso. The peak resultant
acceleration of the c.g. of the head of the volunteer was. 21 G. The
peak internal neck reactions at the occipital condyles were:
R-L shear force 794 N
Axial force 387 N
P-A shear force 351 N
45.2 Nm
MA-P
17.4 Nm
M
I-S
26.2 Nm
M
R-L
The maximum rotation of the S-I axis of the head relative to the torso
was 43.2 degrees. Based on these values the following response require-
ments are defined.
6
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...
RAPPORT
IS0
TECHNIQUE
TR 9790-2
Première édition
1989-05-01
Véhicules routiers - Mannequin
anthropomorphe pour essai de choc latéral -
Partie 2 :
Caractéristiques de réponse du cou à un choc latéral
permettant d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
Road vehicles - Anthropomorphic side impact dummy -
Part 2 : Lateral neck impact response requirements to assess biofidelity of dummy
Numéro de référence
ISO/TR 9790-2 : 1989 (F)
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ISO/TR 9790-2 : 1989 IF)
Avant-propos
L'ISO (organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d'organismes nationaux de normalisation (comités membres de I'ISO). L'élaboration
des Normes internationales est en général confiée aux comités techniques de I'ISO.
Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité
technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec I'ISO participent également aux travaux. L'ISO col-
labore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
La tâche principale des comités techniques de I'ISO est d'élaborer les Normes interna-
tionales. Exceptionnellement, un comité technique peut proposer la publication d'un
rapport technique de l'un des types suivants:
- type 1: lorsque, en dépit de maints efforts au sein d'un comité technique,
l'accord requis ne peut être réalisé en faveur de la publication d'une Norme interna-
O
tionale;
-
type 2: lorsque le sujet en question est encore en cours de développement
technique et requiert une plus grande expérience;
- type 3: lorsqu'un comité technique a réuni des données de nature différente de
celles qui sont normalement publiées comme Normes internationales (ceci pouvant
comprendre des informations sur l'état de la technique, par exemple).
La publication des rapports techniques dépend directement de l'acceptation du Conseil
de I'ISO. Les rapports techniques des types 1 et 2 font l'objet d'un nouvel examen trois
ans au plus tard après leur publication afin de décider éventuellement de leur transfor-
mation en Normes internationales. Les rapports techniques du type 3 ne doivent pas
nécessairement être révisés avant que les données fournies ne soient plus jugées vala-
bles ou utiles.
L'ISO/TR 9790-2, rapport technique du type 3, a été élaboré par le comité technique
ISO/TC 22, Véhicules routiers.
L'ISO/TR 9790 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre générai
Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour essai de choc latéral:
-
Partie I: Caractéristiques de réponse de la tête à un choc latéral permettant
d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
-
Partie 2: Caractéristiques de réponse du cou à un choc latéral permettant
d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
-
Partie 3: Caractéristiques de réponse du thorax B un choc latéral permettant
d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
-
Partie 4: Caractéristiques de réponse de I'épaule à un choc latéral permettant
d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
-
Partie 5: Caractéristiques de réponse de I'abdomen à un choc latéral permet-
tant d'évaluer la biofidélité d'un mannequin
-
Partie 6: Caractéristiques de réponse du bassin à un choc latéral permettant
dÿvaluer la biofidélité d'un mannequin
O Organisation internationale de normalisation, 1989
Imprimé en Suisse
---------------------- Page: 2 ----------------------
ISO/TR 9790-2 : 1989 (FI
RAPPORT TECHNIQUE
Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour
essai de choc latéral -
Partie 2 :
Caractéristiques de réponse du cou à un choc latéral permettant
la biofidélité d'un mannequin
d'évaluer
1.0 INTRODUCTION
Les caractéristiques de réponse au choc présentées dans ce rapport,
sont le résultat d'une évaluation critique des données recueillies
au cours d'expérimentations et qui constituent aux dires des
0 experts, la meilleure information disponible et la plus à jour.
Trois caractéristiques de réponse du cou à la flexion latérale sont
définies. La première découle de données recueillies par Ewing et al
(1)" sur des sujets volontaires, la deuxième de données recueillies
sur des sujets volontaires par Patrick et Chou (2) et la troisième
de données recueillies sur des cadavres par AF'R (3). L'analyse de
Wismans et al (4) est prise en compte pour définir les
caractéristiques provenant des essais de Ewing et al (1). Toutes les
caractéristiques impliquent la reproduction en double des
environnements d'essai sur chariot ayant donné les résultats sur
sur cadavres.
humains volontaires ou
2.0 OBJET ET CHAMP D'APPLICATION
Ce rapport technique est l'un des six rapports d'une série décrivant
les procédures de laboratoire qui conviennent à la validation
biomécanique des mannequins d'essai de choc latéral.
fa
Ce rapport technique a pour but de fournir des informations pour
évaluer la biofidélite des caractéristiques de réponse du cou d'un
mannequin lors d'un choc latéral.
3.0 REFERENCES
ISO/DTR 9790-1 Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour
essai de choc latéral - Caractéristiques de réponse
de la tête à un choc latéral permettant d'évaluer la
biofidélité du mannequin
ISO/DTR 9790-3 Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour
essai de choc latéral - Caractéristiques de réponse
du thorax à un choc latéral permettant d'évaluer la
biofidélité du mannequin
(1) Les numéros entre parenthèses représentent les références citées
au paragraphe 7.0.
1
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ISO/DTR 9790-4 Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour
essai de choc latéral - Caractéristiques de réponse
a un choc latéral permettant d'évaluer
la biofidélité du mannequin
3.0 REFERENCES
I so Mannequin anthropomorphe pour
essai de choc latéral - Caractéristiques de réponse
de l'abdomen à un choc latéral permettant d'évaluer
la biofidélité du mannequin
ISO/DTR 9790-6 Véhicules routiers - Mannequin anthropomorphe pour
- Caractéristiques de réponse
essai de choc latéral
à un choc latéral permettant d'évaluer la
du bassin
biofidélité du mannequin
4.1 CARACTERISTIQUE No 1
4.1 Données d'origine
Ewing et al (1) ont réalisé une série d'essai de flexion latérale du
3 l'aide d'accélérateur de type HYGE. Les
cou sur des volontaires
volontaires sont assis sur le chariot HYGE en position théoriquement
verticale, mais de biais par rapport au mouvement du chariot. Ils
sont appuyés confortablement contre un panneau en bois légèrement
rembouré qui empêche la rotation de leur torse et une translation
bassin-chariot. Leurs deux épaules sont retenues par des harnais et
leur bassin par une ceinture sous-abdominale et une sangle
abdominale en V inversé, attachée à la ceinture sous-abdominale. Ils
tiennent la tête droite avant l'accélération du chariot.
Les données ci-dessus ont été tirées d'une analyse de Wismans et
al(4) portant sur 9 essais et 9 sujets.
Le tableau 1 résume les conditions d'essai les plus importantes. La
courbe de l'accélération moyenne du chariot en fonction du temps,
(ainsi que son écart type) est représentée sur le graphique de la
figure 1.
Les données d'essais les plus importantes en terme de cinématique
sont résumées ci-dessous :
4.1.1 Accélération de T1
La figure 2 représente la courbe de l'accélération horizontale
type. La valeur
moyenne de T1 en fonction du temps et son écart
maximale de cette accélération moyenne est de 15 G.
4.1.2 Déplacement de T1
La figure 3 représente les trajectoires de l'origine de T1 par
rapport au chariot. Le déplacement horizontal moyen est de 55 mm et
le déplacement vertical moyen (vers le haut) de 17 mm.
2
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ISO/TR 9790-2 1989 (FI
4.1.3 Trajectoire du centre de gravité de la tête
La figure 4 représente les trajectoires du centre de gravité par
rapport à T1. On y a négligé les rotations de T1 et les axes X et Z
de cette figure sont donc,
en d'autres termes, parallèles aux axes
et vertical du laboratoire. A noter que toutes, les
horizontal
trajectoires ont été déplacées pour que leur origine coincide. Les
déplacements maximaux selon les axes horizontal et vertical (vers le
bas) du centre de gravité sont résumés au tableau 2. La valeur
moyenne du déplacement horizontal est de 146 mm et celle du
déplacement vertical vers le bas de 79 mm. Le tableau 2 indique
aussi la durée de mouvement maximal de la tête. La durée moyenne est
de 0,167 S.
4.1.4 Accélération du centre de gravité de la tête
Les courbes moyennes de l'accélération du centre de gravité de la
tête en fonction du temps sont
représentées 3 la figure 5. La figure
représente les diverses composantes dans le système de coordonnées
la tête : x = + vers l'avant, y = + vers la gauche,
locales de
z = + vers le haut.
4.1.5 Rotation de la tête
Le tableau 2 indique l'angle maximal de flexion de la tête (c'est à
dire l'angle entre l'axe inféro-supérieur de la tête et la
verticale) ainsi que l'angle maximal de torsion de la tête (c'est à
dire la rotation autour de l'axe inféro-supérieur) pour chaque
essai. Pour ces mesures on part de l'hypothèse qu'il n'y a pas de
rotation de T1.
Les valeurs moyennes de ces angles sont de 51,8 degrés pour la
flexion et - 38,6 degres pour la torsion.
La plupart des données moyennes ci-dessous peuvent servir à
spécifier un ensemble de caractéristiques de réponse mécanique,en
flexion latérale et en torsion du cou.
4.2 Caractéristiques de réponse
Ce qui suit représente les caractéristiques de réponse à obtenir sur
un nannequin soumis à l'essai de chariot décrit au paragraphe
montage d'essai.
4.2.1 le déplacement horizontal maximal de T1 par rapport au
chariot doit être compris entre 46 mm et 63 mm.
L'accélération horizontale de crête de T1 doit être comprise
4.2.2
entre 12 G et 18 G.
4.2.3 Le déplacement angulaire maximal de l'axe inféro-supérieur de
la tête par rapport à la verticale doit être compris entre 44 et 59"
(flexion de la tête).
4.2.4 L'angle maximal de torsion de la tête sur son axe
inféro-supérieur doit être compris entre - 32 et - 45'.
3
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ISO/TR 9190-2 : 1989 (F)
4.2.5 L'accélération maximale de la tête en son centre de gravité,
dans le système de coordonnées locales,
doit être comprise entre :
8 et 11 G dans le sens des y (latéralement)
8 et 10 G dans le sens des z (vers le haut).
4.2.6 - Le déplacement horizontal maximal du centre de gravité de
la tête par rapport à T1 doit être compris entre 130 mm et 162 mm.
4.2.7 Le déplacement vertical maximal vers le bas du centre de
gravité de la tête par rapport à T1 doit être compris entre 64 mm et
94 mm.
4.2.8 La durée du mouvement maximal de la tête doit être comprise
entre 0,159 s et 0,175 s.
4.3 Montage d'essai
Une chaise rigide avec un dossier vertical dont la fonction est
similaire à la chaise utilisée par EWING et al (1) est solidement
fixée à un chariot HYGE, en position de biais. Une planche verticale
est fixée de façon rigide sur le côté du siège pour empêcher la
rotation du torse du mannequin et la translation bassin-siege. Le
sommet de la planche doit arriver.& 40 mm - 50 mm en-dessous du
sommet de l'épaule du mannequin. Le mannequin est assis sùr la
chaise, en position droite, dpaule et hanche calées contre la
planche latérale verticale, Une ceinture appropriée retient le
mannequin sur le siège. Le plan sagital médian du mannequin doit
être vertical et perpendiculaire au sens de déplacement du chariot.
L'axe antéro-postérieur de la tête du mannequin doit être
horizontal. Partant de cette position initiale, le mannequin est
soumis à l'impulsion de mouvement imprimée au chariot et représentée
à la figure 6. Les réponses du mannequin doivent correspondre aux
conditions définies au paragraphe "caractéristiques de réponse".
4.4 Instrumentation
Le mannequin doit être équipé de l'instrumentation suivante :
4.4.1 Un accéléromètre triaxial placé au centre de gravité de la
tête et de la poitrine.
4.4.2 Transducteur à 6 axes placé à la jonction cou-tête (au niveau
des condyles occipitaux) ou un nombre suffisant d'accéléromètres
fixés sur la tête pour calculer le torseur cou-tête.
4.4.3 Un accélérateur uniaxial placé 3 la base du cou, avec l'axe
sensible orienté latéralement.
de mesure de la translation du
4.4.4 Des mires photographiques
centre de gravité de la tête, de la rotation latérale de la tête, de
la torsion de la tête et de la translation horizontale de la base du
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ISO/TR 9790-2 : 1989 (FI
En outre, la mesure doit être effectuée de l'accélération du chariot
et des caméras en nombre suffisant doivent être embarquées pour
enregistrer les déplacements du mannequin. Toute l'instrumentation
doit satisfaire aux conditions requises pour les filtres dans la
norme SAE J 211.
5.0 CARACTERISTIQUE No 2
5.1 Donnees d'origine
Patrick et Chou (2) ont réalisé une série d'essais de flexion du cou
avec des volontaires à l'aide d'un chariot décélérateur WHAM III. Un
siège rigide avec un dossier faisant un angle de 15' par rapport à
la verticale est fixé sur le chariot, de biais par rapport au sens
de déplacement de celui-ci. Un côté du siège est muni d'un support
à orientation latérale, empêchant la rotation du
latéral rigide,
torse du sujet et la translation latérale de son bassin sur le
siège. Le volontaire est assis sur la chaise, dpaule et hanche
calées contre la planche latérale. I1 est attaché sur le siège par
un système de retenue composé de harnais passant sur les épaules, se
croisant sur la poitrine, d'une sangle sous-abdominale, d'une sangle
passant entre les jambes et d'une sangle horizontale, au niveau de
la poitrine. Le chariot est accéléré progressivement sur une
distance de 6
...
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