ISO/R 373:1964

General principles for fatigue testing of metals

Principes généraux de l'essai de fatigue des métaux

General Information

• Status: Withdrawn
• Publication Date: 31-Jul-1964
• Withdrawal Date: 31-Jul-1964
• ICS: 77.040.10 - Mechanical testing of metals
• Technical Committee: ISO/TC 164 - Mechanical testing of metals
• Drafting Committee: ISO/TC 164 - Mechanical testing of metals
• Current Stage: 9599 - Withdrawal of International Standard
• Completion Date: 01-Jul-1987

Standards Content (Sample)

UDC 669.14
Ref. No. : ISO/R 373 - 1964 (E)
IS0
O RG A N IZATl O N
I NTERN AT1 O N A L FOR STANDARD IZATl O N
IS0 RECOMMENDATION
R 373
bl
GENERAL PRINCIPLES FOR FATIGUE TESTING OF METALS
1st E D IT I ON
August 1964
COPYRIGHT RESERVED
The copyright of IS0 Recommendations and IS0 Standards belongs
to IS0 Member Bodies. Reproduction of these documents, in any
country, may be authorized therefore only by the national standards
organization of that country, being a member of ISO.
For each individual country the only valid standard is the national standard of that country.
Printed in Switzerland
Also issued in French and Russian. Copies to be obtained through the national standards organizations.

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BRIEF HISTORY
The IS0 Recommendation R 373, General Principles for Fatigue Testing of Metals, was
drawn up by Technical Committee ISO/TC 17, Steel, the Secretariat of which is held by the
British Standards Institution (BSI).
Work on this question by the Technical Committee began in 1958 and led, in 1961, to the
adoption of a Draft IS0 Recommendation.
In October 1962, this Draft IS0 Recommendation (No. 516) was circulated to all the
IS0 Member Bodies for enquiry. It was approved subject to a few modifications of an editorial
nature, by the following Member Bodies:
Australia France
Norway
Austria Germany Poland
Belgium Greece Portugal
Bulgaria Hung a r y Romania
Burma India
Spain
Canada Ireland Sweden
Chile Italy Switzerland
Czechoslovakia Japan Turkey
Denmark Morocco United Kingdom
Netherlands U.S.S.R.
Egypt
Finland New Zealand Yugoslavia
One Member Body opposed the approval of the Draft: U.S.A.
The Draft IS0 Recommendation was then submitted by correspondence to the IS0 Council,
which decided, in August 1964, to accept it as an IS0 RECOMMENDATION.
c
-3-

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ISO/R 373 - 1964 (E)
IS0 Recommendation R 373 August 1964
GENERAL PRINCIPLES FOR FATIGUE TESTING OF METALS
1. SCOPE
This IS0 Recommendation consists mainly of general recommendations for the definitions of the
terms used, for the preparation of fatigue test pieces, their subsequent testing procedure and the
presentation of results. The recommendations are intended to apply mainly to fatigue tests
under tension-compression (direct stress), bending or torsion of plain or notched test pieces of
simple forms. It does not cover, for example, fatigue under repeated impact or thermal fatigue.
In this IS0 Recommendation, the term ‘‘fatigue’’ applies to changes in properties which can
occur in a metallic material due to the repeated application of stresses or strains, although usually
this term applies specially to those changes which lead to cracking or failure.
2. OBJECT
The object of fatigue testing is to provide data relating to the behaviour of materials or struc-
tural components, when subjected to stresses or strains which vary repeatedly with time.
3. DEFINITIONS AND SYMBOLS
3.1 General. Stresses in service may be of simple form, for example, tension-compression,
bending or torsion, or they may occur in combination. According to the information
required, the stresses applied in fatigue tests may similarly be one of those modes or a
combination of two or more of them. Whatever the mode of stress, whether applied singly
or in combination, the direct and/or shear stress to which the test specimen is subjected
will usually vary approximately sinusoidally with time, as illustrated in Figure 1.
1 Stress cycle
t- 1
Maximum stress
Mean stress
Minimum stress
min.
I Time
Fig. 1. - Fatigue stress cycle
NOTE. - Range of stress = 2 (Stress amplitude).
-5-

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ISO/R 373 - 1964 (E)
The statements in the following clauses are thus applicable whatever the mode of stressing,
although, for reasons of simplicity, reference will be made generally to simple stress systems.
3.2 Stress. In general, the stress will be a nominal stress calculated by reference to the net area
under consideration. It will usually be calculated by the use of conventional elastic
formulae.
It should be noted that in some instances tests may be conducted and the results expressed
entirely in terms of strain; in particular, where strains beyond the elastic limit are employed,
it is undesirable to calculate stresses from them.
3.2.1 Applied stress cycle. It will be seen from Figure 1 that the smallest section of the stress-
time function which is repeated periodically is the stress-cycle. Any stress varying
periodically over a given range can be regarded as comprising a variable stress com-
ponent alternating between two values opposite in sign but equal in magnitude (the
stress amplitude) and a static stress component (the mean stress) superimposed. The
recommended notation is algebraic as in Figure 2.
Fluctuating Fluctuating
tension compression
+
Stress
1
a mox.
t
Time
- - T
0-
T
I
mox.
Stress
Fig. 2. - Stress cycle with algebraic notation
3.2.2 Symbols, designations and definitions
Symbol
Designation I Deiinition
Maximum stress The highest algebraic value of stress in the stress cycle; tensile stress
is considered positive and compressive stress negative.
Minimum stress The lowest algebraic value of stress in the stress cycle; tensile stress
is considered positive and compressive stress negative.
Mean stress Static component of the stress. It is one half of the algebraic sum
of the maximum and minimum stresses.
Stress amplitude Variable component of stress. It is one half of the algebraic dif-
ference between the maximum stress and the minimum stress.
Range of stress Algebraic difference between the maximum stress and the minimum
stress in the stress cycle.
NOTE. - For shear stress, the symbol T will be used instead of o.
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ISO/R 373 - I964 (E)
Definition
Symbol Designation
n Number of the stress cycles Number of cycles applied at any stage during the test.
Frequency of cycles Number of applied cycles per unit time (cycles per minute or cycles
f
per second).
Theoretical stress Geometric stress concentration factor based on net area and cal-
Kt
concentration factor culated in accordance with the elastic theory.
Algebraic ratio of the minimum stress to the maximum stress in
Stress ratio
RS
one cycle.
amin.
~
O'rnax.
3.2.3 Types of stress cycles. The stress cycle may take any of the forms shown in Figure 3.
U
0
0
LJ. n
A
Time
3 4 5 6 7
Fluctuating Reversed Fluctuat ing
compression symmetrical tension
Reversed Reversed
asymmetrical asymmetrical
Fig. 3. - Types of cyclic stress
3.3 Fatigue strength
.
3.3.1 Symbols, designations, and deBinitions
Symbol Designation Definition
N Endurance or fatigue life Number of stress cycles to failure, generally stated as decimal frac-
of 10".
tions or multiples
Fatigue strength at N Value of the stress condition under which the test-piece would have
ON
cycles or fatigue strength a life (which may be statistically determined) of N cycles.
for .finite life (sometimes
known as endurance limit)
Fatigue limit Value which may be statistically determined of the stress condition
OD
below which a material may endure an infinite number of stress
cycles.
If aA is the stress amplitude at fatigue limit, then, for a particular
a,,
value of the mean stress
aD =am &aA
NOTE. - Certain materials and environments preclude the attain-
ment of fatigue limits.
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IÇO/R 373 - 1964 (E)
Symbol Designation Definition
Cycle ratio Ratio of the applied stress cycles (see clause 3.2.2) to cycles to failure:
nlN
used in multi-level tests with reference to the Woehler curve.
Fatigue strength reduction
Ratio of fatigue limit for plain polished test pieces to the fatigue
Kf
factor (based on the net limit for test pieces with a stress-concentration. The term “strcss-
area) concentration” is here used in a general sense, to denote not only
a mechanical notch, but also, for example, the influence
the effect of
of corrosion or of an unmachined surface.
Values of fatigue strength at N cycles (GN) may be employed in the
calculation of this factor. The ratio will vary with the value of N
chosen.
4. PROCEDURE AND CRITERIA OF FAILURE
4.1
Design of specimen. The design of the specimen has to provide for all the variables that have
to be investigated, and should be undertaken with a view to satisfying the conditions of the
test programme.
For tests of materials, the test piece may be of simple shape, but for fatigue tests on struc-
tural components and assemblies, the design of the specimen should reproduce as closely
as possible the true condition and distribution of the loads.
4.2 Test piece preparation. The majority of fatigue failures originate at a free surface in the
metal, and, as a consequence, the fatigue strength of a test piece or of a structural or mechan-
ical component may be profoundly influenced by conditions at the surface. The method of
preparation of a series of test pieces for a fatigue determination should take account of this
in relation to the purpose for which the fatigue determination is being undertaken.
Thus, in preparing test pieces without any deliberately introduced stress-concentration, the
machining and polishing technique employed to form the test portion should be designed
to minimize surface imperfections and residual surface stresses and other effects, such as
overheating.
Where the test piece being prepared contains an intentional stress-concentration (for
example, a discontinuity such as a notch, a change in cross-section or a hole), the precautions
noted above will apply to the machining process employed in forming the stress-
concentration.
4.3 Mounting the test piece in the testing machine. Each test piece should be mounted in the
testing machine in such a manner that operation of the machine does not subject the test
piece to appreciable stresses additional to the required stress.
As examples, a rotating beam test piece should be clamped Co-axially with the rotating shaft
of the machine to avoid vibration; similarly, misalignment of an axial tension or compression
stress test piece will result in the superimposition of bending stress.
4.4 Application of the load. The general procedure adopted in arriving at full load-running
Conditions should be the same for each test piece tested in a fatigue determination, and will
be controlled by the type and conditions of the test being undertaken. The speed of a rotat-
ing test piece in a bending fatigue test should be increased to a value approximating to that
required for the test before any load is applied. The load is then raised incrementally or
continuously, but without shock, to the required value as quickly as is convenient. In
general, tests will then be run continuously until failure of the test piece occurs.
Taking into account the volume of the material being stressed, the frequency of the stress
cycles should be so chosen as to avoid overheating the test piece during testing. If, for any
reason, this is inconvenient, the test piece may be continuously cooled by any appropriate
method which does not influence the result (for example, by inducing corrosion).
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ISO/R 373 - 1964 (E)
4.5 Test procedure. The number of test pieces employed in a fatigue determination may vary
over a wide range, according to the nature of the information being sought. Where the
experiment is of a statistical nature, the number may be very large; if, on the other hand,
each “test piece” is a costly machine component, the number will necessarily be small.
If the number is less than 6, it may be desirable to adopt a special procedure.
Many fatigue determinations employ at least 10 similar test pieces, each of them being
subjected to a particular stress amplitude until either failure (for criteria of failure, see
clause 4.6) occurs, or until a predetermined number of cycles have been reached without
failure. The values of the stress amplitudes applied to the individual test pieces should be
so chosen as to result in one test piece * remaining unbroken at the predetermined endurance
and one test piece broken at a very slightly different value. The remaining test pieces
should be subjected to stress amplitudes which result in them falling over a range of endur-
ances sufficiently wide to be plotted against the stress amplitude so that a curve may be
The
drawn through the points. This curve is generally referred to as the Woehler curve.
range of endurances covered by the tests will depend upon the information being sought
from the determination.
In some cases, the object of a fatigue determination may not be to plot a Woehler curve;
for example, a fatigue limit may be obtained by a statistically designed procedure, such as
the “staircase” method (see Section 7).
4.6 Criterion of the failure. In the majority of fatigue determinations, the criterion of failure is
either the occurrence of a visible fatigu
...

I
‘\
CDU 669.14 Réf. No : iSO/R373-19ô4(F)
‘ .& ‘1
IS0
ORGAN IS AT1 ON I NT ERN AT1 O NA LE D E NORM A LI SAT1 ON
RECOMMANDATION IS0
.
R 373
DES MÉTAUX
-__ -
1 ere t D I T I O N
Août 1964
REPRODUCTION INTERDITE
Le droit de reproduction des Recommandations IS0 et des Normes
1SO est la propriété des Comités Membres de 1’ISO. En consé-
quence, dans chaque pays, la reproduction de ces documents ne
peut être autorisée que par l’organisation nationale de normali-
sation de ce pays, membre de 1’ISO.
Seules les normes nationales sont valables dans leurs pays respectifs.
Imprimé en Suisse
Ce document est également édité en anglais et en russe. I1 peut être obtenu auprès des organisations
nationales de normalisation.

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HISTORIQUE
La Recommandation ISO/R 313, Principes généraux de l’essai de fatigue des métaux, a
été élaborée par le Comité Technique ISO/TC 17, Acier, dont le Secrétariat est assuré par la
British Standards Institution (BSI).
Les travaux relatifs à cette question furent entrepris par le Comité Technique en 1958
et aboutirent en 1961 à l’adoption d’un Projet de Recommandation ISO.
En octobre 1962, ce Projet de Recommandation IS0 (NO 516) fut soumis à l’enquête de
tous les Comités Membres de 1’ISO. I1 fut approuvé, sous réserve de quelques modifications
d’ordre rédactionnel, par les Comités Membres suivants :
Allemagne Finlande Pays-Bas
Australie France Pologne
Autriche Grèce Portugal
Belgique Hongrie Roumanie
Bulgarie Inde Royaume-Uni
Birmanie Irlande Suède
Canada Italie Suisse
Chili Japon Tchécoslovaquie
Danemark Maroc Turquie
Norvège U.R.S.S.
EuPte
Espagne Nouvelle-Zélande Yougoslavie
Un Comité Membre se déclara opposé à l’approbation du Projet: U.S.A.
Le Projet de Recommandation IS0 fut alors soumis par correspondance au Conseil de
1’ISO qui décida, en août 1964, de l’accepter comme RECOMMANDATION ISO.
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ISO/R 373 - 1964 (F)
Recommandation IS0 R 373 Août 1964
PRINCIPES GENERAUX DE L’ESSAI DE FATIGUE DES &TAUX
1. DOMAINE D’APPLICATION
La présente Recommandation IS0 contient principalement des recommandations générales
concernant les définitions des termes utilisés, la préparation des éprouvettes d’essai de fatigue,
le mode opératoire de cet essai et la présentation des résultats. Ces recommandations sont prévues
pour s’appliquer principalement aux essais de fatigue dans lesquels des éprouvettes de formes
simples, lisses ou entaillées, sont soumises à des sollicitations de traction-compression (sollici-
tations axiales), de flexion ou de torsion. I1 ne couvre pas, par exemple, le cas de la fatigue sous
choc répété, ni celui de la fatigue thermique.
Dans la présente Recommandation ISO, le terme G fatigue D s’applique aux altérations des pro-
priétés des matériaux métalliques soumis à ces sollicitations ou à des déformations qui se répètent;
habituellement, toutefois, ce terme s’applique plus particulièrement à celles de ces altérations qui
entraînent la fissuration ou la rupture.
2. OBJET
L’objet de l’essai de fatigue est de fournir des données relatives au comportement de matériaux
ou d’éléments de construction soumis à des sollicitations ou à des déformations qui se repro-
duisent dans le temps.
3. DOFINITIONS ET SYMBOLES
3.1 Généralités. En service, les sollicitations peuvent être des sollicitations de type simple, par
exemple, de traction-compression, de flexion ou de torsion, ou résulter d’une combinaison
de sollicitations simples. Selon le renseignement cherché, les sollicitations appliquées dans
les essais de fatigue peuvent, de même, être d’un des types ci-dessus ou représenter une
combinaison de deux ou de plusieurs d’entre eux. Quel que soit le mode de sollicitation,
simple ou combiné, les contraintes normales et/ou les contraintes tangentielles (contraintes
de cisaillement) développées dans l’éprouvette, varieront en général suivant une fonction
approximativement sinusoïdale du temps, comme le montre la Figure 1.
Les dispositions des paragraphes qui suivent sont ainsi applicables quel que soit le mode de
sollicitation, bien que, par raison de simplicité, elles se réfèrent en général à des sollicitations
de type simple.
- 1 Cycle de Contrainte
Amplitude
contrainte
var iat ior
con traii
Contrainte moyenne
I
Contrainte minimale
min.
* Temps
1
Fig. 1. - Cycle de contrainte de fatigue
NOTE. - Etendue de variation de la contrainte = 2 (amplitude de la contrainte).
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ISO/R 373 - 1W (F)
3.2 Contrainte. En général, la contrainte sera une contrainte nominale calculée par rapport à la
section nette considérée. Elle sera habituellement calculée à l’aide des formules usuelles
correspondant au domaine élastique.
I1 faut noter qu’en certaines circonstances, les essais peuvent être conduits et les résultats
exprimés entièrement en termes de déformation; en particulier, dans les cas où les déforma-
tions sortent du domaine élastique, il n’est pas souhaitable de calculer des contraintes à
partir de ces déformations.
3.2.1 Cycle de contrainte appliqué. La plus petite partie de la fonction contrainte-temps qui se
répète périodiquement (voir Fig. 1) est le cycle de contrainte. Toute contrainte variant
périodiquement sur une étendue donnée peut être considérée comme résultant de la
superposition d’une contrainte alternée, variant entre deux valeurs de signes contraires,
mais égales en grandeur, cette grandeur étant l’amplitude de la contrainte, et d’une
contrainte statique, qui est la contrainte moyenne. On recommande la notation algé-
brique de la Figure 2.
Contrainte ondulée de Contrainte ondulée de
traction cornDression
max.
a min.
Contrainte
Fig. 2. - Cycle de contrainte avec notation algébrique
3.2.2 Symboles, désignations et définitions
Symboles Désignations Définitions
Contrainte maximale La plus grande valeur algébrique de la contrainte au cours d’un
Omax.
cycle de contrainte; une contrainte de traction (tension) est consi-
dérée comme positive et une contrainte de compression (pression),
comme négative.
La plus petite valeur algébrique de la contrainte au coum d’un
Contrainte minimale
Omin.
cycle de contrainte; une contrainte de traction (tension) est consi-
dérée comme positive et une contrainte de compression (pression),
comme négative.
Contrainte moyenne Composante statique de la contrainte: moyenne algébrique des
am
contraintes maximale et minimale.
Composante alternée de la contrainte: moitié de la différence algé-
Amplitude de la contrainte
‘a
brique entre la contrainte maximale et la contrainte minimale.
Etendue de variation de la Différence algébrique entre la contrainte maximale et la contrainte
20,
contrainte minimale dans un cycle de contrainte.
NOTE. - Pour la contrainte de cisaillement, on utilise le symbole 7 au lieu du symbole a.
-6-

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ISO/R 373 - 1964 (F)
Symboles Désignations Wfinitions
n Nombre de cycles Nombre de cycles appliqués à un moment donné de l'essai.
Nombre de cycles appliqués par unité de temps (cycles par minute
Fréquence des cycles
f
ou par seconde).
Facteur théorique de con- Facteur de concentration de contrainte géométrique rapporté à la
Kt
section nette et calculé conformément à la théorie de l'élasticité.
centration de contrainte
Rapport algébrique de la contrainte minimale à la contrainte maxi-
Rapport de contrainte
RS
male dans un cycle
Ornin.
umax.
3.2.3 Types de cycles de contrainte. Le cycle de contrainte peut prendre l'une des formes
représentées à la Figure 3.
U
U
Temps
'V "1
l I
1 2 '3 4 5 6 7
Contrainte ondulée
Contrainte ondulée Contrainte alternée
de traction
de compression symétrique ou
purement alternée
3.3 Résistance à la fatigue
3.3.1 Symboles, désignations et dejînitions
Symboles I Dés ignitions Définitions
Nombre de cycles nécessaire pour que l'éprouvette périsse, géné-
N Endurance ou
longévité à la fatigue ralement exprimé en fraction décimale ou en multiple de 108.
Résistance à la fatigue Valeur de la sollicitation pour laquelle l'éprouvette présenterait
UN
une longévité (qui peut être déterminée statistiquement) de Ncycles.
pour N cycles ou résistance
à la fatigue sous endurance
limitée
Limite de fatigue Valeur, qui peut être déterminée statistiquement de la sollicitation
OD
au-dessous de laquelle un métal peut supporter un nombre illimité
de cycles.
Si UA est l'amplitude de la contrainte correspondant à la limite de
fatigue, on a
pour une valeur particulière de la contrainte moyenne U,,,
NOTE. - Pour certains matériaux et certains milieux, on ne
trouve pas de limite de fatigue.
-1-

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ISO/R 373 - 1964 (F)
Symboles Définitions
Désignations I
Rapport de cycles Rapport du nombre de cycles appliqués (voir par. 3.2.2) à l’endu-
rance; utilisé dans les essais avec paliers de charge, en relation
avec la courbe de Woehler.
Facteur de réduction de la
Rapport de la limite de fatigue sur éprouvettes lisses et polies à la
résistance à la fatigue (rap- limite de fatigue sur éprouvettes présentant un effet d’entaille. Le
porté à la section nette) terme c effet d’entaille D est employé ici au sens large pour désigner
non seulement l’effet d’une entaille proprement dite, mais encore,
par exemple, celui de la corrosion préalable ou celui qui correspond
à l’absence d’usinage.
Si ce rapport est calculé à partir de résistances à la fatigue pour N
cycles (oN), il dépend de N.
MODE OPERATOIRE ET CRITfiRES DE FIPI D’ESSAI
4.
4.1 Forme de l’éprouvette. La forme de l’éprouvette doit tenir compte de toutes les variables
envisagées et doit satisfaire aux conditions du programme d’essai.
Pour les essais de matière, l’éprouvette peut avoir une forme simple, mais pour les essais
de fatigue sur éléments de construction et sur assemblages, la forme de l’éprouvette doit
permettre la représentation aussi parfaite que possible des conditions réelles d’application
et de répartition des charges.
4.2 Préparation de l’éprouvette. La plupart des ruptures par fatigue s’amorcent à la surface
libre du métal et, en conséquence, la résistance à la fatigue d’une éprouvette, d’une pièce
mécanique ou d’un élément de construction peut être profondément influencée par les condi-
tions à la surface. La méthode de préparation d’une série d’éprouvettes pour essais de
fatigue doit en tenir compte, suivant le but de ces essais.
Ainsi, lors de la préparation d’éprouvettes sans concentration volontaire de contrainte, la
technique d’usinage et de polissage utilisée pour l’exécution de la partie soumise à l’essai
doit réduire le plus possible les imperfections de surface, les contraintes résiduelles super-
ficielles et les autres effets, tels que la surchauffe.
Lorsque les éprouvettes en préparation présentent une concentration intentionnelle de
contrainte (par exemple, une discontinuité telle qu’une entaille, un changement de section
ou un trou), les précautions signalées ci-dessus s’appliquent au procédé d’usinage utilisé
pour créer la concentration de contrainte.
4.3 Montage de l’éprouvette sur la machine d’essai. Chaque éprouvette doit être montée sur la
machine d’essai de telle manière que le fonctionnement de la machine ne soumette pas
l’éprouvette à des contraintes parasites appréciables.
Par exemple, une éprouvette de flexion rotative doit être fixée coaxialement à l’arbre tournant
de la machine pour éviter des vibrations; de même, le mauvais alignement d’une éprouvette
soumise à une contrainte axiale de traction ou de compression créera une contrainte de flexion
parasite.
4.4 Application de la charge. Le processus adopté pour arriver aux conditions de fonctionnement
à pleine charge doit être le même pour toutes les éprouvettes d’une même série d’essais; il
dépend du type et des conditions de l’essai entrepris. Dans un essai de fatigue par flexion
rotative, la vitesse de rotation de l’éprouvette doit, avant qu’aucune charge soit appliquée,
être portée jusqu’à une valeur approchant celle choisie pour l’essai. La charge est alors
amenée à la valeur choisie, par paliers ou de façon continue, mais sans choc, aussi rapide-
ment qu’il convient. En général, les essais seront alors poursuivis sans interruption jusqu’à
ce que l’éprouvette périsse.
Compte tenu du volume de matière sollicité, la fréquence des cycles doit être choisie de
façon à éviter de chauffer exagérément l’éprouvette pendant l’essai. Si, pour quelque raison
que ce soit, cela ne peut se faire, il est admis de refroidir l’éprouvette de manière continue
par tout procédé approprié qui soit sans influence sur le résultat (par exemple, du fait d’une
action corrosive).
-8-

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I
lSO/R 373 - 1964 (F)
4.5 Mode opératoire de l’essai. Le nombre des éprouvettes utilisées pour déterminer les caracté-
ristiques de résistance à la fatigue peut varier dans une large mesure selon la nature de l’in-
formation recherchée. Si l’expérience est de nature statistique, le nombre peut être très
grand; si, en revanche, chaque (( éprouvette D est une pièce mécanique coûteuse, le nombre
en sera nécessairement faible. Si le nombre d’éprouvettes est inférieur à 6, il peut être souhai-
table d’adopter un mode opératoire spécial.
Dans de nombreux essais de fatigue, on utilise au moins 10 éprouvettes semblables, chacune
d’elles étant soumises à une amplitude de contrainte particulière, jusqu’à ce qu’elle périsse
(pour les ciitères de fin d’essai, voir plus loin par. 4.6) ou qu’un nombre de cycles prédé-
terminé ait été atteint auparavant. Les valeurs des amplitudes de contrainte appliquée aux
éprouvettes individuelles doivent être choisies de telle sorte qu’une éprouvette * présente
pour l’une de ces valeurs l’endurance prévue et qu’une autre éprouvette périsse pour une
valeur très légèrement différente. Les éprouvettes restantes doivent être soumises à des
amplitudes de contrainte telles que ces éprouvettes périssent dans un domaine de l’étendue
de variation de l’endurance assez large pour que l’on puisse, à partir des données expéri-
mentales, tracer une courbe de variation de l’endurance en fonction de l’amplitude de
contrainte. Cette courbe est généralement appelée courbe de Woehler. Le domaine de
l’étendue de variation de l’endurance couvert par les essais dépendra de l’information
recherchée dans l’essai.
Dans certains cas, l’objet des essais de fatigue peut ne pas être de tracer une courbe de
Woehler; par exemple, on peut déterminer une limite de fatigue par une méthode Statistique,
telle que la méthode (( en escalier n (voir chapitre. 7).
4.6 Critère de fin d’essai. Dans la plupart des essais de fatigue, le critère de fin d’essai correspond
soit à l’apparition d’une fissure de fatigue visible, soit à une rupture franche.
On doit tout
...