ISO 4662:1978
(Main)Rubber — Determination of rebound resilience of vulcanizates
Rubber — Determination of rebound resilience of vulcanizates
Caoutchouc — Détermination de la résilience de rebondissement des vulcanisats
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INTERNATIONAL STANDARD 4662
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION .MEXAYHAWAHAR OPrAHU3AUUR n0 CTAHAAPïU3AURA -ORGANISATION INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Rubber - Determination of rebound resilience of vulcanizates
Caoutchouc - Détermination de la résilience de rebondissement des vulcanisats
First edition - 1978-02-01
Lu
-
UDC 678.43 : 620.178.311.6
Ref. No. IS0 4662-1978 (E)
2
Ul
-
Descriptors : rubber, vulcanized rubber, tests, impact tests, determination, resilience.
N
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Price based on 10 pages
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FOREWORD
IS0 (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation
of national standards institutes (IS0 member bodies). The work of developing
International Standards is carried out through IS0 technical committees. Every
member body interested in a subject for which a technical committee has been set
up has the right to be represented on that committee. International organizations,
governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the technical committees are circulated
as International
to the member bodies for approval before their acceptance
Standards by the IS0 Council.
International Standard IS0 4662 was developed by Technical Committee
ISO/TC 45, Rubber and rubber products, and was circulated to the member bodies
in November 1975.
It has been approved by the member bodies of the following countries :
Australia India Sweden
Belgium Italy Turkey
Brazil Mexico United Kingdom
Canada Netherlands U.S.A.
Czechoslovakia Poland U.S.S.R.
Germany Portugal
Hungary Romania
The member body of the following country expressed disapproval of the document
on technical grounds :
France
This International Standard cancels IS0 Recommendation R 1767-1971.
O International Organization for Standardization, 1978
Printed in Switzerland
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INTERNATIONAL STANDARD IS0 4662-1978 (E)
Rubber - Determination of rebound resilience of vulcanizates
O INTRODUCTION
1 SCOPE AND FIELD OF APPLICATION
When rubber is deformed, an energy input is involved, part
This International Standard specifies a method of deter-
of which is returned when the rubber returns to its original
mining the rebound resilience of rubber in one narrow
shape. That part of the energy which is not returned as
range of impact strain and strain time rate, by means of
mechanical energy is dissipated as heat in the rubber.
any form of impacting and measuring apparatus conforming
to the requirements described below.
The ratio of the energy returned to the energy applied is
The test method is applicable to vulcanized rubbers, the
termed the resilience. When the deformation is an inden-
hardness of which, at the test temperature, lies between
tation due to a single impact, this ratio is termed the
30 and 85 IRHD.
rebound resilience.
The value of the rebound resilience for a given material is
not a fixed quantity, but varies with temperature, strain
2 REFERENCES
distribution (determined by the type and dimensions of the
indentor and test piece), strain rate (determined by the
IS0 47 1, Rubber - Standard temperatures, humidities and
velocity of the indentor), strain energy (determined by the
times for the conditioning and testing of test pieces.
mass and velocity of the indentor) and strain history. Strain
history is particularly important in the case of filler-loaded IS0 1826, Rubbers - Time-lapse between vulcanization
polymers, where the stress-softening effect necessitates also
and testing.
a mechanical conditioning.
IS0 2856, Elastomers - General requirements for dynamic
testing.
This variation of resilience with conditions is an inherent
property of polymers, which can therefore only be fully
IS0 3383, Rubber - General directions for achieving
evaluated if tests are carried out over a wide range of con-
elevated or sub-normal temperatures for tests.
ditions. The factors described may have a different quanti-
IS0 466 1, Rubber - Preparation of test pieces.
tative influence on resilience; while temperature may
critically affect resilience near transition regions of the
material tested, factors connected with time and amplitude
of indentation have moderate effects and fairly wide
tolerances may be admissible for them.
3 DEFINITION
The terminology used in this International Standard, as
Ideally, rebound resilience should be measured on a test
well as the general testing conditions, are in agreement with
piece the back surface of which is bonded to a rigid support
IS0 2856, to which reference is also made for the theory
in order to avoid friction losses due to slippage during the
behind the test. In addition the following term is used :
impact. Since the use of bonded test pieces is impractical
in many applications, unbonded test pieces are used. These
standard rebound resilience : The ratio between the returned
require secure clamping to avoid frictional movements.
and applied impact energy when a spherically terminated
mass impacts a flat test piece, firmly held while free to
bulge, the impacting mass and indentor and impacted test
To approach these ideal conditions in a practical apparatus,
piece characteristics being such as to fall within the follow-
it is necessary to put limitations upon the hardness of the
ing specified ranges :
rubber that may be tested : on the hard side to avoid
unusual requirements of rigidity in the apparatus; on the
indentor diameter (D) : 12,45 to 15,05 mm
soft side to avoid difficulties in clamping.
test piece thickness (d) : 12,5 * 0,5 mm
If a defined set of mechanical conditions and an appro-
(m) : 0,35 - :,, kg
impacting mass
priate apparatus are selected, a standard value of rebound
resilience at any temperature can be obtained with a
impact velocity (VI : 1,4 -I m/s
satisfactory degree of reproducibility.
1
:p6
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IS0 4662 -1 978 (E)
where
apparent strain energy density (mv2/Dd2) :
351 f 1:2 kJ/m3
h is the height of rebound;
NOTES
H is the height of fall.
1 The conditions and apparatus specified in this International
It is usually convenient for the scale to measure either the
Standard therefore involve the selection of a spherical indentor and
horizontal rebound distance or, for rigid arm pendulums
of a flat test piece and are assumed to be essentially dependem
on the fundamental magnitudes D, d, m and v listed above. In in particular, the angle of rebound. For pendulums in which
addition, the ratio of impact energy to an equivalent volume, or
the restoring force is due to a torsion wire or elastic reactions
"apparent strain energy density" (mv2/Dd2), which under simpli-
of springs, the rebound resilience isgiven by
is related to impact strain, has to be maintained
fying assumptions
within the narrow range specified.
(Y
R=R
2 The stated nominal characteristics (12.5 mm; 12,5 mm; 0,35 kg;
"I
1.4 m/s; 351 kJ/m3) are the same as those prescribed for the Lüpke
pendulum method. The tolerances are such as to include the nom-
where
inal characteristics for the modified Schob pendulum method
(1 5.0 mm; 12.5 mm; 0.25 kg; 2 m/s; 427 kJlm3).
aR is the angle of rebound;
In addition allowance has been made for :
- a small tolerance (I 0.05 mm) to allow for mechanical
imperfections of spheres of 12.5 and 15 mm nominal diameter;
For this form of apparatus it is convenient for the scale to
measure the angle of rebound.
- an additional tolerance $ kJlm3) on mv2/Dd2 to allow
for the effect of variation of test piece thickness (* 0.5 mm). The scale may be graduated uniformly or be calibrated
directly in units of resilience. For uniformly graduated
scales, conversion equations, charts or tables to allow the
4 APPARATUS
determination of resilience are also necessary.
4.1 General
4.2.2 Adjustment of oscillatory device
The rebound resilience shall be measured by means of an
The complete apparatus shall be repeatedly operated,
apparatus consisting of a pendulum-like one-degree-of-
impacting pieces of rubber at the extreme ranges of
freedom mechanical oscillatory device and a heavy and
hardness; its motion shall be smooth and no form of
secure test piece holder.
spurious oscillation mode, such as whip or vibration, shall
be caused by the impact because of insufficient stiffness of
The two items shall be suitably fixed together for rebound
rigid parts or a defective system of guidance.
resilience measurements, and either may be removed for
purposes of adjustment or checking of the oscillatory
For the purpose of initial adjustment or periodic checking,
device. Means shall be provided for measuring the rebound
the test piece holder shall be removed from the oscillatory
of the pendulum, either on a calibrated scale or as an
device and the following procedure carried out.
electrical signal.
Various practical designs of apparatus, which conform to
4.2.2.1 Direct weighing and geometric measurements of
these specifications, are available (see annex B). the moving hammer and of its distances from the guiding
pivots or suspensions shall be made in order to carry out
NOTE - Types of apparatus designed to operate within the ranges
inertial parameter calculations. From these it shall be
specified for the various parameters and correctly calibrated give
substantially the same values of rebound resilience. determined that the equivalent impacting mass conforms to
the specifications in clause 3 and that its line of impact is
4.2 Oscillatory device
such as not to cause significant reactions on pivots or
suspensions.
The oscillatory device shall consist of a rigid body or
hammer terminated by an indenting spherical surface,
Ensure that the diameter of the indenting spherical surface
supported so as to oscillate linearly or circularly under the
conforms to the specifications in clause 3 and that the
action of a restoring force, which may be due to gravity or
spherical surface of the indentor in all cases exceeds the
elastic reactions of springs, or to a wire in torsion. A system indented surface of the rubber; it is preferable that the
of pointer and fixed scale shall be provided to follow the indentor be a complete half-sphere.
motion of the hammer.
The velocity of the indenting spherical surface at the point
4.2.2.2 The complete oscillatory device shall be left free
of impact shall be in the horizontal direction.
to attain its rest position. Check that this is on the zero
point of the scale, which shall also be the position at which
4.2.1 Scale (see figure 1)
impact takes place; at this point the indenting sphere shall
be moving horizontally.
For pendulums in which the restoring force is due to
gravity, the rebound resilience R is given by
4.2.2.3 To correct for frictional losses, the oscillatory
device shall be set in motion; its period of oscillation shall
be timed, and the decrease of successive amplitudes, on the
2
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IS0 4662-1978 (E)
same side, followed and noted. The corresponding logar-
4.3 Test piece holder
ithmic decrement A shall be calculated from the expression :
4.3.1 The disc test piece shall be securely held during
mechanical conditioning and rebound measurement.
test piece is
The surface against which the back of the
applied shall be metallic, flat and smoothly finished,
vertical and perpendicular to the impact velocity direction.
This flat face is a part of an anvil which shall, if free, have
a mass of at least 200 times the impacting mass, or shall
where
be rigidly fastened to a very rigid system, such as a masonry
n is the number of full oscillations considered; structure.
Any type of suitable holding device may be used provided
I, and 1, + are amplitudes read on a uniform scale;
that it gives rebound resilience values that deviate not more
R, and R, + are amplitudes read on a quadratic scale.
than 0,02 (absolute rebound resilience) from those ob-
tained with test pieces bonded to a rigid back plate. This
For the present purpose it is immaterial whether the scale shall be checked using one compound of high rebound
has or has not already been corrected for small non- resilience (approximately 0,901 and one of high hardness
linearities (see 4.2.2.5).
(approximately 85 I RHD).
Examples of suitable holding devices include suction
If the operation of the instrument involves different damp-
holding (by vacuum), mechanical clamping devices and
ing conditions during the forward and backward impact
combinations of the two. A recommended mechanical
strokes, due for example to a pawl engaging the pointer,
clamping device consists of a metal ring (see figure 2); this
then the described measurements shall be carried out under
shall have 20 mm internal diameter and 35 mm external
both conditions and their readings averaged.
diameter and shall exert on the front of the test piece a force
of 200 k 20 N given, for example, by springs. The indenting
4.2.2.4 Full period (T) and logarithmic decrement (il)
sphere shall enter, at its rest position, the centre of the re-
shall be calculated as averages of five oscillations for differ-
taining ring. Another recommended method of holding is by
ent amplitudes as follows :
applying suction on the back of the test piece; this should
be done through a circular groove 25 mm diameter and
full scale TI A 1
2 mm width, by a pump which shall maintain an absolute
pressure not greater than 10 kPa; in this case, the force
one-half scale T2 A
exerted by the retaining ring may be reduced to 150 I 15 N.
one-quarter scale T4 A
No lateral restraint shall be applied to the test piece; a
clearance of at least 2 mm shall be left around it in order to
a
...
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4662
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Caoutchouc - Détermination de la résilience de
O
rebondissement des vulcanisats
Rubber - Determination of rebound resilience of vulcanizates
Première édition - 1978-02-01
CDU 678.43 : 620.178.311.6
Réf. no : IS0 4662-1978 (F)
~
Descripteurs : caoutchouc, caoutchouc vulcanisé, essai, essai au choc, détermination, résilience.
Prix basé sur 10 pages
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AVANT-PROPOS
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d'organismes nationaux de normalisation (comités membres de I'ISO). L'élaboration
des Normes internationales est confiée aux comités techniques de I'ISO. Chaque
comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité technique
correspondant. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec 1'1.50, participent également aux travaux.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques sont
soumis aux comités membres pour approbation, avant leur acceptation comme
Normes internationales par le Conseil de I'ISO.
La Norme ivternationale IS0 4662 a été élaborée par le comité technique
lSO/TC45, Elastomères et produits a' base d'élastomères, et a été soumise aux
comités membres en novembre 1975.
Les comités membres des pays suivants l'ont approuvée :
Allemagne Italie Suède
Australie Mexique Tchécoslovaquie
Belgique Pays-Bas Turquie
Brésil Pologne U.R.S.S.
Canada Portugal U.S.A.
Hongrie Roumanie
Inde Royaume-Uni
Le comité membre du pays suivant l'a désapprouvée pour des raisons techniques :
France
Cette Norme internationale annule la Recommandation ISO/R 1767-1971.
O OrganiSation internationale de normalisation, 1978 O
Imprimé en Suisse
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NORME INTERNATIONALE IS0 4662-1978 (F)
Caoutchouc - Détermination de la résilience de
rebondissement des vulcanisats
O INTRODUCTION Le choix d'un ensemble défini de conditions mécaniques
et d'un appareillage adéquat permettent d'obtenir une
La déformation d'un c U
rh uc met en jeu une certaine
valeur de résilience de rebondissement à n'importe quelle
quantité d'énergie, dont une partie est restituée lorsque
température normalisée, avec un degré de reproductibilité
celui-ci reprend sa forme initiale. Cette partie d'énergie, qui
satisfaisant.
n'est pas restituée sous forme d'énergie mécanique, se
trouve dissipée en chaleur dans le caoutchouc.
a
Le rapport de l'énergie restituée à l'énergie appliquée est I OBJET ET DOMAINE D'APPLICATION
pris comme expression de la résilience. Lorsque la déforma-
La présente Norme internationale spécifie une méthode de
tion est une indentation causée par un seul choc, le rapport
détermination de la résilience de rebondissement du caout-
est pris comme expression de la résilience de rebondis-
chouc dans une gamme étroite de déformation au choc et
semen t.
de vitesses de déformation, au moyen de tout type d'appa-
La valeur de la résilience de rebondissement pour un reil de mesure et de choc conforme aux spécifications
matériau donné n'est pas une quantité fixe, mais varie avec : données ci-après.
la température; la répartition de la déformation, déterminée
La méthode d'essai est applicable aux caoutchoucs vulca-
par le type et les dimensions de I'indenteur et de I'éprouvet-
nisés dont la dureté, à la température d'essai, est comprise
te; le taux de déformation, déterminé par la vitesse de
entre 30 et 85 D.I.D.C.
I'indenteur; l'énergie de déformation, déterminée par la
masse et la vitesse de I'indenteur; l'historique de la défor-
mation. L'historique de la déformation est particulièrement
2 RÉFÉRENCES
inportant dans le cas des polymères chargés, où l'effet
d'assouplissement par contrainte nécessite aussi un condi-
IS0 47 1, Caoutchouc - Températures, humidités et durées
tionnement mécanique,
normales pour le conditionnement et l'essai des éprouvettes.
Cette variation de la résilience en fonction des conditions
IS0 1826, Élastomères - Délai entre vulcanisation et essai.
est une propriété inhérente aux polymères, dont I'évalua-
tion complète n'est par conséquent possible que moyennant IS0 2856, Élastomères - Spécifications générales pour
l'exécution d'essais portant sur un domaine très étendu de essais dynamiques.
conditions. Les facteurs cités peuvent avoir une incidence
IS0 3383, Caoutchouc - Directives générales pour l'obten-
quantitative différente sur la résilience : alors que la tempé-
tion de températures élevées ou de températures inférieures
rature l'affecte de manière critique dans les zones de
a la température normale lors des essais.
transition du matériau essayé, les facteurs liés au temps et
à l'amplitude d'indentation n'ont, au contraire, que des
IS0 4661, Caoutchouc - Préparation des éprouvettes.
effets modérés et s'accommodent de marges de tolérances
relativement larges.
3 DÉFINITION
Le mesurage idéal de la résilience de rebondissement doit
être effectué sur une éprouvette dont la face arrière est
La terminologie utilisée dans la présente Norme interna-
adhérente à un support rigide, afin d'éviter des pertes par
tionale ainsi que les conditions générales d'essai sont en
friction causées par le ripage au cours du choc. Du fait que
accord avec I'ISO 2856, à laquelle la théorie pour l'essai
l'utilisation d'éprouvettes adhérentes se révèle peu pratique
fait aussi référence. On y adjoint la définition suivante :
dans de nombreuses applications, on en utilise qui ne le
sont pas. Celles-ci nécessitent un système de serrage sûr résilience de rebondissement normalisée : Rapport de
l'énergie restituée à l'énergie de choc appliquée lorsqu'une
pour éviter les mouvements de friction.
masse terminée par une sphère vient frapper une éprou-
Pour se rapprocher de ces conditions idéales avec un appa-
vette plate, solidement maintenue quoique libre en gonfle-
reillage pratique, il est nécessaire d'imposer les limitations
ment latéral, les caractéristiques de la masse de choc, de
quant à la dureté du caoutchouc qui doit être soumis à
I'indenteur et de l'éprouvette devant être telles qu'elles
l'essai : du côté dur, pour éviter des exigences de rigidité
demeurent dans les limites spécifiées ci-après :
exceptionnelles pour l'appareillage; du côté mou, pour
éviter des difficultés de serrage. diamètre de I'indenteur (Dl : 12,45 à 15,05 mm
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IS0 4662-1978 (FI
ou par un fil en torsion. Un système d'index et d'échelle
épaisseur de l'éprouvette (d) : 12,5 f 0,5 mm
fixe doit permettre de suivre le déplacement du marteau.
masse de choc (m) : 0,35
O,, kg
La vitesse de la surface sphérique pénétrante au point de
choc doit être dirigée horizontalement.
vitesse de choc (v) : 1,4 oOs6 m/s
4.2.1 Échelle (voir figure 1)
indice volumique d'énergie de déformation (rnv2/Dd2) :
Dans le cas des pendules où la force de rappel est fournie
351 l:" kJ/m3
par gravité, la résilience de rebondissement, R, est donnée
par la formule
NOTES
1 Les conditions et l'appareillage spécifiés dans la présente Norme
internationale impliquent, par conséquent, le choix d'un indenteur
sphérique et d'une éprouvette plate et sont supposés dépendre
essentiellement des grandeurs fondamentales O, d, m et w indiquées
où
ci-dessus. De plus, le rapport de l'énergie du choc à un volume
correspondant, ou tindice volumique d'énergie de déformation))
h est la hauteur de rebondissement;
(mv2/Dd21, lequel en simplifiant est en relation avec la déforma-
tion au choc, doit être maintenu dans la gamme étroite de valeurs
H est la hauteur de chute.
spécifiée.
e
Le mesurage par l'échelle soit de la distance horizontale de re-
2 Les caractéristiques nominales établies (12.5 mm: 12,5 mm;
0,35 kg; 1,4 mls; 351 kJ/m3) sont les mêmes que celles données
bondissement soit, dans le cas des pendules à bras rigide en
pour le pendule de Lüpke. L'élargissement des tolérances est tel
particulier, de l'angle de rebondissement, est généralement
qu'elles comprennent les caractéristiques nominales du pendule
pratique, Dans le cas des pendules où ta force de rappel est
de Schob modifié (15,O mm; 12.5 mm; 0,25 kg; 2 mls;427 kJlm3).
provoquée par un fil de torsion ou par les réactions élastiques
De plus, il a été tenu compte :
de ressorts, la résilience de rebondissement est donnée par la
- d'une petite tolérance (t 0.05 mm) à admettre poiir les formule
imperfections mécaniques des sphères de diamètre nominal 12,5
et 15 mm;
af3
R =-
(YI
- d'une tolérance supplémentaire ($: 23 kJ/m3) sur mv2/Dd2,
où
à admettre pour l'effet de variation de l'épaisseur de l'éprou-
vette (t 0.5 mm).
aR est 'angle de rebondissement;
mgle de choc.
cq est I
4 APPAREILLAGE
Pour ce type d'appareillage, le mewrage par l'échelle de
l'angle de rebondissement est pratique.
4.1 Généralités
L'échelle peut être graduée uniformément ou être calibrée
La résilience de rebondissement doit être mesurée au
en unités de résilience. Pour les échelles graduées uniform&
moyen d'un appareil qui consiste en un dispositif oscillant
ment, des équations de conversion, des cartes ou des tables
mécanique, ou une sorte de pendule, à un degré de liberté
pour permettre la détermination de la résilience sont O
et en un support d'éprouvette massif et robuste.
également exigées.
Ces deux éléments doivent être convenablement rendus
solidaires pour les mesuragesde résilience de rebondissement
4.2.2 Réglage du dispositif oscillant
et, éventuellement, peuvent être séparés afin de régler ou de
L'appareillage doit être essayé à plusieurs reprises par
vérifier le dispositif oscillant. Des moyens doivent être
impact sur des pièces de caoutchouc de duretés extrêmes;
fournis pour le mesurage du rebondissement du pendule,
son déplacement doit se faire en douceur et aucune forme
soit sur une échelle calibrée, soit comme un signal élec-
d'oscillation parasite, telle qu'un fouettement ou une
trique.
vibration, ne doit résulter du choc du fait d'une rigidité
Plusieurs types pratiques d'appareillage, conformes à ces
insuffisante du bâti ou d'un système défectueux de guidage.
spécifications, sont disponibles (voir annexe BI.
Pour un réglage initial ou un contrôle périodique, le porte-
NOTE - Les types d'appareillage conçus pour fonctionner dans les
éprouvette doit être séparé du dispositif oscillant et l'on
gammes spécifiées pour les différents paramétres et correctement
doit procéder comme suit.
calibrés donnent sensiblement les mêmes valeurs de résilience de
rebondissement.
4.2.2.1 La pesée directe et les mesurages géométriques du
marteau mobile, ainsi que de ses distances aux axes de
4.2 Dispositif oscillant
guidage ou aux suspensions, doivent être faits de façon à
effectuer les calculs des paramètres d'inertie. De ceux-ci,
Le dispositif oscillant doit consister en un corps rigide, ou
on doit déterminer si la masse de choc équivalente est
marteau, terminé par une surface sphérique pénétrante et
conforme aux spécifications du chapitre 3 et si la ligne de
supporté de façon à osciller d'une manière linéaire ou cir-
choc est telle qu'elle ne cause pas de réactions sensibles sur
culaire sous l'action d'une force de rappel qui peut être
les axes ou les suspensions.
fournie par gravité, par des réactions élastiques de ressorts
2
---------------------- Page: 4 ----------------------
dimensions géométriques et de la moyenne de T,, T2 et T4
S'assurer que le diamètre de la surface sphérique de I'inden-
ou à partir des valeurs de masse et d'énergie au point de
teur est conforme aux spécifications du chapitre 3 et que la
résilience unitaire. Elle doit être conforme aux spécifica-
surface sphérique de I'indenteur est, dans tous les cas, plus
tions du chapitre 3.
grande que la surface indentée de l'élastomère; il est préfé-
rable que I'indenteur soit une demi-sphère complète.
4.2.2.6 Aucune des valeurs de 11 A et A ne doit
4.2.2.2 Le dispositif oscillant entier doit être admis à
différer de la moyenne de plus de 0,Ol et aucune ne doit
prendre librement sa position de repos. Vérifier que celle-ci
dépasser 0.03. Alors qu'une valeur inférieure a 0,Ol peut
correspond au point zéro de l'échelle, laquelle doit être
être négligée, une correction doit être apportée aux résui-
également celle où le choc a lieu; à ce point, la sphère d'in-
tats de rebondissement pour les valeurs comprises entre
dentation doit se déplacer horizontalement.
0,Ol et 0,03. Cette correction doit avoir la valeur de A et
être appliquée aux résultats, de préférence en déplaçant le
4.2.2.3 Afin de corriger pour les pertes par friction, le point de départ de la masse mobile au-delà du point de
dispositif oscillant doit être mis en mouvement; la durée résilience unitaire d'un montant correspondant.
d'oscillation doit être mesurée et la décroissance des ampli-
Une évaluation plus précise de la correction n'est pas néces-
tudes successives, du même côté, doit être suivie et notée.
saire dans la plupart des cas, mais elle peut être faite si t'on
Le décrément logarithmique correspondant A doit être
dispose d'une analyse détaillée des pertes d'énergie.
calculé en fonction de l'expression :
4.3 Porte-éprouvette
A=-log,-- 1 1,
n 'x+n
4.3.1 Le disque éprouvette doit être solidement fixé
pendant le conditionnement mécanique et le mesurage du
rebondissement.
La surface contre laquelle est appliqué le dos de I'éprou-
où
vette doit être métallique, plate, d'un fini lisse, verticale et
perpendiculaire à la direction de la vitesse de choc.
n est le nombre d'oscillations complètes considérées;
Cette face plate fait partie d'une enclume, laquelle, si elle
sont les amplitudes lues sur une échelle uni-
1, et I, +
est libre, doit avoir une masse d'au moins 200 fois celle de
forme;
la masse de choc ou être solidement fixée à un système très
sont les amplitudes lues sur une échelle
rigide, comme une structure en maçonnerie, par exemple.
R, et R, +
quad rat iqu e.
Tout type de dispositif de fixation est utilisable, pourvu
Dans le cas présent, il est peu important que l'échelle ait
qu'il assure l'obtention de valeurs de résilience de rebondis-
ou n'ait pas été corrigée pour de petites non-linéarités (voir
sement qui ne diffèrent pas de plus de 0,02 (en valeur
4.2.2.5).
absolue) de celles fournies par des éprouvettes adhérentes à
une plaque arrière rigide. Ce résultat est à contrôler en
Si le fonctionnement de l'appareil implique des conditions
utilisant un mélange à haute résilience de rebondissement
différentes d'amortissement au cours des déplacements aller
(environ 0,90) et un autre de dureté élevée (environ
et retour, avant et après le choc, dues par exemple au cliquet
85 D.I.D.C.).
bloquant l'index, les mesurages doivent alors être effectués
dans les deux conditions et leur moyenne établie.
Des dispositifs convenables sont, par exemple, les suivants :
dispositif de fixation par aspiration (vide), dispositif méca-
4.2.2.4 Les calculs de la période complète (T) et du nique de serrage, ou combinaison de ces deux systèmes. Un
décrément logarithmique (-4) doivent être obtenus par la dispositif de serrage mécanique recommandé consiste en un
moyenne de cinq oscillations autour d'amplitudes diffé- anneau de métal (voir figure 2); celui-ci doit avoir 20 mm
rentes, comme suit : de diamètre intérieur, 35 mm de diamètre extérieur et doit
exercer sur la face avant de l'éprouvette une force de
échelle complète T, 21 1
200 f 29 N, obtenue par exemple à l'aide de ressorts; la
sphère de I'indenteur doit pénétrer, en position de repos,
demi-échelle T, A
au centre de l'évidement de l'anneau. Un autre dispositif de
quartd'échelle T4 A
se
...
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