ISO 15665:2023

Acoustics - Acoustic insulation for pipes, valves and flanges

This document defines the acoustic performance of four classes (Classes A, B, C and D) of pipe insulation. It also defines a standardized test method for measuring the acoustic performance of any type of material system construction, thereby allowing existing and new insulation constructions to be rated against the four classes. Furthermore, this document presents some typical types of construction that would be expected to meet these acoustic performance classes. This document is applicable to the acoustic insulation of cylindrical steel pipes and to their piping components. It is valid for pipes up to 1 m in diameter and a minimum wall thickness of 4,2 mm for diameters below 300 mm, and 6,3 mm for diameters from 300 mm and above. It is not applicable to the acoustic insulation of rectangular ducting and vessels or machinery. This document covers both design and installation aspects of acoustic insulation and provides guidance to assist noise control engineers in determining the required class and extent of insulation needed for a particular application. It gives typical examples of construction methods, but the examples are for information only and not meant to be prescriptive. This document emphasises the aspects of acoustic insulation that are different from those of thermal insulation, serving to guide both the installer and the noise control engineer. Details of thermal insulation are beyond the scope of this document.

Acoustique — Isolation acoustique des tuyaux, clapets et brides

Le présent document définit les performances acoustiques de quatre classes (classes A, B, C et D) d'isolation de tuyaux. Il définit également une méthode d'essai normalisée pour mesurer les performances acoustiques de tout type de construction de système de matériau, permettant ainsi d'évaluer de nouvelles isolations et les isolations existantes par rapport aux quatre classes. En outre, le présent document décrit certains modes de construction types susceptibles de satisfaire à ces classes de performances acoustiques. Le présent document est applicable à l'isolation acoustique de tuyaux cylindriques en acier et de leurs composants de tuyauterie. Il est valable pour des tuyaux jusqu'à 1 m de diamètre et d'une épaisseur de paroi minimale de 4,2 mm, pour des diamètres inférieurs à 300 mm et de 6,3 mm, pour les diamètres supérieurs ou égaux à 300 mm. Il n'est pas applicable à l'isolation acoustique de conduits rectangulaires, ni à celle de réservoirs ou de machines. Le présent document traite de l'évaluation des performances d'isolation acoustique des tuyaux à la fois en phase de conception et sur des installations en exploitation. Il fournit des lignes directrices aux ingénieurs acousticiens pour déterminer la classe requise et l'étendue d'isolation nécessaire pour une application donnée. Il fournit des exemples types de méthodes de construction, ces exemples étant toutefois fournis à titre informatif uniquement et n'ont pas pour objet d'être normatifs. Le présent document précise les aspects de l'isolation acoustique qui diffèrent de ceux de l'isolation thermique, et sert de guide tant aux installateurs qu'aux ingénieurs acousticiens. Les détails afférents à l'isolation thermique sont exclus du domaine d'application du présent document.

General Information

• Status: Published
• Publication Date: 17-Dec-2023
• ICS: 17.140.20 - Noise emitted by machines and equipment
• ICS: 91.120.20 - Acoustics in building. Sound insulation
• Technical Committee: ISO/TC 43/SC 1 - Noise
• Drafting Committee: ISO/TC 43/SC 1/WG 66 - Revision of ISO 15665 Acoustic insulation of pipes, valves and flanges
• Current Stage: 9092 - International Standard to be revised
• Start Date: 29-Oct-2024
• Completion Date: 13-Dec-2025

Relations

• Revises: ISO 15665:2003 - Acoustics - Acoustic insulation for pipes, valves and flanges
• Effective Date: 23-Apr-2020

Overview - ISO 15665:2023 (Acoustics - Acoustic insulation for pipes, valves and flanges)

ISO 15665:2023 defines performance classes and a standardized test method for acoustic insulation (acoustic lagging) applied to cylindrical steel pipes and piping components (valves, flanges, fittings). The standard establishes four insulation classes (A, B, C and D - with D expanded in the 2023 revision to include sub-classes such as D2/D3) and explains how to rate any insulation construction against these classes. It covers design and installation guidance for pipes up to 1 m diameter (with minimum wall thickness requirements) and clarifies that it does not apply to rectangular ducting, vessels or machinery.

Key technical topics and requirements

• Performance classes: Definitions for Classes A–D that allow specification of required acoustic insertion loss for pipe insulation systems.
• Standardized test methods: Procedures for measuring acoustic performance, including field measurements and reverberation-room testing, enabling consistent determination of insertion loss (D) and sound power reduction.
• Construction elements: Guidance on typical multilayer systems - porous sound‑absorbing layers, impermeable cladding, vibro‑acoustic seals, support isolation and protective jackets. Examples are informative, not prescriptive.
• Design & installation guidance: Steps to determine required insertion loss during design and operation, recommended insulation extent, end caps, avoidance of mechanical damage, and considerations when combining thermal and acoustic insulation.
• Scope limits: Applicable to cylindrical steel pipes up to 1 m diameter and specific minimum wall thicknesses; not for rectangular ducting or equipment.
• Testing & reporting: Requirements for test facilities, sound sources, specimen preparation and reporting of measured results so products can be classified against ISO 15665 classes.

Practical applications and users

Who uses ISO 15665:2023:

• Noise control and acoustic engineers specifying pipe insulation for industrial, marine and building services applications.
• HVAC and piping designers integrating noise control into systems.
• Insulation manufacturers, fabricators and installers verifying products and installations.
• Facility owners and plant engineers targeting regulatory or project noise limits.

Typical applications:

• Reducing radiated noise from pumps, pneumatic lines, conveyors and process piping.
• Selecting and specifying acoustic lagging for valves, flanges and pipe runs in power plants, chemical plants, offshore and commercial buildings.
• Comparing insulation systems using a common laboratory/field test benchmark.

Related standards (normative references)

• ISO 354 - Measurement of sound absorption in a reverberation room
• ISO 3741 - Determination of sound power levels in reverberation test rooms
• ISO 9053-1 - Methods for airflow (flow) resistivity of porous materials

ISO 15665:2023 is essential for specifying, testing and comparing pipe acoustic insulation systems and for ensuring consistent, measurable noise reduction in piping installations.

Standards Content (Sample)

International
Standard
ISO 15665
Second edition
Acoustics — Acoustic insulation for
2023-12
pipes, valves and flanges
Acoustique — Isolation acoustique des tuyaux, clapets et brides
Reference number
© ISO 2023
All rights reserved. Unless otherwise specified, or required in the context of its implementation, no part of this publication may
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ISO copyright office
CP 401 • Ch. de Blandonnet 8
CH-1214 Vernier, Geneva
Phone: [phone]
Email: [e-mail]
Website: www.iso.org
Published in Switzerland
ii
Contents Page
Foreword .v
1 Scope . 1
2 Normative references . 1
3 Terms and definitions . 1
4 Classes of acoustic insulation . 3
5 Guidance to the reduction of noise from pipes . 6
5.1 Required insertion loss: design phase steps .6
5.1.1 Determination of sound pressure levels .6
5.1.2 Evaluation of sound pressure levels against limits .7
5.1.3 Determination of sound power levels .7
5.1.4 Contribution to noise in reverberant spaces or environmental noise .8
5.2 Required insertion loss: operating plants .8
5.3 Length of acoustic insulation .9
5.4 Implications for piping design .10
5.5 Derivation of overall noise reduction .11
5.6 Typical noise reduction values . 13
6 Construction of typical acoustic insulation systems . 14
6.1 General .14
6.2 Cladding .14
6.2.1 General .14
6.2.2 Materials for the outer layer .14
6.2.3 Materials for an additional layer . 15
6.2.4 Vibro-acoustic seals . 15
6.3 Porous layer.16
6.4 Support of the cladding .16
6.5 Vibration isolation material at pipe supports .17
7 Installation . 17
7.1 General .17
7.2 Extent of insulation .17
7.3 End caps .18
7.4 Acoustic enclosures and jackets . .18
7.5 Prevention of mechanical damage .18
8 Combined thermal and acoustic insulation .18
8.1 General .18
8.2 Hot services .19
8.3 Cold services .19
9 Testing of acoustic insulation systems. 19
9.1 General .19
9.2 Measurement method: Field measurement .19
9.2.1 Sound power insulation, D .19
W
9.2.2 Sound pressure insulation, D .19
p
9.3 Measurement method: reverberation room .21
9.4 Test facility .21
9.4.1 Test room .21
9.4.2 Installation .21
9.4.3 Pipe dimensions . 22
9.5 Sound source . 23
9.6 Test specimen . 23
9.7 Measurements . 23
9.8 Results . .24
9.9 Information to be reported .24

iii
Annex A (informative) Acoustic insulation constructions that can meet the insulation class
requirements .26
Annex B (informative) Equations for the calculation of the minimum required insertion loss
D of the insulation classes .29
W,min
Annex C (informative) General construction of acoustic insulation .30
Annex D (informative) Examples of typical construction details .31
Bibliography .42

iv
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards
bodies (ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out through
ISO technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical committee
has been established has the right to be represented on that committee. International organizations,
governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. ISO collaborates closely
with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
The procedures used to develop this document and those intended for its further maintenance are described
in the ISO/IEC Directives, Part 1. In particular, the different approval criteria needed for the different types
of ISO document should be noted. This document was drafted in accordance with the editorial rules of the
ISO/IEC Directives, Part 2 (see www.iso.org/directives).
ISO draws attention to the possibility that the implementation of this document may involve the use of (a)
patent(s). ISO takes no position concerning the evidence, validity or applicability of any claimed patent
rights in respect thereof. As of the date of publication of this document, ISO had not received notice of (a)
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this may not represent the latest information, which may be obtained from the patent database available at
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constitute an endorsement.
For an explanation of the voluntary nature of standards, the meaning of ISO specific terms and expressions
related to conformity assessment, as well as information about ISO's adherence to the World Trade
Organization (WTO) principles in the Technical Barriers to Trade (TBT), see www.iso.org/iso/foreword.html.
This document was prepared by Technical Committee ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise.
This second edition cancels and replaces the first edition (ISO 15665:2003), which has been technically
revised. It also incorporates the Technical Corrigendum ISO 15665:2003/Cor.1:2004.
The main changes are as follows:
— addition of Class D2 and D3 Insertion Loss from Shell DEP 31.46.00.31 to expand the purview of this
document;
— addition of new pipe sound sources to incorporate pneumatic pumps and solid pellet conveyors;
— updates to Clause 6 relating to insulation construction and system material components to incorporate
newer technologies and materials;
— change of previous Clause 9: “Acoustic insulation constructions that meet the insulation class requirements”
into Annex A to update and expand the use of various, newer material system constructions. Additional
emphasis placed on the requirement for insertion loss testing, as defined in this standard, for determining
acoustic performance of pipework insulation systems
Any feedback or questions on this document should be directed to the user’s national standards body. A
complete listing of these bodies can be found at www.iso.org/members.html.

v
International Standard ISO 15665:2023(en)
Acoustics — Acoustic insulation for pipes, valves and flanges
1 Scope
This document defines the acoustic performance of four classes (Classes A, B, C and D) of pipe insulation.
It also defines a standardized test method for measuring the acoustic performance of any type of material
system construction, thereby allowing existing and new insulation constructions to be rated against the four
classes. Furthermore, this document presents some typical types of construction that would be expected to
meet these acoustic performance classes.
This document is applicable to the acoustic insulation of cylindrical steel pipes and to their piping
components. It is valid for pipes up to 1 m in diameter and a minimum wall thickness of 4,2 mm for diameters
below 300 mm, and 6,3 mm for diameters from 300 mm and above. It is not applicable to the acoustic
insulation of rectangular ducting and vessels or machinery.
This document covers both design and installation aspects of acoustic insulation and provides guidance
to assist noise control engineers in determining the required class and extent of insulation needed for
a particular application. It gives typical examples of construction methods, but the examples are for
information only and not meant to be prescriptive.
This document emphasises the aspects of acoustic insulation that are different from those of thermal
insulation, serving to guide both the installer and the noise control engineer. Details of thermal insulation
are beyond the scope of this document.
2 Normative references
The following documents are referred to in the text in such a way that some or all of their content constitutes
requirements of this document. For dated references, only the edition cited applies. For undated references,
the latest edition of the referenced document (including any amendments) applies.
ISO 354, Acoustics — Measurement of sound absorption in a reverberation room
ISO 3741:2010, Acoustics — Determination of sound power levels and sound energy levels of noise sources using
sound pressure — Precision methods for reverberation test rooms
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
ISO and IEC maintain terminology databases for use in standardization at the following addresses:
— ISO Online browsing platform: available at https:// www .iso .org/ obp
— IEC Electropedia: available at https:// www .electropedia .org/
3.1
piping
cylindrical pipes and fittings such as valves, flanges, bellows and supports
Note 1 to entry: Piping is a pipe, or a system of pipes used to convey fluids (solids, liquid or gas) from one location to
another. Piping fittings: Fittings are used in pipe systems to connect straight sections of pipe and adapt to different
sizes or shapes.
3.2
acoustic insulation
acoustic lagging
outer cover applied with the aim of reducing the noise radiated from the pipe
Note 1 to entry: Acoustic insulation/acoustic lagging typically consists of a sound-absorbing and/or resilient material
(“porous layer”) on the piping and an impermeable outer cover (“cladding”). The term “insulation” used for the
remainder of this standard refers to insulation and to lagging, which are both considered to be the same thing.
3.3
airflow resistivity
pressure drop per unit thickness of a porous material encountered by a steady air flow of unit velocity
through the material
Note 1 to entry: Airflow resistivity equals the pressure drop divided by the product of the air velocity and the
thickness of the sample.
4 2
Note 2 to entry: The unit of airflow resistivity is N s/m = Pa s/m .
Note 3 to entry: Procedures for determining the flow resistivity are described in ISO 9053-1 and ISO 9053-2.
3.4
insertion loss
sound power insulation
D
W
difference in the sound power level radiated from a noise source before and after the application of the
acoustic insulation for any octave or one-third-octave band
Note 1 to entry: Insertion loss is measured in decibels.
Note 2 to entry: See Notes to entry 2 and 4 to 3.5.
3.5
sound pressure insulation
D
p
difference in the sound pressure level, at a specified position relative to the noise source, before and after
the application of the acoustic insulation for any octave or one-third-octave band
Note 1 to entry: Sound pressure insulation is measured in decibels.
Note 2 to entry: For noise sources located indoors, especially for laboratory measurements, the determination
of sound power insulation, D , is most appropriate. D can be determined in a reverberation room or with sound
W W
intensity measurements. Sound intensity measurements can also be used to obtain D in the field. Methodology for
W
determining sound power using sound intensity should refer to ISO 9614-1 or ISO 9614-2 as is most appropriate.
Note 3 to entry: For piping outdoors in field situations, the determination of sound pressure insulation, D , is less
p
accurate but can be a more practical approach provided extraneous noise sources do not significantly impinge upon
the measurements. The sound pressure measurement positions should be selected in relation to the design goal of
the acoustic insulation, which will in general be in a circle around the piping. It is preferable to use a measurement
distance of 1 m from the pipe surface, or 2,5 times the pipe diameter for pipes less than or equal to 0,33 m in diameter,
to minimize near field measurement effects.
Note 4 to entry: The measurement positions and plant operational conditions for determination of D or D should
W p
be the same with and without the acoustic insulation. If the radiation patterns of both the untreated and acoustical
insulated piping are “cylindrical omni-directional”, the two measures (D and D ) yield the same result.
W p
3.6
anechoic termination
non-reflecting acoustic assembly located at the end of a pipe or duct, which transforms a pipe or duct of finite
length into an acoustically infinite long pipe/duct, specifically for in-pipe/duct aero-acoustic measurements

4 Classes of acoustic insulation
This clause defines four classes of acoustic insulation or acoustic lagging, denoted Classes A, B, C and D, in
terms of requirements for minimum insertion loss. The minimum insertion loss is specified in Table 1 and
illustrated in Figures 1 to 4. Formulae for the approximate calculations of the required insertion loss (within
0,5 dB) are presented in Annex B.
The insertion loss of acoustic insulation or acoustic lagging is related to the diameter of the pipe on which it
is applied. The pipe diameters are divided into three pipe size groups and the insulation class will consist of
a letter/number combination indicating the diameter on which the insulation is applied.
The pipe sizes used are:
— less than 300 mm outside diameter;
— greater than or equal to 300 mm but less than 650 mm;
— greater than or equal to 650 mm diameter but less than 1 000 mm.
Table 1 — Minimum insertion loss required for each class
Octave band centre frequency, Hz
Range of nominal diameter
Class D 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
mm
Minimum insertion loss D , dB
W
A1 D < 300 -4 -4 2 9 16 22 29
A2 300 ≤ D < 650 -4 -4 2 9 16 22 29
A3 650 ≤ D < 1 000 -4 2 7 13 19 24 30
B1 D < 300 -9 -3 3 11 19 27 35
B2 300 ≤ D < 650 -9 -3 6 15 24 33 42
B3 650 ≤ D < 1 000 -7 2 11 20 29 36 42
C1 D < 300 -5 -1 11 23 34 38 42
C2 300 ≤ D < 650 -7 4 14 24 34 38 42
C3 650 ≤ D < 1 000 1 9 17 26 34 38 42
D2 300 ≤ D < 650 -3 4 15 36 45 45 45
D3 650 ≤ D < 1 000 3 9 26 36 45 40 40
In order to conform to a given class, the insertion loss of all seven octave bands shall exceed or be equal
to the levels specified. An acoustic insulation that does not fully satisfy the above requirement shall be
designated as “unclassified”.
Acoustic insulation will reduce the noise radiated directly from the pipe but there is a counteracting effect:
for radiation of any residual vibrations as the insulation cladding has a larger radiating area than the surface
area of the bare pipe. Furthermore, the cladding can have a higher radiation efficiency than the pipe, at low
frequencies. These effects are relatively more important on small diameter pipes and pose a limit to the
applicability of the various classes of insulation.
Acoustic insulation will also exhibit a resonance at low frequency due to the mass of the cladding and the
spring action of the trapped air and the porous layer. The resonance frequency in hertz, if the mechanical
stiffness contribution of the porous material is low, is approximately given by Formula (1):
f = (1)
md′′
where
′′
m
is the numerical value of the mass per unit area of the cladding, expressed in kilograms per square
metre,
d is the numerical value of the distance between the tube wall and the cladding, expressed in metres.
The insertion loss of the acoustic insulation is expected to be negative for frequencies below 1,4f .
Key
X octave band centre frequency in Hz Classes A1 and A2
D minimum insertion loss in dB Class A3
W,min
Figure 1 — Minimum insertion loss required for Class A

Key
X octave band centre frequency in Hz Class B1
D minimum insertion loss in dB Class B2
W,min
Class B3
Figure 2 — Minimum insertion loss required for Class B
Key
X octave band centre frequency in Hz Class C1
D minimum insertion loss in dB Class C2
W,min
Class C3
Figure 3 — Minimum insertion loss required for Class C

Key
X octave band centre frequency in Hz Class D2
D minimum insertion loss in dB Class D3
W,min
Figure 4 — Minimum insertion loss required for Class D
NOTE 1 The reduction in overall A-weighted sound pressure level will depend on the frequency spectrum of the
source. Some typical examples are given in 5.5 and 5.6.
NOTE 2 The values of the minimum required insertion loss given in Table 1 were derived from laboratory
measurement results of about 60 different (standard) acoustic pipe insulation systems and obtained by statistical
evaluation of the test data for each insulation class. For each octave band and each insulation class, the minimum
required insertion loss was calculated as the arithmetic mean value of the respective test data minus their standard
deviation (standard deviations were typically 3 dB in the octave bands 125 Hz to 1 000 Hz, and 9 dB from 2 000 Hz to
8 000 Hz). Slight simplifications led to the straight-line approximations displayed in Figures 1 to 4.
5 Guidance to the reduction of noise from pipes
5.1 Required insertion loss: design phase steps
5.1.1 Determination of sound pressure levels
Determine the sound pressure level, L (1,r), at a distance of 1 m from the bare pipe wall. Where this is not
p
known, information can be obtained from the supplier of the upstream equipment, or from references in the
Bibliography. Piping upstream and downstream of the source shall both be considered, separately.
Both the octave-band sound pressure levels and the overall A-weighted sound pressure level should be
determined.
The method to be applied depends on the source of pipe noise under concern.
NOTE 1 Table 2 gives typical shapes of octave-band spectra for the most common sources of noise from pipes.

NOTE 2 Data or methods to predict pipeline noise from rotating equipment attached to the line are often difficult
to obtain. When reliable data are not available, it is suggested that measurements be made on pipelines of similar size
and wall thickness that are attached to similar equipment.
5.1.2 Evaluation of sound pressure levels against limits
If the pipe is the only source of noise in the area and is radiating under free-field conditions, the sound
pressure level determined for the relevant place can be compared directly with the work area noise limit.
The sound pressure insertion loss needed is obtained by subtraction.
Where other noise sources are also present, the total noise level should be determined, before comparing
with the work area noise limit. See also 5.1.4.
5.1.3 Determination of sound power levels
The sound power level, L , radiated from the entire pipe can be derived from sound pressure levels measured
W
in the free field as given by Formula (2) (see ISO 3744):
 
2πrs
Ls()=Lx(),1r + 0lg dB (2)
 
Wp
S
 0 
where
s is the length of the pipe in metres;
S equals 1 m ;
r
is the distance from the pipe axis, in metres, [preferably rD=+1 , which is 1 m from pipe
()
wall];
surface sound pressure level, in decibels, obtained by averaging over a specified measure-
Lx(),r
p
ment surface at a distance r from the axis of the pipe, at a distance x from the noise source,
measured along the pipe in free-field conditions.
NOTE The preferred value for x is 1 m; where attenuation along the pipe is considered negligible, larger values of
x can also be used.
If the pipe is long and cannot be measured over its entire length, it may be worth estimating the sound
pressure level by measuring the sound pressure level near the source and taking the noise attenuation along
the pipe into account.
This is expressed by the following Formula (3) (see Reference [8]):
βx
Lx,,rL= 1 r − dB (3)
() ()
pp
D
where
Lr()1,
is the sound pressure level at a distance of 1 m away from the noise source, at the same
p
distance r from pipe axis as in Lx(),r ;
p
β
is the attenuation factor, in decibels;
D is the diameter of the pipe in metres.
The value of β can be 0,06 dB for pipes carrying gas or vapour (attenuation of 3 dB for every 50 pipe
diameters) and 0,017 for liquid (attenuation of 3 dB for every 175 pipe diameters), based on practical
experience. If, for a particular application, evidence is available that the value for β is different, this value
shall be used. The length of pipe should exceed (3D/β) before attenuation is taken into account.

On the basis of Formula (3), the sound power level L of a long length of pipe can be shown by Formula (4) to
W
be:
 rD 
Ls()→∞ =Lr()11,,+ 01lg dB+ 44 dB (4)
Wp  
S β′
 0 
where β′ is the numerical value of the attenuation factor.
NOTE 1 The complete Formula for the relation between Ls and Lr1, is:
() ()
W p
 2πrD 
′
01,/β s DD
Ls()=Lr()11, + 0lg ldB+−10 g 110 dB (5)
  ()
Wp
01, S β′ln10
 0 
′
It can be shown that Formula (5) will develop into Formula (2) for small values of ()β sD/ and into Formula (4) for
very long pipes.
NOTE 2 The errors involved in applying Formula (2) for pipes longer that ()3D/θ and in applying Formula (4) for
shorter pipes are less than 3 dB.
NOTE 3 Noise from piping can be transmitted by the fluid or by the pipe wall or both. The acoustic insulation
systems are effective for both. The propagation of noise by the pipe wall is difficult to predict.
5.1.4 Contribution to noise in reverberant spaces or environmental noise
The contribution of the pipe to the noise in the reverberant space is calculated from its sound power level
and should be added to the contributions from other sources. For environmental noise, the contribution
of the pipe to the total sound power level of the plant, or to the sound pressure level at the neighbourhood
point, should be calculated.
5.2 Required insertion loss: operating plants
In operating plants, the assessment of pipe noise can be based on measurements. Where the pipe noise is
significantly higher than the background noise, it can be measured directly as sound pressure levels. Again,
piping upstream and downstream of the source shall be considered separately.
If background noise is significant, pipe noise can often be determined with sound intensity measurements.
However, in-situ sound intensity measurements of pipe noise can be difficult to perform and require special
equipment and expertise (see References [5] and [6]).
A third option is to assess the pipe noise by measuring the vibratory velocity level of the pipe surface and
using the concept of radiation efficiency is given by Formula (6) (see Reference [9]):
Lx(),lrL=+10 glσ dB+10 g/()Dr2 dB (6)
pv
where
L v
is the vibratory velocity level of the pipe wall [=10lg dB ];
v
()
v
−8
v
=⋅51 0 m/s ;
10 lg σ is the radiation efficiency (10 lg σ is negative, as 01<<σ ).

For practical purposes, the value of σ can be derived from Reference [9] and Formula (7):
σ = (7)
 c 
1+
 
4Df
 
where
c is the velocity of sound in air, in metres per second;
f is the octave-band centre frequency, in hertz.
When undertaking measurements in the field it is necessary to understand the operating conditions of
the plant. Evaluation of the requirements and performance of acoustic insulation systems should always
consider equivalent operating conditions.
NOTE This method is less preferred since estimates of radiation efficiency are inaccurate as no allowance is made
for the stiffness(flexibility) or thickness of the pipe. It also requires special equipment and expertise. However, this
can be the only available method for situations with high background noise levels or where space does not permit
accurate sound intensity measurements.
5.3 Length of acoustic insulation
The noise radiated by the wall of a pipe is usually generated by equipment connected to the pipe, such as
compressors, pumps, valves or ejectors. These noise sources may cause long sections of pipe to radiate noise
because noise will propagate in the pipe with little attenuation.
If the assessment of various aspects of noise control indicates that acoustic insulation of a pipe is required,
the necessary reduction of pipe noise should be tabulated in octave bands. Reference to Clause 4 will then
indicate which class of insulation is required.
Pipes will usually have to be insulated from the noise source to (and sometimes including) the next silencer,
vessel, heat exchanger, filter, etc., unless it can be shown that attenuation along the pipe has reduced the
noise sufficiently at some point downstream and upstream of the source to render further insulation
unnecessary. This may be the point where the contribution of the pipe to the noise level is below a target
value, as according to Formula (3) or where the noise radiated from the bare pipe is more than 10 dB lower
than the insulated pipe closest to the source.
If the sound power level of a pipe is to be reduced, the length of the pipe, l, in metres, that has to be insulated
can be derived as follows by Formula (8):
10Da1−
 
l =⋅lg (8)
 
β Ra−
 
where
D is the diameter of the pipe, in metres;
ΔL /10
W
R
=10 ;
ΔL =−LL (desired reduction in sound power level), in decibels;
W WW,,with without
−D /10
W
a
=10 ;
D is the insertion loss of the insulation (see Clause 4), in decibels.
W
The relation between the variables in Formula (8) is illustrated in Figure 5, with the attenuation factor
β taken as 0,06. This graph illustrates that reductions in sound power are limited by the performance
(insertion loss) of the acoustic insulation, i.e. R shall be larger than a. It also illustrates that, with respect to
radiated sound power, it may be more economical to choose a class of insulation with higher insertion loss,
because the required length is less.
NOTE Both Formula (8) and Figure 5 can be used for either octave band or overall sound power values.

5.4 Implications for piping design
It is important to ensure at an early stage of the design that the piping arrangement allows space for the bulk
and mass of the acoustic insulation. The installation of acoustic insulation to piping as a remedial measure
is usually difficult due to lack of space between adjacent pipes and the piping being at the incorrect height to
allow the correct piping shoes and vibration isolation to be applied.
The noise control engineer should therefore estimate the noise levels of major piping at an early stage in the
design, initially based on estimated noise data if necessary, and should mark on the piping and instrument
diagrams, process engineering flow schemes or other appropriate documents, those sections of pipe which
are to be acoustically insulated. At the same time, it should be considered whether the substitution of low-
noise sources or the use of silencers might be more appropriate.
The design of pipe supports and hangers shall allow sufficient space for the installation of acoustic insulation.
When piping is supported by or suspended from a steel structure, resilient supports or hangers should be
used. The resilient elements shall have a mechanical stop to limit the movement of the pipe, in case the
resilient element fails. The method for supporting the piping shall be agreed between the parties responsible
for the mechanical and the acoustic design.
NOTE 1 Spring-loaded hangers as applied for overhead piping subject to thermal expansion will not necessarily
have satisfactory acoustic performance.
NOTE 2 A pipe hanger is a designed element that transfers the load from a pipe to the supporting structures. The
load includes the weight of the pipe proper, the content that the pipe carries, all the pipe fittings attached to pipe,
and the pipe covering such as insulation. A pipe hanger in acoustic service needs to include a vibration isolation
requirement.
Key
l/D length to diameter ratio of a pipe
desired reduction in sound power level, in dB
ΔL
W
Figure 5 — Length to diameter ratio of a pipe to be insulated for a given reduction in sound power
level as function of the insertion loss of the insulation (β = 0,06)
5.5 Derivation of overall noise reduction
The decision to apply acoustic insulation is usually based on a measured or calculated A-weighted sound
pressure/power level in decibels of the unsilenced pipe. However, calculation of the effectiveness of acoustic
insulation in terms of overall levels in decibels can only be carried out on the basis of an octave-band
frequency spectrum of the noise.
Where possible, the actual sound level frequency spectrum of the pipe under consideration should be
obtained.
If the overall noise level in decibels is the only quantity available, the octave-band spectrum can be estimated
using Table 2. This gives examples of typical spectral shapes of noise emission from pipes attached to
various types of sources. The corrections in Table 2 should be subtracted from the overall A-weighted sound
pressure/power level to arrive at the linear octave-band spectrum.

Table 2 — Examples of spectral shapes for noise from pipes attached to various types of sources
Octave band centre frequency
Hz
Source 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
Difference between A-weighted overall and linear octave band level
dB
a
Control valve 20 16 17 9 6 5 7
Centrifugal 15 12 9 7 3 10 12
b
compressor
Centrifugal pump 4 2 4 5 7 9 12
Reciprocating 3 4 5 6 8 8 8
compressor
Pneumatic Pump 9 7 7 4 7 11 17
Solids Conveyor 23 18 11 19 10 4 3
c
(Dilute Phase)
Solids Conveyor 23 18 11 8 5 7 9
c
(Dense Phase)
a
In gas service with gas reaching sonic velocity in the valve, typical nominal pipe diameters are 150 mm to 350 mm.
b
Typical pipe diameter exceeding 300 mm.
c
Typical pipe diameter between 200 mm and 300 mm.
NOTE Sound level spectra for screw compressor piping varies significantly based on equipment parameters.
Consequently corrections should be based on the best available data for specific units.
The effect of the acoustic insulation is obtained by subtracting the insertion loss of the type of insulation
considered, per octave band. The overall A-weighted sound pressure/power level in decibels after insulation
can be obtained by applying A-weighting to the spectrum and adding these octave-band levels. The insertion
loss in decibels is the difference between the levels for bare and insulated pipe respectively.
Table 3 gives an example of the calculation of the overall noise reduction of a 200 mm pipe insulated with
Class A acoustic insulation and connected to a control valve. The level of 100 dB of the bare pipe is assumed
for calculation purposes only.
The situation in the field and the quality of the application of the insulation can differ substantially from
that in the laboratory where the insertion loss values have been determined. A correction term to take this
discrepancy into account shall be estimated by the designer. The causes for this discrepancy include, but are
not limited to, the following:
— noise radiated by the structure supporting the pipe;
— noise radiated by equipment and small pipes attached to the pipe;
— failure to install the acoustic insulation as it was designed.
These discrepancies are usually greater for higher classes of acoustic insulation. For example, it is expected
that the difference between laboratory and field insertion losses for Class B, C and D insulation will be
greater than those for Class A.

Table 3 — Example of calculation
Noise level in decibels
Octave-band-centre frequency Total
Hz
Parameter
125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000 A-weighted
Noise level from bare pipe connected to    100
control valve
Source correction for valve noise 20 16 17 9 6 5 7
(Table 2)
Estimate of octave-band spectrum of noise 80 84 83 91 94 95 93
from bare pipe
Insertion loss Class A1 and A2 -4 -4 2 9 16 22 29
(Table 1)
Octave-band spectrum of insulated pipe 84 88 81 82 78 73 64
A-weighted spectrum of insulated pipe 68 79 78 82 79 74 63 86
Noise level reduction    14
5.6 Typical noise reduction values
Typical noise reduction values may be calculated for different types of sources and various types of
insulation.
On the basis of the octave band spectra of Table 2 and using minimum insertion loss values of Table 1, the
following approximate A-weighted noise level reductions in decibels are obtained with the various classes
of insulation for different types of source see Table 4. The noise control engineer should make their own
assessment based on the actual data available.
Table 4 — Typical noise level reduction values for insulation of piping connected to different types
of noise sources
Class Diameter Expected reduction of the overall A-weighted sound pressure/power level
a
D dB
mm
Centrifugal Centrifugal Control Reciprocating Pneumatic Solids Solids
pumps compressors valves compressors Pump Conveyor Conveyor
(Dilute (Dense
Phase) Phase)
A1 and D < 650 4 10 14 5 7 14 12
A2
A3 D ≥ 650 9 15 18 9 12 19 16
B1 D < 300 5 11 16 5 8 15 14
B2 300 ≤ D < 650 6 14 18 6 9 18 16
B3 D ≥ 650 10 18 22 10 13 23 21
C1 D < 300 9 18 22 9 13 22 21
C2 300 ≤ D < 650 11 20 24 10 15 25 24
C3 D ≥ 650 17 25 29 17 20 29 27
D2 300 ≤ D < 650 12 22 27 13 17 26 26
D3 D ≥ 650 18 28 32 19 23 32 33
a
The shaded areas indicate that the particular type of insulation may not be (cost-) effective for that application or represents
an unusual application.
6 Construction of typical acoustic insulation systems
6.1 General
When constructing an acoustic insulation system, many considerations should be applied to select insulation
materials that will not only meet the acoustic attenuation requirement, but also the environmental,
operational and structural concerns.
This clause lists materials suitable for acoustic insulation and the particular properties necessary for
acoustic purposes. They shall be suitable for the maximum operating temperatures and for the chemical
nature of the environment.
Where environmental and operating conditions are such that Corrosion Under Insulation (CUI) is a concern,
consideration should be given for suitable materials t
...

Norme
internationale
ISO 15665
Deuxième édition
Acoustique — Isolation acoustique
2023-12
des tuyaux, clapets et brides
Acoustics — Acoustic insulation for pipes, valves and flanges
Numéro de référence
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Case postale 401 • Ch. de Blandonnet 8
CH-1214 Vernier, Genève
Tél.: [phone]
E-mail: [e-mail]
Web: www.iso.org
Publié en Suisse
ii
Sommaire Page
Avant-propos .v
1 Domaine d'application . 1
2 Références normatives . 1
3 Termes et définitions . 1
4 Classes d'isolation acoustique . 3
5 Recommandations pour la réduction du bruit émis par les tuyaux . 6
5.1 Perte par intersection requise: phase de conception.6
5.1.1 Détermination des niveaux de pression acoustique .6
5.1.2 Évaluation des niveaux de pression acoustique par rapport à des limites .7
5.1.3 Détermination des niveaux de puissance acoustique .7
5.1.4 Contribution au bruit dans des espaces réverbérants au bruit ambiant.8
5.2 Perte par insertion requise: usines en cours d'exploitation .8
5.3 Longueur de l'isolation acoustique .9
5.4 Incidences sur la conception de la tuyauterie .10
5.5 Calcul de la réduction globale du bruit .11
5.6 Valeurs types de réduction du bruit . 13
6 Construction de systèmes d'isolation acoustique types . 14
6.1 Généralités .14
6.2 Revêtement extérieur .14
6.2.1 Généralités .14
6.2.2 Matériaux du revêtement extérieur .14
6.2.3 Matériaux de la couche complémentaire . 15
6.2.4 Joints vibro-acoustiques . 15
6.3 Couche poreuse .16
6.4 Support du revêtement .17
6.5 Matériau d'isolation contre les vibrations au niveau des supports de tuyau .17
7 Installation . 17
7.1 Généralités .17
7.2 Étendue d'isolation.18
7.3 Bouchons de protection .18
7.4 Enceintes et enveloppes acoustiques.18
7.5 Protection contre les dommages mécaniques .19
8 Isolation thermique et acoustique combinée . 19
8.1 Généralités .19
8.2 Utilités avec fluides chauds .19
8.3 Utilités avec fluides froids .19
9 Essais des systèmes d'isolation acoustiques . 19
9.1 Généralités .19
9.2 Méthode de mesurage: mesurage sur le terrain . 20
9.2.1 Isolation de puissance acoustique, D . 20
W
9.2.2 Isolation de pression acoustique, D . 20
p
9.3 Méthode de mesurage: salle réverbérante . 22
9.4 Installations d'essai . 22
9.4.1 Salle d'essai . 22
9.4.2 Installation . 22
9.4.3 Dimensions du tuyau . 23
9.5 Source sonore .24
9.6 Éprouvette .24
9.7 Mesurage .24
9.8 Résultats . 25
9.9 Informations à consigner dans le rapport d'essai . 25

iii
Annexe A (informative) Constructions d'isolation acoustique pouvant satisfaire aux exigences
des classes d'isolation .27
Annexe B (informative) Équations pour le calcul de la perte par insertion minimale requise
D des classes d'isolation .30
W,min
Annexe C (informative) Principe constructif d'une isolation acoustique .31
Annexe D (informative) Exemples de détails de construction types .32
Bibliographie .43

iv
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux
de normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général
confiée aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire
partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (IEC) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les procédures utilisées pour élaborer le présent document et celles destinées à sa mise à jour sont
décrites dans les Directives ISO/IEC, Partie 1. Il convient, en particulier, de prendre note des différents
critères d'approbation requis pour les différents types de documents ISO. Le présent document
a été rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2
(voir www.iso.org/directives).
L'ISO attire l'attention sur le fait que la mise en application du présent document peut entraîner l'utilisation
d'un ou de plusieurs brevets. L'ISO ne prend pas position quant à la preuve, à la validité et à l'applicabilité
de tout droit de propriété revendiqué à cet égard. À la date de publication du présent document, l'ISO
n'avait pas reçu notification qu'un ou plusieurs brevets pouvaient être nécessaires à sa mise en application.
Toutefois, il y a lieu d'avertir les responsables de la mise en application du présent document que des
informations plus récentes sont susceptibles de figurer dans la base de données de brevets, disponible à
l'adresse www.iso.org/brevets. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne pas avoir identifié tout ou
partie de tels droits de brevet.
Les appellations commerciales éventuellement mentionnées dans le présent document sont données pour
information, par souci de commodité, à l'intention des utilisateurs et ne sauraient constituer un engagement.
Pour une explication de la nature volontaire des normes, la signification des termes et expressions
spécifiques de l'ISO liés à l'évaluation de la conformité, ou pour toute information au sujet de l'adhésion de
l'ISO aux principes de l'Organisation mondiale du commerce (OMC) concernant les obstacles techniques au
commerce (OTC), voir www.iso.org/avant-propos.
Le présent document a été élaboré par le comité technique ISO/TC 43, Acoustique, sous-comité SC 1, Bruit.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (ISO 15665:2003), qui a fait l'objet d'une
révision technique. Elle incorpore également le Rectificatif technique ISO 15665:2003/Cor.1:2004.
Les principales modifications sont les suivantes:
— ajout des pertes par insertion des classes D2 et D3 conformément à la spécification Shell DEP 31.46.00.31
pour élargir la portée du présent document;
— ajout de nouvelles sources sonores de tuyaux pour incorporer les pompes pneumatiques et les
transporteurs de granulés solides;
— mises à jour de l'Article 6 relatif aux composants de construction et de matériau de système d'isolation
pour incorporer des technologies et matériaux plus récents;
— conversion de l'ancien Article 9, «Constructions d'isolation acoustique satisfaisant aux exigences des classes
d'isolation» en Annexe A pour mettre à jour et élargir l'utilisation de différentes constructions de systèmes
de matériaux plus récentes. Une attention particulière est portée à l'exigence relative aux essais de perte
par insertion, au sens défini par la présente norme, pour la détermination de la performance acoustique
des systèmes d'isolation de tuyauteries.
Il convient que l'utilisateur adresse tout retour d'information ou toute question concernant le présent
document à l'organisme national de normalisation de son pays. Une liste exhaustive desdits organismes se
trouve à l'adresse www.iso.org/fr/members.html

v
Norme internationale ISO 15665:2023(fr)
Acoustique — Isolation acoustique des tuyaux, clapets et
brides
1 Domaine d'application
Le présent document définit les performances acoustiques de quatre classes (classes A, B, C et D) d'isolation
de tuyaux. Il définit également une méthode d'essai normalisée pour mesurer les performances acoustiques
de tout type de construction de système de matériau, permettant ainsi d'évaluer de nouvelles isolations et
les isolations existantes par rapport aux quatre classes. En outre, le présent document décrit certains modes
de construction types susceptibles de satisfaire à ces classes de performances acoustiques.
Le présent document est applicable à l'isolation acoustique de tuyaux cylindriques en acier et de leurs
composants de tuyauterie. Il est valable pour des tuyaux jusqu'à 1 m de diamètre et d'une épaisseur de paroi
minimale de 4,2 mm, pour des diamètres inférieurs à 300 mm et de 6,3 mm, pour les diamètres supérieurs
ou égaux à 300 mm. Il n'est pas applicable à l'isolation acoustique de conduits rectangulaires, ni à celle de
réservoirs ou de machines.
Le présent document traite de l'évaluation des performances d'isolation acoustique des tuyaux à la fois en
phase de conception et sur des installations en exploitation. Il fournit des lignes directrices aux ingénieurs
acousticiens pour déterminer la classe requise et l'étendue d'isolation nécessaire pour une application
donnée. Il fournit des exemples types de méthodes de construction, ces exemples étant toutefois fournis à
titre informatif uniquement et n'ont pas pour objet d'être normatifs.
Le présent document précise les aspects de l'isolation acoustique qui diffèrent de ceux de l'isolation
thermique, et sert de guide tant aux installateurs qu'aux ingénieurs acousticiens. Les détails afférents à
l'isolation thermique sont exclus du domaine d'application du présent document.
2 Références normatives
Les documents suivants sont cités dans le texte de sorte qu'ils constituent, pour tout ou partie de leur
contenu, des exigences du présent document. Pour les références datées, seule l'édition citée s'applique. Pour
les références non datées, la dernière édition du document de référence s'applique (y compris les éventuels
amendements).
ISO 354, Acoustique — Mesurage de l'absorption acoustique en salle réverbérante
ISO 3741:2010, Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique et des niveaux d'énergie
acoustique émis par les sources de bruit à partir de la pression acoustique — Méthodes de laboratoire en salles
d'essais réverbérantes
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s'appliquent.
L'ISO et l'IEC tiennent à jour des bases de données terminologiques destinées à être utilisées en normalisation,
consultables aux adresses suivantes:
— ISO Online browsing platform: disponible à l'adresse https:// www .iso .org/ obp
— IEC Electropedia: disponible à l'adresse https:// www .electropedia .org/

3.1
tuyauterie
tuyaux cylindriques et raccords tels que des clapets, des brides, des soufflets et des supports
Note 1 à l'article: Une tuyauterie désigne un tuyau ou un réseau de tuyaux utilisé pour transférer des fluides (solides,
liquides ou gazeux) d'un emplacement à un autre. Raccords de tuyauterie: des raccords sont utilisés dans les réseaux
de tuyaux pour relier des sections droites de tuyau et faciliter l'adaptation à différentes tailles et formes de tuyaux.
3.2
isolation acoustique
revêtement acoustique
revêtement extérieur installé dans le but de réduire le bruit rayonné par le tuyau
Note 1 à l'article: L'isolation acoustique/le revêtement acoustique est généralement constitué(e) d'un matériau
absorbant acoustique et/ou élastique (la «couche poreuse ») sur la tuyauterie et d'un revêtement extérieur
imperméable (le «revêtement extérieur »). Le terme «isolation» tel qu'il est employé dans le reste de la présente norme
renvoie à l'isolation et au revêtement, qui sont tous deux interprétés avec la même signification.
3.3
résistivité au flux d'air
chute de pression par unité d'épaisseur de matériau poreux survenant lors du passage d'un flux d'air de
vitesse constante à travers le matériau
Note 1 à l'article: La résistivité au flux d'air est égale à la chute de pression divisée par le produit de la vitesse du flux
d'air et de l'épaisseur de l'échantillon.
4 2
Note 2 à l'article: L'unité de la résistivité au flux d'air est le N s/m = Pa s/m .
Note 3 à l'article: L'ISO 9053-1 et l'ISO 9053-2 décrivent des procédures de détermination de la résistivité au flux d'air.
3.4
perte par insertion
isolation de puissance acoustique
D
W
pour une bande d'octave ou de tiers d'octave quelconque, différence de niveau de puissance acoustique
rayonné par une source sonore avant et après l'application de l'isolation acoustique
Note 1 à l'article: La perte par insertion est mesurée en décibels.
Note 2 à l'article: Voir les Notes à l'Article 2 et 4 de 3.5.
3.5
isolation de pression acoustique
D
p
pour une bande d'octave ou de tiers d'octave quelconque, différence de niveau de pression acoustique, à un
endroit spécifié par rapport à la source sonore, avant et après l'application de l'isolation acoustique
Note 1 à l'article: L'isolation de pression acoustique est mesurée en décibels.
Note 2 à l'article: Pour les sources de bruit intérieures, notamment pour ce qui concerne les mesurages en laboratoire,
la détermination de l'isolation de puissance acoustique D est la plus appropriée. D peut être déterminée dans une
W W
salle réverbérante ou au moyen de mesurages d'intensité acoustique. Des mesurages d'intensité acoustique peuvent
également être utilisés pour obtenir la valeur de D sur le terrain. Pour la méthodologie de détermination de la
W
puissance acoustique à l'aide de l'intensité acoustique, il convient de se référer à l'ISO 9614-1 ou à l'ISO 9614-2, selon le
cas.
Note 3 à l'article: Pour les tuyauteries extérieures, la détermination de l'isolation de pression acoustique, D , est une
p
méthode moins précise, mais qui peut se révéler plus pratique à condition que les sources de bruit de fond n'altèrent
pas les mesurages de manière significative. Il convient de choisir les positions de mesurage de la pression acoustique
par rapport aux objectifs de conception de l'isolation acoustique, ce qui signifie généralement une disposition en cercle
autour de la tuyauterie. Il est préférable d'utiliser une distance de mesurage de 1 m par rapport à la surface du tuyau ou
de 2,5 fois le diamètre du tuyau pour les tuyaux d'un diamètre inférieur ou égal à 0,33 m, afin de réduire au minimum
les effets de mesurage en champ proche.

Note 4 à l'article: Pour la détermination de D ou de D , il convient que les positions de mesurage et les conditions
W p
d'exploitation de l'installation soient identiques avec et sans isolation acoustique. Lorsque le diagramme de
rayonnement de la tuyauterie non traitée et celui de la tuyauterie isolée acoustiquement sont l'un et l'autre
«cylindriquement omnidirectionnels», les deux mesures (D et D ) produisent des résultats identiques.
W p
3.6
extrémité anéchoïque
ensemble acoustique non réfléchissant situé à l'extrémité d'un tuyau ou d'une conduite, qui transforme un
tuyau ou une conduite de longueur finie en un tuyau ou une conduite acoustiquement infini(e), en particulier
pour les mesurages aéroacoustiques à l'intérieur du tuyau ou de la conduite
4 Classes d'isolation acoustique
Le présent article définit quatre classes d'isolation acoustique ou de revêtement acoustique, appelées A, B,
C et D, en termes d'exigences de perte par insertion minimale. La perte par insertion minimale est spécifiée
dans le Tableau 1 et représentée aux Figures 1 à 4. Des formules permettant de calculer une valeur approchée
de la perte par insertion requise (dans une limite de 0,5 dB) sont présentées dans l'Annexe B.
La perte par insertion de l'isolation acoustique ou du revêtement acoustique est liée au diamètre du tuyau
auquel elle est appliquée. Les diamètres de tuyau sont répartis en trois groupes dimensionnels de tuyau et la
classe d'isolation est constituée d'une combinaison lettre/chiffre indiquant le diamètre auquel l'isolation est
appliquée.
Les dimensions de tuyau utilisées sont les suivantes:
— diamètre extérieur inférieur à 300 mm;
— diamètre supérieur ou égal à 300 mm, mais inférieur à 650 mm;
— diamètre supérieur ou égal à 650 mm, mais inférieur à 1 000 mm.
Tableau 1 — Perte par insertion minimale requise pour chaque classe
Fréquence médiane des bandes d'octave, Hz
Gamme de diamètres nominaux
Classe D 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
mm
Perte par insertion minimale D , dB
W
A1 D < 300 −4 −4 2 9 16 22 29
A2 300 ≤ D < 650 −4 −4 2 9 16 22 29
A3 650 ≤ D < 1 000 −4 2 7 13 19 24 30
B1 D < 300 −9 −3 3 11 19 27 35
B2 300 ≤ D < 650 −9 −3 6 15 24 33 42
B3 650 ≤ D < 1 000 −7 2 11 20 29 36 42
C1 D < 300 −5 −1 11 23 34 38 42
C2 300 ≤ D < 650 −7 4 14 24 34 38 42
C3 650 ≤ D < 1 000 1 9 17 26 34 38 42
D2 300 ≤ D < 650 −3 4 15 36 45 45 45
D3 650 ≤ D < 1 000 3 9 26 36 45 40 40
Pour être conforme à une classe donnée, la perte par insertion de chacune des sept bandes d'octave doit
être supérieure ou égale aux niveaux spécifiés. Une isolation acoustique qui ne satisfait pas entièrement à
l'exigence susmentionnée doit être désignée comme «non classée».
L'isolation acoustique réduit le bruit rayonné directement par le tuyau, mais un effet de réaction est observé:
pour le rayonnement de toute vibration résiduelle, car le revêtement extérieur a une surface rayonnante
plus importante que la surface du tuyau nu. Le revêtement extérieur peut, en outre, avoir une efficacité
de rayonnement plus élevée que celle du tuyau à des fréquences basses. Ces effets sont relativement plus

importants sur des tuyaux de faible diamètre et imposent une limite à l'applicabilité des différentes classes
d'isolation.
Un effet de résonance du dispositif d'isolation acoustique est également observé à des fréquences basses en
raison de la masse du revêtement extérieur et de l'effet de ressort de l'air piégé dans la couche poreuse. Si le
matériau poreux ne contribue que faiblement à la rigidité mécanique, la fréquence de résonance, en Hz, est
donnée approximativement par la Formule (1):
f = (1)
md′′
où
′′
m
est la valeur numérique de la masse surfacique du revêtement extérieur, exprimée en kilogrammes
par mètre carré;
d est la valeur numérique de la distance entre la paroi du tube et le revêtement extérieur, exprimée
en mètres.
La perte par insertion escomptée de l'isolation acoustique est négative pour les fréquences inférieures à 1,4
f .
Légende
X fréquence médiane des bandes d'octave, en Hz Classes A1 et A2
D perte par insertion minimale, en dB Classe A3
W,min
Figure 1 — Perte par insertion minimale requise pour la classe A

Légende
X fréquence médiane des bandes d'octave, en Hz Classe B1
D perte par insertion minimale, en dB Classe B2
W,min
Classe B3
Figure 2 — Perte par insertion minimale requise pour la classe B
Légende
X fréquence médiane des bandes d'octave, en Hz Classe C1
D perte par insertion minimale, en dB Classe C2
W,min
Classe C3
Figure 3 — Perte par insertion minimale requise pour la classe C

Légende
X fréquence médiane des bandes d'octave, en Hz Classe D2
D perte par insertion minimale, en dB Classe D3
W,min
Figure 4 — Perte par insertion minimale requise pour la classe D
NOTE 1 La réduction du niveau de pression acoustique global pondéré A dépend du spectre de fréquences de la
source. Quelques exemples types sont fournis en 5.5 et 5.6.
NOTE 2 Les valeurs de perte par insertion minimale fournies dans le Tableau 1 sont déduites à partir des résultats
de mesurages réalisés en laboratoire avec environ 60 différents systèmes d'isolations (normalisées) acoustiques de
tuyau et sont obtenues au moyen d'une évaluation statistique des données d'essai pour chaque classe d'isolation. Pour
chaque bande d'octave et pour chaque classe d'isolation, la perte par insertion minimale requise est calculée comme
étant la valeur arithmétique moyenne des résultats d'essai respectifs moins leur écart-type (les écarts-types sont
généralement de 3 dB dans les bandes d'octave de 125 Hz à 1 000 Hz et de 9 dB de 2 000 Hz à 8 000 Hz). De légères
simplifications sont à l'origine des approximations de variation linéaire représentées aux Figures 1 à 4.
5 Recommandations pour la réduction du bruit émis par les tuyaux
5.1 Perte par intersection requise: phase de conception
5.1.1 Détermination des niveaux de pression acoustique
Déterminer le niveau de pression acoustique, L (1,r), à une distance de 1 m de la paroi du tuyau nu. Lorsque
p
cette valeur n'est pas connue, le fournisseur du matériel situé en amont ou les références citées dans la
Bibliographie peuvent fournir des informations. Les tuyauteries en amont et en aval de la source doivent
être considérées séparément.
Il convient de déterminer tant les niveaux de pression acoustique par bande d'octave que le niveau global
pondéré A.
La méthode à appliquer dépend de la source sonore du tuyau en question.
NOTE 1 Le Tableau 2 présente des formes types de spectres de bandes d'octave pour les sources de bruit les plus
courantes pour des tuyaux.
NOTE 2 Il est souvent difficile d'obtenir des données ou des méthodes relatives à la prévision du bruit de tuyauterie
émis par des machines tournantes raccordées à la canalisation. Lorsqu'il est impossible d'obtenir des données fiables,
il est recommandé de réaliser des mesurages sur des canalisations de dimension et d'épaisseur de parois semblables,
raccordées à des machines similaires.
5.1.2 Évaluation des niveaux de pression acoustique par rapport à des limites
Lorsque le tuyau est l'unique source sonore dans la zone et lorsqu'il rayonne dans des conditions de champ
libre, le niveau de pression acoustique déterminé en un endroit donné peut être comparé directement
à la limite d'émissions acoustiques sur la zone de travail. La perte par insertion de pression acoustique
nécessaire est déterminée par soustraction.
En présence d'autres sources de bruit, il convient de déterminer le niveau de bruit total avant de le comparer
à la limite d'émission acoustique sur la zone de travail. Voir également 5.1.4.
5.1.3 Détermination des niveaux de puissance acoustique
Le niveau de puissance acoustique, L , rayonné par le tuyau tout entier peut être déterminé à partir des
W
niveaux de pression acoustique mesurés en champ libre donnés par la Formule (2) (voir ISO 3744):
 
2πrs
Ls()=Lx(),1r + 0lg dB (2)
 
Wp
S
 0 
où
s est la longueur du tuyau, en mètres;
S est égale à 1 m ;
r
est la distance à partir de l'axe du tuyau, en mètres [de préférence rD=+1 , soit à 1 m de la
()
paroi du tuyau];
est le niveau de pression acoustique surfacique, en décibels, obtenu par moyennage sur une
Lx(),r
p
surface de mesurage spécifiée à une distance r de l'axe du tuyau, à une distance x de la source
sonore, mesuré le long du tuyau dans des conditions de champ libre.
NOTE La valeur recommandée pour x est de 1 m; lorsque l'atténuation le long du tuyau est considérée négligeable,
des valeurs plus importantes pour x peuvent également être utilisées.
Si le tuyau est long et qu'il ne peut pas être mesuré sur toute sa longueur, il peut être préférable d'estimer le
niveau de pression acoustique par mesurage au voisinage de la source et en tenant compte de l'atténuation
du bruit sur toute la longueur du tuyau.
Cela est exprimé par la Formule (3) ci-dessous (voir Référence [8]):
βx
Lx,,rL= 1 r − dB (3)
() ()
pp
D
où
Lr1,
() est le niveau de pression acoustique à une distance de 1 m de la source sonore, à la même dis-
p
tance r de l'axe du tuyau que dans Lx ,r ;
()
p
β
est le coefficient d'atténuation, en décibels;
D est le diamètre du tuyau, en mètres.
Il ressort de l'expérience pratique que la valeur de β peut-être de 0,06 dB pour des tuyaux transportant des
gaz ou des vapeurs (atténuation de 3 dB tous les 50 diamètres de tuyau) et de 0,017 pour les liquides
(atténuation de 3 dB tous les 175 diamètres de tuyau). Si, pour une application donnée, il existe des données
fiables qui indiquent une autre valeur de β, cette autre valeur doit être utilisée. Il convient que la longueur du
tuyau soit supérieure à (3D/β) avant que l'atténuation soit prise en compte.
D'après la Formule (3), il peut être démontré dans la Formule (4) que le niveau de puissance acoustique L
W
d'une longueur importante de tuyau est égal à:
 
rD
Ls()→∞ =Lr()11,,+ 01lg dB+ 44 dB (4)
 
Wp
′
S β
 
′
où β est la valeur numérique du coefficient d'atténuation.
NOTE 1 La formule complète de la relation entre Ls() et Lr()1, est:
W p
 2πrD 
01,/β′s DD
Ls =Lr11, + 0lg ldB+−10 g 110 dB (5)
() ()
()
Wp  
′
01, S β ln10
 
′
Il peut être démontré que la Formule (5) sera développée en Formule (2) pour les faibles valeurs de ()β sD/ et en
Formule (4) pour les tuyaux de très grande longueur.
NOTE 2 Les erreurs introduites par l'application de la Formule (2) à des tuyaux d'une longueur supérieure à
()3D/θ et par l'application de la Formule (4) à des tuyaux plus courts sont inférieures à 3 dB.
NOTE 3 Le bruit émis par les tuyauteries peut être transmis par le fluide ou par la paroi du tuyau ou par les deux à
la fois. Les systèmes d'isolation acoustique sont efficaces dans les deux cas. Il est difficile de prévoir la propagation du
bruit par la paroi du tuyau.
5.1.4 Contribution au bruit dans des espaces réverbérants au bruit ambiant
Dans des espaces réverbérants, la contribution du tuyau au bruit est calculée sur la base de son niveau de
puissance acoustique et il convient de l'ajouter aux contributions d'autres sources. Pour ce qui concerne le
bruit ambiant, il convient de calculer la contribution du tuyau au niveau de puissance acoustique total de
l'installation, ou au niveau de pression acoustique au point de voisinage.
5.2 Perte par insertion requise: usines en cours d'exploitation
Dans les usines en cours d'exploitation, l'évaluation du bruit produit par les tuyaux peut se faire à partir de
mesurages. Lorsque le bruit produit par le tuyau est sensiblement plus élevé que le bruit de fond, il peut être
mesuré directement en termes de niveaux de pression acoustique. Ici encore, il faut considérer séparément
la tuyauterie en amont et la tuyauterie en aval de la source.
Lorsque le bruit de fond est important, le bruit produit par le tuyau peut fréquemment être déterminé au
moyen de mesurages d'intensité acoustique. Cependant, les mesurages sur site de l'intensité acoustique
du bruit des tuyauteries peuvent être difficiles à réaliser et nécessitent du matériel et un savoir-faire
[5] [6]
particuliers (voir Références et ).

Une troisième possibilité consiste à évaluer le bruit produit par le tuyau en mesurant le niveau de vitesse
vibratoire de la surface du tuyau et en utilisant le concept d'efficacité de rayonnement donné par la
[9]
Formule (6) (voir Référence ):
Lx(),lrL=+10 glσ dB+10 g/()Dr2 dB (6)
pv
où
v
L
est le niveau de vitesse vibratoire de la paroi du tuyau, en décibels [=10lg dB ];
v
()
v
−8
v
=⋅51 0 m/s ;
10 lg σ est l'efficacité de rayonnement (10 lg σ est négatif, étant donné que 01<<σ ).

[9]
Pour des besoins pratiques, la valeur de σ peut être calculée d'après la Référence et la Formule (7):
σ = (7)
 c 
1+
 
4Df
 
où
c est la vitesse du son dans l'air, en mètres par seconde;
f est la fréquence médiane des bandes d'octave, en hertz.
Lorsque des mesurages sont entrepris sur le terrain, il est nécessaire de comprendre les conditions
d'exploitation de l'usine. Pour l'évaluation des exigences et de la performance des systèmes d'isolation
acoustique, il convient de toujours tenir compte des conditions d'exploitation équivalentes.
NOTE Cette dernière méthode est moins recommandée puisque les estimations du rendement de rayonnement
ne sont pas précises, car elles ne tiennent pas compte de la rigidité (ou flexibilité) ou de l'épaisseur du tuyau. Elle
nécessite également du matériel et un savoir-faire particuliers. Toutefois, elle peut être la seule envisageable dans des
situations où les niveaux de bruit de fond sont importants ou dans des espaces qui ne permettent pas d'effectuer des
mesurages précis de l'intensité acoustique.
5.3 Longueur de l'isolation acoustique
Le bruit rayonné par la paroi d'un tuyau est généralement généré par du matériel, tel que des compresseurs,
des pompes, des clapets ou des éjecteurs, raccordé au tuyau. Ces sources de bruit peuvent être à l'origine
d'un rayonnement de bruit sur des sections longues de tuyau, car l'atténuation du bruit acheminé par le
tuyau est faible.
Lorsque l'évaluation des différents aspects du contrôle du bruit indique que l'isolation acoustique d'un tuyau
est nécessaire, il convient de présenter la réduction nécessaire du bruit produit par le tuyau sous forme de
tableau par bandes d'octave. Une référence à l'Article 4 indique alors la classe d'isolation requise.
Il est généralement nécessaire d'isoler les tuyaux de la source de bruit jusqu'au (et parfois y compris)
prochain silencieux, réservoir, échangeur de chaleur, filtre, etc. sauf lorsqu'il est possible de démontrer que
l'atténuation le long du tuyau réduit suffisamment le bruit en un point en aval et en amont de la source pour
rendre toute autre isolation inutile. Ce point peut se situer au niveau où la contribution du tuyau au niveau
de bruit est inférieure à une valeur prévue conformément à la Formule (3), ou lorsque le bruit rayonné par le
tuyau nu est inférieur de plus de 10 dB à celui du tuyau isolé le plus proche de la source.

Si le niveau de puissance acoustique d'un tuyau doit être réduit, la longueur du tuyau, l, en mètres, qui doit
être isolé peut-être calculée de la manière suivante à l'aide de la Formule (8):
10Da1−
 
l =⋅lg (8)
 
β Ra−
 
où
D est le diamètre du tuyau, en mètres;
ΔL /10
W
R
=10 ;
ΔL =−LL (réduction souhaitée du niveau de puissance acoustique), en décibels;

W WW,,avec sans
−D /10
W
a
=10 ;
D est la perte par insertion de l'isolation (voir Article 4), en décibels.
W
La relation entre les variables de la Formule (8) est représentée à la Figure 5, avec un coefficient
d'atténuation β de 0,06. Le graphique indique que les réductions de la puissance acoustique sont limitées par
la performance (perte par insertion) de l'isolation acoustique. R doit en d'autres termes être supérieur à a. Il
indique également qu'il peut être plus avantageux, pour ce qui concerne la puissance acoustique rayonnée,
de choisir une classe d'isolation avec une perte par insertion plus importante, car la longueur nécessaire est
plus petite.
NOTE Il est possible d'utiliser la Formule (8) et la Figure 5 pour les valeurs par bandes d'octave ou pour les valeurs
de puissance acoustique globale.
5.4 Incidences sur la conception de la tuyauterie
Il est important de s'assurer dès le début de la conception que la disposition de la tuyauterie réserve un
espace suffisant au volume et à la masse de l'isolation acoustique. Le manque d'espace entre les tuyaux
adjacents et une hauteur de tuyau incorrecte ne permettant pas d'utiliser les supports de tuyauterie et une
isolation anti-vibratoire appropriés rendent généralement difficile l'installation d'une isolation acoustique
en tant que mesure corrective.
Il convient par conséquent que l'ingénieur acousticien évalue les niveaux de bruit des tuyauteries principales
dès le début de la conception, en se fondant initialement et le cas échéant sur des estimations de données de
bruit, et qu'il note sur les schémas des tuyauteries et des appareils, sur les schémas des flux de procédés
de fabrication ou sur les autres documents appropriés, les sections de tuyau qu'il est nécessaire d'isoler
acoustiquement. Il convient qu'il étudie en même temps si la substitution de sources à faible bruit ou
l'utilisation de silencieux peut être une meilleure solution.
Les supports et les attaches de tuyau doivent être conçus pour réserver un espace suffisant pour permettre
l'installation d'une isolation acoustique.
Lorsque la tuyauterie est soutenue par ou fixée à une structure en acier, il convient d'utiliser des supports
ou des attaches élastiques. Les éléments élastiques doivent comporter une butée mécanique afin de limiter
le mouvement du tuyau en cas de rupture de l'élément élastique. La méthode de support de la tuyauterie doit
faire l'objet d'un accord entre les parties chargées de la conception mécanique et acoustique.
NOTE 1 Des attaches à ressorts telles que celles utilisées pour des tuyauteries suspendues soumises à une dilatation
thermique ne présentent pas nécessairement des performances acoustiques satisfaisantes.
NOTE 2 Un support de tuyau est un élément conçu pour transférer la charge d'un tuyau vers les structures de
soutien. La charge comprend le poids du tuyau proprement dit, le contenu transporté par le tuyau, l'ensemble des
raccords de tuyauterie et les revêtements de tuyaux, tels que l'isolation. Pour un support de tuyau en service
acoustique, il est nécessaire d'inclure une exigence d'isolation contre les vibrations.

Légende
l/D rapport entre la longueur et le diamètre d'un tuyau
réduction souhaitée du niveau de puissance acoustique, en dB
ΔL
W
Figure 5 — Rapport entre la longueur et le diamètre d'un tuyau à isoler pour une réduction donnée
du niveau de puissance acoustique en fonction de la perte par insertion de l'isolation (β = 0,06)
5.5 Calcul de la réduction globale du bruit
La décision d'appliquer une isolation acoustique est généralement fondée sur le niveau de pression/puissance
acoustique pondéré A mesuré ou calculé en décibels du tuyau non isolé. Le calcul de l'efficacité de l'isolation
acoustique en termes de niveaux globaux en décibels est cependant uniquement possible sur la base d'un
spectre de fréquences du bruit par bande d'octave.
Il convient, dans toute la mesure du possible, d'obtenir le spectre effectif de fréquences de niveau sonore du
tuyau concerné.
Lorsque le niveau de bruit global en décibels est la seule grandeur disponible, il est possible d'estimer le
spectre par bande d'octave en utilisant le Tableau 2. Ce tableau fournit des exemples de formes spectrales
types d'émission de bruit émis par des tuyaux raccordés à différents types de sources. Il convient de
soustraire les corrections du Tableau 2 du niveau de pression/puissance acoustique global pondéré A pour
parvenir au spectre linéaire des bandes d'octave.

Tableau 2 — Exemples de formes spectrales du bruit émis par les tuyaux raccordés à différents
types de sources
Fréquence médiane des bandes d'octave
Hz
Source 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000
Différence entre le niveau global pondéré A et linéaire par bande d'octave
dB
a
Clapet de commande 20 16 17 9 6 5 7
Compresseur 15 12 9 7 3 10 12
b
centrifuge
Pompe centrifuge 4 2 4 5 7 9 12
Compresseur 3 4 5 6 8 8 8
alternatif
Pompe pneumatique 9 7 7 4 7 11 17
Transporteur de solides 23 18 11 19 10 4 3
c
(phase diluée)
Transporteur de solides 23 18 11 8 5 7 9
c
(phase dense)
a
Pour un service de gaz dans lequel le gaz atteint la vitesse du son dans le clapet, les diamètres nominaux types des tuyaux
sont compris entre 150 mm et 350 mm.
b
Diamètre type de tuyau dépassant 300 mm.
c
Diamètre type de tuyau compris entre 200 mm et 300 mm.
NOTE Le spectre de niveau sonore des
...