ISO/R 917:1968
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Kef. No. : ISO/R 917-1968 (E)
UDC 621.56/.59 : 621.51.001.4
-c-l
IS0
IN TERN AT I ON A L O R G A N IZAT I O N FOR STAND AR D IZATl O N
IS0 R ECO M M EN DATI O N
R 917
TEST IN G OF RE F R I G E RANT COMPR ESSORS
1st EDITION
December 1968
COPYRIGHT RESERVED
The copyright of IS0 Recommendations and IS0 Standards
belongs to IS0 Member Bodies. Reproduction of these
documents, in any country, may be authorized therefore only
by the national standards organization of that country, being
a member of ISO.
For each individual country the only valid standard is the national standard of that country.
Printed in Switzerland
to be obtained through the national standards organizations.
Also issued in French and Russian. Copies
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La Recommandation ISO/R 917, Essais des compresseurs pour fluides frigorigènes, a été élaborée par le
Comité Technique ISO/TC 86, Froid, dont le Secrétariat est assuré par la British Standards Institution (BSI).
Les travaux relatifs à cette question ont été confiés au SousComité ISO/TC 86/SC 4, dont le Secrétariat
est assuré par le Royaume-Uni. Les travaux commencèrent en 1960 et les “Recommandations pour un code
international d’essais des machines frigorifiques”*, publiées en novembre 1957 par l’Institut International du
Froid, servirent de base aux discussions. Les travaux aboutirent à l’adoption d’un Projet de Recommandation
L ISO.
En mars 1967, ce Projet de Recommandation IS0 (NO 1154) fut soumis à l’enquête de tous les Comités
Membres de I’ISO. I1 fut approuvé, sous réserve de quelques modifications d’ordre rédactionnel, par les Comités
Membres suivants :
Allemagne Grèce Roy au me-U n i
Australie
Hongrie Suède
Belgique
Italie Suisse
Canada Nouvelle-Zélande Tchécoslovaquie
Chili
Pays-Bas U.S.A.
Danemark
Pologne Yougoslavie
France R.A .U.
Aucun Comité Membre ne se déclara opposé à l’approbation du Projet.
Le Projet de Recommandation IS0 fut alors soumis par correspondance au Conseil de I’ISO qui décida, en
décembre 1968, de l’accepter comme RECOMMANDATION ISO.
*
Bulletin IIF - 177 Boulevard Malesherbes, Paris 17e - Volume XXXVIII, No 1.
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ISO/R 917-1968 (E)
CONTENTS
Page
Introduction .
5
1 . Scope . 5
2 . Definitions . 5
PART 1 . DETERMINATION OF REFRIGERATING CAPACITY
3 . General procedure . 6
4 . Basic test conditions and variations . 8
5 . Basis of calculations . 8
Test report . 8
6 .
Methods of test .
7 . 10
Method A : Secondary fluid calorimeter .
8 .
12 4
9 . Method B : Flooded system refrigerant calorimeter .
13
1 O . Method C : Dry system refrigerant calorimeter .
16
11 . Method D : Refrigerant vapour flow-meter .
18
12 . Method E : Refrigerant liquid quantity . 20
13 . Method F : Refrigerant liquid quantity and flow-meters .
23
14 . Method G : Water-cooled condenser method .
24
15 . Method H : Refrigerant vapour cooling method . 27
16 . Method J : Refrigerant vapour cooling method (alternative to Method H) .
30
17 . Method K : Calorimeter in compressor discharge line . 32
PART II . POWER PERFORMANCE
18 . Measurement of power absorbed .
36
ANNEXES
Annex A : Types and accuracy of measuring instruments . 37
Annex B : Symbols used in calculations .
39
Annex C : Method of error estimation .
42
FIGURES
Figures 1. 2 and 3 . Circuit diagrams for Methods A. B and C .
11
Figure 4 : Circuit diagrams for Method D .
19
Figures 5 and 6 . Circuit diagrams for Methods E and F .
21
Figure 7 : Circuit diagrams for Method G .
25
Figure 8 : Circuit diagram for Method H .
27
Figure 9 : Circuit diagram for Method J .
30
Figure 10 : Circuit diagrams for Method K .
33
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I
ISO/R 917-1968 (E
December 1968
R 917
IS0 Recommendation
TESTING OF REFRIGERANT COMPRESSORS
INTRODUCïION
This IS0 Recommendation applies only to refrigerant compressors considered as separate units, independently of
a complete refrigeration installation.
Selected methods of test are described for the determination of the refrigerating capacity and power perfor-
mance factor of a refrigerant compressor, with sufficient accuracy to permit consideration of its suitability to
operate satisfactorily under any set of basic test conditions required for a given refrigeration installation.
c
The methods for the determination of the refrigerating capacity are given in Part I.
The methods for the determination of the power performance factor are given in Part 11.
Attention is particularly drawn to a number of special precautions to be taken in order to reduce testing losses to
a minimum.
NOTE. - Tests on complete refrigeration installations are dealt with in IS0 Recommendation R 916, Testing of refrigerating
systems.
1. SCOPE
1.1 The provisions of this IS0 Recommendation apply only to single stage refrigerant compressors of the
positive volume displacement type. The methods of test described may however be used as a guide for the
testing of other types of refrigerant compressors.
1.2 This IS0 Recommendation applies only to tests carried out at the manufacturer’s works, or wherever the
necessary equipment for testing to the close limits required can be made available.
2. DEFINITIONS
A complete list of symbols and units used in calculation, together with their definitions, is given in Annex B.
2.1 Refngerating capacity of a refngerant compressor. Product of the mass flow rate of refrigerant through the
compressor, as derived from the test, and the difference between the specific enthalpy of the refrigerant in
its state at the measuring point at inlet of the compressor, and the specific enthalpy in the state of saturated
liquid at the temperature corresponding to the test discharge pressure at the measuring point at outlet of
the compressor.
2.2
Refngerating performance factor. Ratio of refrigerating capacity to power supplied.
NOTE. - It should be made clear whether the power referred to is measured at the compressor shaft, or is power
supplied at the motor terminals.
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ISO/R 917-1968 (E
PART I
DETERMINATION OF REFRIGERATING CAPACITY
3. GENERAL PROCEDURE
3.1 Determination of refrigerating capacity
The determination of the refrigerating capacity of a compressor comprises
the evaluation of the mass flow rate of the refrigerant, obtained for each method used by means of
(a)
the apparatus inserted in the outer part of the test circuit, between the inlet and the outlet of the
compressor, as described in sections 8 to 18;
the determination of the specific enthalpy of the refrigerant in the state of saturated liquid at the
(b)
compressor discharge pressure, and its specific enthaipy at the compressor suction pressure and
temperature, obtained by means of tables or diagrams of the characteristics of the refrigerant.
During the test, the refrigerant compressor should be provided with ail auxiliary equipment and accessories
necessary for its satisfactory operation in normal use.
3.2 Tests
The tests comprise a PRINCIPAL test and a CONFIRMING test which should be carried out simultaneously.
3.2.1 The CONFIRMING test should, wherever possible, be of a different type from the PRINCIPAL test, so
that its results are obtained independently from those of the PRINCIPAL test.
3.2.2 The value of the estimated error for the refrigerating capacity, as calculated for the PRINCIPAL test,
should be lower than that calculated from the selected CONFIRMING test (see Annex C).
3.2.3 Recommended methods for both types of tests and for possible combinations are given in section 7.
3.2.4 The results of the PRINCIPAL test are accepted provided that those of the CONFIRMING test are in
agreement to within * 4 O/'.
3.3 Generalrules
in order to ensure that the results obtained are within the required limits of accuracy, it is essential to
observe the following rules and to take into account the instructions given in the Note under clause 3.3.4.
3.3.1 Ali instruments and auxiliary measuring apparatus should have been correctly located in relation to the
compressor inlet and outlet, and should have been calibrated against master instruments of certified
accuracy and adjusted if necessary to give readings within the limits of accuracy prescribed in Annex A.
3.3.2 Pressure and temperature at suction inlet to the compressor should both be measured at the same point
and as nearly as possible eight pipe diameters of a straight run of pipeline, or 300 mm (1 2 in), whichever
is greater, ahead of the point of entry or of the stop valve, if one is fitted.
3.3.3 Pressure and temperature at the discharge outlet of the compressor should both be measured at the same
point and not less than eight pipe diameters of a straight run of pipeline, or 300 mm (12 in), whichever
is greater, after the point of outlet or the stop valve, if one is fitted.
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ISO/R 917-1968 (E)
3.3.4 The correct refrigerant and lubricating oil charges should be in the circulation system. Efficient oil
separators should be fitted in the discharge line of the compressor, and arrangements made to return
separated oil direct to the compressor lubricating system.
If the compressor is designed for use on a normal oil returning circuit, the oil from the separator should
be returned to the suction line between the measuring apparatus and the compressor suction connection.
No refrigerant should be added during the test, and no oil should be added to enclosed crank cases which
communicate with the refrigerant circuit.
During the whole of the test run, the circuit should contain only the refrigerant and the lubricating oil
in such conditions of purity that normal operation in the continuous running of the compressor will be
assured, and that the precision of the test measurements will not be affected within the agreed
tolerances.
NOTE. - The complete elimination of liquid refrigerant and lubricating oil would be difficult to achieve. However, the
error arising from these factors at inlet of the compressor can generally be reduced to such an extent as to be negligible
by
(a) ensuring that the refrigerant vapour is sufficiently superheated at inlet to the compressor. For this purpose a
suction superheater may be required, and any heat supplied to it from an external source should be duly
recorded;
(b) providing an efficient oil separator on the discharge line of the compressor.
In general, a correction for the effect of lubricating oil is not necessary if the oil content of the oil/liquid refrigerant
mixture, determined in the manner described in clause 12.3.3, is such as to cause an error not exceeding 1 y0 of the
refrigerating capacity.
3.3.5 The system should be tested for tightness, and all non-condensable gases should be eliminated.
3.3.6 The compressor should be protected against abnormal air currents.
3.4 Test period
3.4.1 The tests envisaged refer exclusively to refrigerant compressors operating continuously under conditions
such that, for a specified period, fluctuations in all the factors likely to affect the results of a test remain
between the limits prescribed, and show no definite tendency to move outside these limits.
These conditions are termed steady working conditions.
3.4.2 After the compressor has been started, adjustments should be made during a preliminaty run until the
essential measurements required for the test are within the allowable limits of variation.
3.4.3 The steady working conditions having been reached, the readings for the test period are taken at equal
time intervals not exceeding 20 minutes, for a period of at least 1 hour during which at least four
readings are taken and plotted as a curve.
Only minor adjustments are permitted during this period.
The use of recording instruments of accuracy compatible with the accuracy of the method used is
recommended.
3.4.4 The arithmetic mean of the successive readings for each measurement is taken as the value of the measure
ment for the test.
3.4.5 Quantity measurements should be made at the beginning and end of each interval to check uniformity of
operation, the difference between the first and last measurement of the test period being taken as the
value for the test.
-I-
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ISO/R 917-1968 (E)
4. BASIC TEST CONDITIONS AND VARIATIONS
The basic test conditions to be specified for the testing of a refrigerant compressor are as follows :
4.1 The absolute pressure at the measuring points in the suction and discharge pipeline of the compressor.
throughout the test period.
The pressure readings should not vary by more than ? 1
The suction temperature at the measuring point in the suction pipeline of the compressor. The temperature
4.2
readings should not vary by more than f 3 OC (i 5 OF) throughout the test period.
4.3 The speed of rotation of the compressor. The speed selected for the test should not differ by more than
f 1 O from the basic speed.
or
of the name-
The voltage at the motor terminals and the frequency. The voltage should be within f 2
plate value and the frequency within i 2 %.
5. BASIS OF CALCULATIONS
5. Specific enthaipy
Subject to the rules and precautions defined under clause 3.3, the specific enthalpy of the refrigerant
liquid at compressor discharge pressure, and the specific enthalpy at compressor suction pressure and
temperature, are obtained from recognized tables and diagrams of the thermodynamic properties of the
refrigerant used. A correction for the presence of entrained lubricating oil may be necessary in the second
case (see clause 12.3.3).
5.2 Mass flow rate of refrigerant
The mass flow rate is determined by a PRINCIPAL method selected from those described under sections
8 to 17, and confirmed by a suitable CONFIRMING test, the tests being carried out simultaneously (see
section 7).
5.3 Specific volume of the refrigerant
The actual test value vga of the specific volume of the refrigerant vapour at compressor inlet should not
differ by more than 2 from the value v corresponding to the specified basic test conditions.
gl
5.4 Value of the measured mass flow rate
Subject to the condition in clause 5.3, the value of the measured mass flow rate should be adjusted by
multiplying it by the factor vga /vg .
6. TEST REPORT
6.1 Genehi information
6.1.1 Date . Time started .
Time ended .
Duration .
6.1.2 Make and serial number of compressor.
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ISO/R 917-1968 (E)
6.1.3 Type of compressor (single or double acting, number of cylinders, etc.).
6.1.4 Cylinder diameter and stroke (if applicable).
6.1.5 Compressor displacement per revolution.
6.1.6 Designation of refrigerant.
6.2 Basic test conditions to be specified (see section 4)
6.2.1 Absolute pressure at compressor suction.
6.2.2 Temperature at compressor suction.
6.2.3 Absolute pressure at compressor discharge.
6.2.4 Rotational speed of compressor or electric supply details.
6.3 Methods of test used
6.3.1 PRINCIPAL test.
6.3.2 CONFIRMING test.
6.4 Average values of test readings (see section 3)
6.4.1 Rotational speed of compressor.
6.4.2 Ambient temperature.
6.4.3 Barometer reading.
6.4.4 Pressure of refrigerant at compressor suction inlet.
6.4.5 Temperature of refrigerant at compressor suction inlet.
6.4.6 Pressure of refrigerant at compressor discharge outlet.
6.4.7 Temperature of refrigerant at compressor discharge outlet.
6.4.8
Inlet temperature of cooling water.
6.4.9
Outlet temperature of cooling water.
6.4.10 Mass flow rate of cooling water.
6.4.1 1 When possible, compressor lubricating oil temperature.
6.4.12 Voltage and frequency of electrical supply.
NOTE. - Additional test information will be required depending on the methods of test used (see sections 8 to 18).
6.5 Test results
6.5.1 Heat leakage factors.
6.5.2 Mass flow rate of refrigerant.
6.5.3 Relevant enthalpy difference.
6.5.4 Refrigerating capacity of compressor.
6.5.5 Estimated error of results (see Annex C).
6.5.6 Remarks.
NOTE. - If the test is to include the measurement of power performance, the readings required in accordance with Part II
should be taken simultaneously with those of Part I.
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ISO/R 917-1968 (E)
7. METHODS OF TEST
Method A (see section 8) : Secondary fluid calorimeter in suction line.
7.1
(see section 9) : Flooded system refrigerant calorimeter in sucrion line.
Method B
Method C (see section 10) : Dry system refrigerant calorimeter in suction line.
A heat-insulated calorimeter is installed near the suction inlet of the compressor to act as the evaporator,
and the refrigerating effect is produced by the direct transfer of heat to the refrigerant from a suitable
controlled source.
NOTE. - Methods A, B and C should, wherever possible, be used as PRlNCIPAL METHODS.
7.2 Method G (see section 14) : Water-cooled condenser method.
The water-cooled condenser in the actual installation is suitably insulated and equipped to act as a
calorimeter.
7.3 Method K (see section 17) : Calorimeter in discharge line.
A heat-insulated calorimeter is installed in the discharge pipeline of the compressor to receive the total flow
of refrigerant in the gaseous state.
7.4 Method D (see section 1 I) : Refrigerant vapour flow-meter.
A flow-meter of the calibrated orifice or nozzle type is placed in either the compressor suction or the
compressor discharge line.
7.5 Method E (see section 12) : Refrigerant liquid quantity meter.
(see section 13) : Refrigerant liquid flow rate meter.
Method F
Method H (see section 15) : Refrigerant vapour cooling.
Method 1 (see section 16) : Alternative to Method H.
Methods E and F measure the total flow of the refrigerant in the liquid state.
Methods H and J measure the flow of B portion only of the liquid refrigerant obtained fromaspecial
condenser.
Methods G, K, D, E, F, H and J should in general be used as CONFIRMING METHODS. However, in cases
where it is not practicable to employ Methods A, B and C as PRINCIPAL METHODS, it is permissible to
make use of Methods D, G and K for this purpose provided the total mass flow passes through the measuring
apparatus, and the special precautions referred to under clause 3.3 are strictly observed.
7.6 Possible combinations
The following combinations of PRlNCIPAL METHODS and CONFIRMING METHODS are possible,
taking into account the conditions set out under clause 3.2.
1
PRINCIPAL METHOD POSSIBLE CONFIRMING METHOD
Method A
Method B
Method C
Method D
Method G
Method K
- 10-
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FIG. 1 - Method A
Heater
FIG. 2 ~ Method B
FIG. 3 - Method C
Circuit diagrams for Methods A, B and C
- 11 -
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ISO/R 917-1968 (E
8. METHOD A : SECONDARY FLUID CALORIMETER (see Fig. 1)
8. I Description
The secondary fluid calorimeter consists of a direct expansion coil or set of coils in parallel serving as a
primary evaporator. This evaporator is suspended in the upper part of a pressure-tight heat-insulated vessel.
A heater is located in the base of this vessel, which is charged with a volatile secondary fluid so that the
heater is well below the liquid surface. The refrigerant flow is controlled by either a hand regulator or a
constant pressure expansion valve, which should be located close to the calorimeter. The expansion valve
and the refrigerant pipelines connecting it to the calorimeter may be insulated in order to minimize the gain
of heat.
The calorimeter is insulated in such a manner that the heat leakage does not exceed 5 of the capacity of
the compressor.
Provision should be made for measuring the pressure of the secondary fluid with an accuracy of
+ 0.05 kgf/cm2(I 0.7 lbf/in2) and for ensuring that this pressure does not exceed the safety limit for the
apparat us.
8.2 Calibration
The calorimeter should be calibrated by the following heat loss method :
8.2.1 The heat input to the secondary fluid is adjusted so as to maintain the pressure constant at a value
corresponding to a temperature of saturation approximately 14 "C (25 OF) above the ambient air
temperature. The ambient air temperature is maintained constant to within * 1 "C (I 2 OF) at any
desired value not exceeding 43 "C (I 10 OF).
8.2.2 If the heater is operated continuously, the heat input is maintained constant to within 2 1 and the
pressure of the secondary fluid is measured at hourly intervals until four successive values of the corres-
ponding temperature of saturation do not vary by more than ? 0.6 "C (+ 1 OF).
8.2.3 If the heater is operated intermittently, the control should be such that the temperature of saturation
corresponding to the secondary fluid pressure is maintained constant to within + 0.6 "C (+ 1 OF) of
the desired value and readings of heat input are taken at hourly intervals until four successive readings
+. 4 "Io.
do not vary by more than
8.2.4 The heat leakage factor can then be calculated from the following formula :
8.3 Test procedure
The suction pressure is adjusted by means of the refrigerant control, and the temperature of the refrigerant
vapour entering the compressor is adjusted by varying the heat input to the secondary fluid. The discharge
pressure is adjusted by varying the temperature and flow of the condensing medium, or by a pressure
control device in the discharge he.
8.3.1 If the heater is operated continuously, the fluctuation in heat input due to any cause during the test
period should not be such as to cause a variation of more than 1
in the calculated compressor
capacity.
8.3.2 If the heater is operated intermittently, the temperature of saturation corresponding to the secondary
fluid pressure should not vary by more than k 0.6 "C (I 1 OF).
- 12-
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8.4 Additional information
The following information should be recorded :
8.4.1 Pressure of refrigerant vapour at evaporator outlet.
8.4.2 Temperature of refrigerant vapour at evaporator outlet.
8.4.3 Pressure of refrigerant liquid entering expansion valve.
8.4.4 Temperature of refrigerant liquid entering expansion valve.
8.4.5 Ambient temperature at calorimeter.
8.4.6 Pressure of secondary fluid.
8.4.7 Heat input to secondary fluid.
8.5 Determination of refrigerating capacity
8.5.1 The mass flow rate of the refrigerant, as determined by the test, is given by the following formula :
8.5.2 The refrigerating capacity, adjusted to the specified basic test conditions, is given by the following
formula :
a,, = m, (he - h, )- 'ea
' I vel
9. METHOD B : FLOODED SYSTEM REFRIGERANT CALORIMETER (see Fig. 2)
9.1 Description
The flooded system refrigerant calorimeter consists of a pressure-tight evaporator vessel, or vessels in
parallel, in which heat is applied direct to the refrigerant in respect of which the compressor is being tested.
The refrigerant flow is controlled by a hand regulator, a constant pressure expansion valve, or a suitable level
control device, which should be located close to the calorimeter. The expansion valve and the refrigerant
pipeline connecting it to the calorimeter may be insulated in order to minimize the gain of heat.
The calorimeter should be insulated in such a manner that the heat leakage does not exceed 5
of the
capacity of the compressor.
Provision should be made for ensuring that the refrigerant pressure does not exceed the safety limit for the
apparatus.
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9.2 Calibration
The calorimeter should be calibrated by one of the following methods :
9.2,1 Heat loss method. The heat loss method of calibration is carried out by means of the following
procedure :
The calorimeter is filled with refrigerant liquid to its normal operating level and the liquid and
9.2.1.1
vapour outlet stop valves closed. The ambient temperature is maintained constant to within
t 1 "C (t 2 OF) at any desired value not exceeding 43 "C (1 10 OF) and heat is supplied to
maintain the refrigerant temperature approximately 14 "C (25 OF) above the ambient tempera-
ture. Where liquid is used for heating, the inlet temperature is maintained constant to within
I 0.3 OC (t 0.5 OF) and the flow controlled so that the temperature drop is not less than
6 "C (10 OF). Where electric heating is used, the input is maintained constant to within f 1
9.2.1.2
After thermal equilibrium has been established, readings are taken for the following periods :
- for liquid heating, at hourly intervals until four successive readings of both inlet and ouelet
temperatures, with constant rate flow, do not vary by more than 0.3 "C (t 0.5 F);
- for electric heating, at hourly intervals until four successive values of the temperature of
saturation of the refrigerant do not vary by more than f 0.6 "C (t 1 OF).
9.2.1.3
The heat input to the calorimeter is determined as follows :
for liquid heating
- for electric heating
Qi = P W = 0.86 P kcal/h = 3.41 P Btu/h
9.2.1.4 The heat leakage factor can then be calculated from the following formula :
9.2.2 Condensing unit method. The condensing unit method of calibration is carried out by means of the
following procedure :
The ambient temperature of the calorimeter is maintained constant to within f 1 "C (t 2 OF) at
any desired value not exceeding 43 "C (1 10 OF). A condensing unit of appropriate capacity is operated on
the calorimeter until steady conditions are reached with a temperature difference between the ambient
temperature and the temperature of saturation of the refrigerant of 27 2 1 "C (40 * 2 OF). The
condensate is collected and measured in volume measuring vessels by the procedure described in
Method E (see section 12) over such a period of time as to ensure that the height of the liquid accumu-
lated in the measuring vessel is at least 150 mm (6 in). The test is continued until four successive
readings taken at hourly intervals do not vary by more than I5 O/".
The heat leakage factor can then be calculated from the following formula
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9.3 Test procedure
The suction pressure at the compressor is adjusted by means of the refrigerant control, and the inlet
temperature to the compressor is adjusted by varying the heat input, except when a level control is used, in
which case the suction pressure is adjusted by means of the heat input to the evaporator, and'the inlet
temperature to the compressor by the heat input to a superheater. The discharge pressure is controlled by
varying the temperature and flow of the condensing medium, or by a pressure control device in the dis-
charge line.
9.3.1 Where liquid is used for heating, the inlet temperature should be maintained constantoto within
I 0.3 "C (? 0.5 OF) and the flow controlled so that the temperature fall is not less than 6 C (10 OF).
The mass of liquid circulated should be maintained constant to within f 0.5 O/". Where electric heating
is used, the input should be maintained constant to within f 1 O/".
9.3.2 The variation in heat input during the test should not be sufficient to cause an error of more than 1 "k
in compressor capacity.
9.4 Additional information
The following information should be recorded :
9.4.1 Pressure of refrigerant vapour at evaporator outlet.
9.4.2 Temperature of refrigerant vapour at evaporator outlet.
9.4.3 Pressure of refrigerant liquid entering expansion valve.
9.4.4 Temperature of refrigerant liquid entering expansion valve.
9.4.5 Ambient temperature at calorimeter.
9.4.6 Temperature of heating liquid entering calorimeter.
9.4.7 Temperature of heating liquid leaving calorimeter.
9.4.8 Mass flow rate of heating liquid circulated.
9.4.9 Electrical input to calorimeter.
9.5 Determination of refrigerating capacity
9.5.1 The mass flow rate of the refrigerant, as determined by the test, is given by the following formula :
- for liquid heating :
- for electric heating :
9.5.2 The refrigerating capacity, adjusted to the specified basic test conditions, is given by the following
formula :
- 15 ~
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ISO/R 917-1968 (E)
10. METHOD C : DRY SYSTEM REFRIGERANT CALORIMETER (see Fig. 3)
10.1 Description
The dry system refrigerant calorimeter consists of an arrangement of refrigerant tubes or tubular vessels of
suitable length and diameter to accomplish evaporation of the refrigerant circulated by the compressor. The
external surface of the evaporator may be heated, either by means of a liquid circulating in an outer
jacket, which may be a concentric tube, or electrically. Alternatively, similar means of heating may be used
within the evaporator.
The refrigerant flow is controlled by either a hand regulator or a constant pressure expansion valve, which
should be located close to thecalorimeter. The expansion valve and the refrigerant pipeline connecting it to
the calorimeter may be insula
...
Rif. No : ISO/R 917-1968 (F)
CDU 621.56/.59 : 621.51.001.4
IS0
ORGAN I SAT1 ON I N T ERN AT1 O N A LE DE NOR MA LI SAT1 ON
RECOMMANDATION IS0
R 917
ESSAIS DES COMPRESSEURS
POUR FLUIDES FRIGORIGÈNES
ibre EDITION
Décembre 1968
REPRODUCTION INTERDITE
Le droit de reproduction des Recommandations IS0 et des Normes
IS0 est la propriété des Comités Membres de I’ISO. En consé-
quence, dans chaque pays, la reproduction de ces documents ne
peut être autorisée que par l’organisation nationale de normali-
sation de ce pays, membre de I’ISO.
Seules les normes nationales sont valables dans leurs pays respectifs.
Imprimé en Suisse
Ce document est également édité en anglais et en russe. I1 peut etre obtenu auprès des organisations
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HlSTORlQUE
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Les travaux relatifs à cette question ont été confiés au SousComité lSO/TC 86/SC 4, dont le Secrétariat
est assuré par le Royaume-Uni. Les travaux commencèrent en 1960 et les “Recommandations pour un code
international d’essais des machines frigorifiques”*, publiées en novembre 1957 par l’Institut International du
Froid, servirent de base aux discussions. Les travaux aboutirent A l’adoption d’un Projet de Recommandation
L ISO.
En mars 1967, ce Projet de Recommandation 1SO (NO 1154) fut soumis à I’enquéte de tous les Comités
Membres de 1’ISO. 11 fut approuvé, sous réserve de quelques modifications d’ordre rédactionnel, par les Comités
Membres suivants :
Allemagne Grèce Royaume-Uni
Australie Hongrie Suède
Belgique Italie Suisse
Canada Nouvelle-Zélande Tchécoslovaquie
Chili Pays-Bas U.S.A.
Danemark Pologne Yougoslavie
France R.A.U.
Aucun Comité Membre ne se déclara opposé à l’approbation du Projet.
Le Projet de Recommandation IS0 fut alors soumis par correspondance au Conseil de 1’1SO qui décida, en
décembre 1968, de l’accepter comme RECOMMANDATION ISO.
*
Bulletin IIF - 177 Boulevard Malesherbes, Paris 17e - Volume XXXVIII, No 1.
-3-
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ISO/R 917-1968 (F)
TABLE DES MATIÈRES
Pages
lntroduction . 5
1 . Objet . 5
2 . Définitions . 5
PREMIÈRE PARTIE . DÉTERMINATION DE LA PUISSANCE FRIGORIFIQUE
3 . Modalités générales .
4 . Données de référence pour l’essai .
5 .
Base des calculs .
6 . Procès-verbal .
10
7 . Méthodes d’essais .
8 . Méthode A . Calorimètre à fluide secondaire . 12
13
9 . Méthode B . Calorimètre à déversement du fluide frigorigène .
d
Méthode C . Calorimètre de vapeur frigorigène . 16
1 O .
11 . Méthode D . Compteur de débit de vapeur frigorigène . 18
12 . Méthode E . Quantité de fluide frigorigène . 20
23
13 . Méthode F . Compteurs de la quantité et du débit du fluide frigorigène .
24
14 . Méthode G . Méthode au condenseur à refroidissement par eau .
27
15 . Méthode H . Méthode par refroidissement de lavapeur frigorigène .
16 . Méthode J . Méthode par refroidissement de la vapeur frigorigène (variante de la Méthode H) . 30
32
17 . Méthode K . Calorimètre sur la canalisation de refoulement .
DEUXIÈME PARTIE . PUISSANCE MÉCANIQUE
18 . Mesure de la puissance absorbée . 36
ANNEXES ANNEXES
37
Annexe A : Types et précision des appareils de mesure .
. d
Annexe B : Symboles utilisés dans les calculs . 39
42
Annexe C : Méthode de calcul de l’erreur .
FIGURES
FIGURES
Figures 1. 2 et 3 ! Diagrammes des circuits pour les Méthodes A. B et C . 11
Figure 4 : Diagrammes du circuit pour la Méthode D . 19
Figures 5 et 6 : Diagrammes des circuits pour les Méthodes E et F . 21
25
Figure 7 : Diagramme du circuit pour la Méthode G .
27
Figure 8 : Diagramme du circuit pour la Méthode H .
30
Figure 9 : Diagramme du circuit pour la Méthode J .
33
Figure 10 : Diagrammes du circuit pour la Méthode K .
-4-
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ISO/R 917-1968 (F)
R 917 Décembre 1968
Recommandation IS0
ESSAIS DES COMPRESSEURS
POUR FLU I DES F R IGOR IG ÈNES
INTRODUCTION
La présente Recommandation IS0 est applicable seulement à des compresseurs pour fluides frigorigènes
considérés comme unités séparées, indépendamment d’une installation frigorifique complète.
Des méthodes d’essais choisies sont décrites pour la détermination de la puissance frigorifique et du facteur
de performance d’un compresseur pour fluides frigorigènes, à un degré de précision suffisant pour permettre
l’examen d’une utilisation éventuelle satisfaisante dans des conditions de référence appropriées à une installation
frigorifique donnée.
Les méthodes pour la détermination de la puissance frigorifique font l’objet de la Première partie.
Les méthodes pour la détermination du facteur de performance font l’objet de la Deuxième partie.
L’attention est en particulier attirée sur un certain nombre de précautions spéciales à prendre pour réduire au
minimum les pertes d’essai.
NOTE. - Les essais concernant les machines frigorifiques complètes font l’objet de la Recommandation ISO/R 916, Essais des
machines frigorifiques.
1. OBJET
1.1 Les prescriptions de la présente Recommandation IS0 ne sont applicables qu’aux compresseurs pour
fluides frigorigènes à simple étage et du type à déplacement volumétrique positif. Les méthodes d’essais
prescrites peuvent cependant servir de guide pour les essais à effectuer sur d’autres types de compresseurs.
1.2 La présente Recommandation IS0 ne s’applique qu’aux essais effectués en usine, ou partout où l’on
dispose de l’équipement nécessaire à la réalisation des essais avec la précision requise.
2. DÉFINITIONS
Une liste complète des symboles utilisés dans les calculs, avec leurs définitions, est donnée à l’Annexe B.
2.1 Puissance frigorgique d’un compresseur pour fluide frigorigène. Produit du débit masse de fluide frigorigène
à travers le compresseur et de la différence entre l’enthalpie massique du fluide frigorigène, dans son état au
point de mesure à l’entrée du compresseur, à la pression et à la température d’essais mesurées, et l’enthalpie
massique du fluide, à l’état de liquide saturé, à la température correspondant à la pression de refoulement
au point de mesure à la sortie du compresseur.
2.2 Facteur de Performance frigorifique. Rapport entre la puissance frigorifique et la puissance fournie.
NOTE. - 11 devrait être clairement indiqué s’il s’agit de la puissance mesurée à l’arbre du compresseur ou de la puissance
fournie aux bornes du moteur.
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ISO/R 917-1968 (F)
PREMIÈRE PARTlE
DÉTERMINATION DE LA PUISSANCE FRIGORIFIQUE
3. MODALITÉS GÉNÉRALES
3.1 Détermination de la puissance frigorifique.
La détermination de la puissance frigorifique d’un compresseur comprend
l’évaluation du débit-niasse de fluide frigorigène au moyen de l’appareil inséré dans la partie
a)
extérieure du circuit d’essai, entre l’entrée et la sortie du compresseur, d’après les descriptions des
chapitres 8 à 18;
la détermination de l’enthalpie massique du fluide frigorigène à l’état de liquide saturé à la pression
b)
de refoulement à la sortie du compresseur, et de son enthalpie massique à la pression et i la tempé-
rature d’essai à l’aspiration du compresseur, au moyen de tables ou de diagrammes des caractéristiques
du fluide frigorigène;
Pendant les essais, le compresseur pour fluides frigorigènes doit être muni de tous les organes annexes et
accessoires nécessaires pour un bon fonctionnement continu en exploitation normale.
4’
3.2 Essais
Les essais doivent comprendre un essai PRINCIPAL et un essai de CONFlKMATlON qui doivent être
effectués siniultanément.
3.2.1 L’essai de CONFIRMATION sera. dans toute la mesure du possible, d’un type différent de l’essai
PRINCIPAL, assurant l’obtention de résultats indépendants de ceux de ce dernier.
3.2.2 La valeur de l’erreur sur la puissance frigorifique calculée pour l’essai PRlNClPAL doit être inférieure à
celle qui est calculée pour l’essai de CONFIRMATION (voir Annexe C).
3.2.3 Des méthodes d’essai de ces deux classes, et des combinaisons possibles sont énumérées au chapitre 7.
3.2.4 Les résultats de l’essai PRlNClPAL seront approuvés à condition que les résultats de l’essai de confir-
mation leur correspondent à 2 4
3.3 Règles générales
Afin de s’assurer sue les résultats obtenus se trouvent dans les limites de r>récision démandées. il est
indispensable d’obsérver les règles suivantes et de tenir compte des indication; de la Note du paragraphe
w
3.3.4.
3.3.1 Tous les appareils et tout l’appareillage auxiliaire de mesure doivent ètre placés correctement par
rapport a l’entrée et à la sortie du compresseur; ils doivent avoir été étalonnés par rapport à des instm-
ments de précision garantie et, le cas échéant, réglés de façon à donner des lectures dans les limites
de précision prescrites à l’Annexe A.
3.3.2 La pression et la température à l’entrée d’aspiration du compresseur doivent être mesurées en un même
point, situé sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en amont de l’entrée, ou du
robinet d’arrêt s’il existe, aussi proche que possible de huit fois le diamètre de la canalisation, ou de
300 mm (12 in), en choisissant la plus grande de ces deux valeurs.
3.3.3 La pression et la température à la sortie de refoulement du compresseur doivent être mesurées en un
même point, situé sur une partie rectiligne de la canalisation, à une distance en aval de la sortie, ou
du robinet d’arrêt s’il existe, au moins égale à huit fois le diamètre de la canalisation, ou à 300 mm
(12 in), en choisissant la plus grande de ces deux valeurs.
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ISO/R 917-1968 (F)
3.3.4 Le système de circulation doit contenir les quantités correctes de fluide frigorigène et d’huile lubrifiante.
Des séparateurs d’huile efficaces sont à installer dans la canalisation de refoulement du compresseur, et
des mesures sont à prendre pour renvoyer l’huile séparée directement au système de lubrification du
compresseur.
Si le compresseur est installé avec un arrangement pour le retour en usage général de l’huile de graissage
au circuit, l’huile provenant du séparateur doit être ramenée à la canalisation d’aspiration entre
l’appareil de mesure et le point d’entrée du compresseur.
I1 ne doit pas être ajouté de fluide frigorigène pendant l’essai, ni d’huile aux carters de compresseurs
fermés qui communiquent avec le circuit du fluide frigorigène.
Pendant toute la durée des essais, le circuit ne doit renfermer que le fluide frigorigène et l’huile de
graissage dans un état de pureté tel que le fonctionnement normal du compresseur en régime continu
soit assuré et que la précision des résultats d’essais, compte tenu des tolérances autorisées, ne soit pas
affectée.
NOTE. - L’élimination complète de liquide frigorigène et d’huile lubrifiante serait difficile a effectuer; toutefois,
i’erreur due i ces facteurs peut généralement être réduitc au point d’être négligeablc.
U) cn assurant une surchauffe suffisante de la vapeur du fluide frigorigène i I’entrke du Compresseur. Dans ce but,
un surchauffeur d’aspiration peut être nécessaire, et toute quantité de chaleur reçue d’une source cxtirieure
doit être enregistrée;
en utilisant un séparateur d’huile efficace SUI la canalisation de refoulement du compresseur.
b)
En général, une correction compensant l’effet de l’huile lubrifiante n’est pas nicessaire si la quantité d’huile préwntc
dans le mélange huile/liquide frigorigène, déterminée suivant les indications du paragraphe 12.3.3, est telle qu’ellc
n’introduise pas une erreur supérieure
1 dans le calcul de la puissance frigorifique.
3.3.5 L’étanchéité du système doit être vérifiée et tout gaz non-condensable doit être éliminé.
3.3.6 Le compresseur doit être protégé contre les courants d’air normaux.
3.4 Période d’essai
3.4.1 Les essais envisagés concernent exclusivement les compresseurs pour fluides frigorigènes fonctionnant en
marche continue, dans des conditions telles que, pendant une période donnée, les fluctuations de tous
les facteurs pouvant affecter les résultats d’un essai restent dans les limites requises et ne présentent
aucune tendance marquée à sortir de ces limites.
Ces conditions sont appelées conditions de fonctionnement stable.
3.4.2 Après le démarrage du compresseur, des réglages sont effectués pendant un fonctionnement préliminaire
jusqu’à ce que les paramètres essentiels, nécessaires à l’essai, se trouvent à l’intérieur des limites de
variation admises.
3.4.3 Les conditions de fonctionnement stable étant obtenues, les relevés pour la période d’essai sont
effectués à des intervalles de temps égaux ne dépassant pas 20 minutes, pendant une période d’au moins
1 heure durant laquelle quatre relevés au moins sont effectués et reportés sur un graphique.
Seules de petites corrections de réglage pourront être apportées pendant cette période.
L‘usage de compteurs enregistreurs de précision compatible à la précision de la méthode employée est
recommandé.
3.4.4 La moyenne arithmétique des relevés successifs correspondant à chaque mesure est admise comme
valeur de la mesure pendant l’essai.
3.4.5 Les relevés des grandeurs cumulés seront effectués au dibut et a la fin de chaque intervalle pour
vérifier la stabilité du fonctionnement. La différence entre le dernier et le premier relevé de la période
d’essai est prise comme résultat de l’essai.
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ISO/R 917-1968 (F)
4. DONNÉES DE RÉFÉRENCE POUR L’ESSAI
Les données de référence à prescrire pour l’essai d’un compresseur pour fluide frigorigène sont les suivantes :
4.1 Les pressions absolues aux points de mesure dans les canalisations d’aspiration et de refoulement du
compresseur. Les pressions relevées ne doivent pas varier de plus de I 1 O/. pendant toute la période d’essai.
4.2 La température d’aspiration au point de mesure dans la canalisation d’aspiration du compresseur. La
température relevée ne doit pas varier de plus de I 3 “C (5 OF) pendant toute la période d’essai.
4.3 La vitesse de rotation du compresseur. La vitesse choisie pour les essais, ne doit pas différer de plus de
f 1 O de la vitesse de référence.
ou
La tension aux bornes du moteur et la fréquence. La tension ne doit pas s’écarter de plus de * 2 de la
valeur nominale et la fréquence de I 3 O/,,.
5. BASE DES CALCULS
5.1 Enthalpie massique
Compte tenu des règles et des précautions définies au paragraphe 3.3, l’enthalpie massique du fluide
frigorigène à la pression de refoulement du compresseur et l’enthalpie massique a la pression et a la
température d’aspiration du compresseur, sont relevées dans des tables ou des diagrammes reconnus des
propriétés thermodynamiques du fluide frigorigène utilisé. Dans le deuxième cas, il peut être nécessaire
d’effectuer une correction afin de tenir compte de l’entraînement d’huile lubrifiante. (Voir paragraphe
12.3.3).
5.2 Débit-masse du fluide frigorigène
I
Le débit-masse est déterminé par une méthode PRINCIPALE, choisie parmi celles qui sont décrites aux
chapitres 8 à 17, et est confirmé par une méthode de CONFlRMATION applicable. les deux essais étant
effectués simultanément (voir chapitre 7).
Volume massique du fluide frigorigène
5.3
I
La valeur réelle d’essai “vga” du volume massique de la vapeur du fluide frigorigène à l’entrée du
compresseur ne devrait pas différer de plus de 2 de la valeur “vg ” correspondant aux données de
1
référence prescrites pour les essais.
5.4 Valeur du débit-masse mesuré
Compte tenu de cette condition, la valeur du débit-masse mesuré devrait être corrigée en la multipliant par
le facteur “ugB/vgl 3, .
6. PROCkS-VERBAL
6.1 Indications générales
6.1.1 Date . Heure à laquelle l’essai a été commencé .
Heure à laquelle l’essai a pris fin .
Durée de l’essai .
6.1.2 Marque et numéro de série du compresseur.
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6.1.3 Type du compresseur (à simple ou double effet, nombre de cylindres, etc.).
6.1.4 Diamètre du cylindre et course (si applicable).
6.1.5 Déplacement volumétrique par tour du compresseur.
6.1.6 Désignation du fluide frigorigène.
6.2 Conditions de référence d’essai (voir chapitre 4)
6.2.1 Pression absolue à l’aspiration du compresseur.
6.2.2 Température à l’aspiration du compresseur.
6.2.3 Pression absolue au refoulement du compresseur.
6.2.4 Vitesse de rotation du compresseur ou détails concernant l’alimentation électrique.
6.3 Méthodes d’essais utilisées
6.3.1 Essai PRINCIPAL.
6.3.2 Essai de CONFIRMATION.
6.4 Moyenne des lectures d’essai (voir chapitre 3)
6.4.1 Vitesse de rotation du compresseur.
6.4.2 Température ambiante.
6.4.3 Pression barométrique.
6.4.4 Pression du fluide frigorigène à l’entrée d’aspiration du compresseur.
6.4.5 Température du fluide frigorigène à l’entrée d’aspiration du compresseur.
6.4.6
Pression du fluide frigorigène à la sortie de refoulement du compresseur.
6.4.7 Température du fluide frigorigène à la sortie de refoulement du compresseur.
6.4.8 Température à l’entrée de l’eau de refroidissement.
6.4.9 Température à la sortie de l’eau de refroidissement.
6.4.10 Débit massique de l’eau de refroidissement.
6.4.11 Lorsque cela est possible, la température de l’huile lubrifiante du compresseur.
6.4.1 2 Tension et fréquence du courant d’alimentation.
NOTE. - Des informations complémentaires seront demandées selon les méthodes d‘essais utilisées (voir chapitres
8 a 18).
6.5 Résultats d’essais
6.5.1 Coefficients de pertes thermiques.
6.5.2 Débit-masse du fluide frigorigène.
6.5.3 Différence d’enthalpie applicable.
6.5.4 Puissance frigorifique du compresseur.
6.5.5 Erreur relative des résultats (voir Annexe C).
6.5.6 Remarques.
NOTE. - Si l’essai doit comporter la mesure de la puissance absorbée, les lectures prescrites à la Deuxième partie doivent
être faites simultanément avec celles de la Première partie.
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ISO/R 917-1968 (F)
7. MÉTHODES D’ESSAI
7.1 Méthode A (voir chapitre 8) : Calorimètre à fluide secondaire dans la canalisation d’aspiration.
Méthode B (voir chapitre 9) : Calorimètre à déversement du fluide frigorigène dans la Canalisation
d’aspiration.
Méthode C (voir chapitre 10) : Calorimètre de vapeur frigorigène dans la canalisation d’aspiration.
Un calorimètre calorifugé est placé près de l’entrée d’aspiration du compresseur pour fonctionner comme
évaporateur et l’effet frigorigène est produit par un échange de chaleur avec une source réglable.
NOTE. - Les Méthodes A, B et C doivent, autant que possible, être utilisées comme MkTHODES PRINCIPALES.
7.2
Méthode G (voir chapitre 14) : Méthode au condenseur à refroidissement d’eau.
Le condenseur à refroidissement d’eau de l’installation réelle est Convenablement calorifugé et équipé de
façon telle qu’il fonctionne en tant que calorimètre.
7.3 Méthode K (voir chapitre 17) : Calorimètre sur la canalisation de refoulement.
.-
Un calorimètre calorifugé est inséré dans la canalisation de refoulement du compresseur et est traverse par
le débit total du fluide frigorigène à l’état gazeux.
7.4 Méthode D (voir chapitre 11) : Compteur de débit de vapeur frigorigène.
à orifice ou tuyère est placé soir dans la canalisation d’aspiration. soir dans la canalisation de
Un débitmètre
refoulement du compresseur.
7.5 Méthode E (voir chapitre 12) : Collecteur de liquide frigorigène.
Méthode F (voir chapitre 13) : Compteur de la quantité et du débit de fluide frigorigène.
Méthode H (voir chapitre 15) : Refroidissement de la vapeur frigorigène.
Méthode 1 (voir chapitre 16) : Variante de la Méthode H.
Les Méthodes E et F concernent la mesure du débit total du fluide frigorigène lipide.
Les méthodes H et J concernent la mesure d’un débit parriel du fluide frigorigènc liquide provenant d’un
condenseur spécial.
Les Méthodes G. K, D, E, F, H et J doivent être, en général, utilisées comme MÉTHODE DE CONFIR-
MATION. Cependant, dans les cas où il n’est pas possible d’utiliser les méthodes A, B, C comme U
MÉTHODE PRINCIPALE, il est admis d’utiliser a leur place les méthodes D, G. K, sous réserve que la
totalité du débit de fluide frigorigène traverse l’appareil de mesure et que les précautions spéciales
indiquées au paragraphe 3.3 soient appliquées strictement.
7.6
Méthode A
E, F. G, K
Méthode B
E, F, G, K
Méthode C
E,F,G,K
Méthode D
H, J, G, K
Méthode G
E, F, K
Méthode K
E, F, G, H, J
- 10-
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-------
Chauffage
FIG. 1 - Méthode A
hf2 hf,
Chauffage
FIG. 2 - Méthode B
1
.
hf2 hf,
FIG. 3 - Méthode C
Diagrammes de :ircuits pour le Méthod 4, B et C
- 11 -
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ISO/R 917-1968 (FI
8.
MhTHODE A : CALORlMkTRE b, FLUIDE SECONDAIRE (voir Fig. 1)
8.1 Description
Le calorimètre à fluide secondaire est composé d'un serpentin à évaporation directe ou d'un ensemble de
serpentins montés en parallèle, servant d'évaporateur principal. Cet évaporateur est suspendu à la partie
supérieure d'un récipient calorifugé et résistant à la pression, Un dispositif de chauffage est situé dans le
fond de ce récipient chargé d'un fluide secondaire volatil de telle façon que le dispositif de chauffage soit
bien au-dessous de la surface du liquide. Le débit du fluide frigorigène est réglé soit par un détendeur à
main, soit par un détendeur à pression constante qui doit être situé près du calorimètre. Le détendeur et
les canalisations de fluide frigorigène qui le relient au calorimètre peuvent être calorifugés en vue de
réduire au minimum les apports de chaleur.
Le calorimètre est calorifugé de manière à ce que les pertes thermiques ne dépassent pas 5 "/" de la
puissance du compresseur.
Des dispositions doivent être prises pour mesurer la pression de fluide secondaire avec une précision de
f 0,OS kgf/cm2 (I 0,7 lbf/in*) et pour s'assurer que cette pression ne dépasse pas la limite de sécurité de
l'appareillage.
8.2 Etalonnage
Le calorimètre doit être étalonné suivant la méthode par pertes de chaleur exposée ci-après :
8.2.1 Régler la chaleur fournie au fluide secondaire de façon à maintenir la pression constante à une valeur
correspondant à une température de saturation supérieure d'environ 14 "C (25 OF) à la température
ambiante. Maintenir la température ambiante constante, dans les limites de f 1 "C (I 2 "F), à une valeur
quelconque ne dépassant pas 45 "C (1 10 OF).
8.2.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuellement, maintenir la chaleur fournie à une valeur
constante dans les limites de f 1 et mesurer la pression du fluide secondaire à des intervalles de
1 heure jusqu'à ce que quatre valeurs consécutives de la température de saturation correspondante
ne varient pas de plus de f 0,6 "C (+ 1 "F).
8.2.3 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermittence, effectuer le réglage de telle sorte que la
température de saturation correspondant à la pression du fluide secondaire soit maintenue constante,
dans les limites de la valeur choisie à f 0,6 "C (+- 1 OF) et effectuer des lectures de la chaleur fournie à
des intervalles de 1 heure jusqu'à ce que quatre lectures consécutives ne varient pas de plus de I 4
8.2.4 Le coefficient de pertes thermiques est alors donné par la formule
@h
F,= -
fp - ta
8.3 Mode opératoire
Régler la pression d'aspiration à l'aide du régieur de fluide frigorigène et régler la température de la vapeur
frigorigène entrant dans le compresseur en faisant varier la chaleur fournie au fluide secondaire. Régler la
pression de refoulement en faisant varier la température et le débit de l'agent de condensation, ou à l'aide
d'un régleur de pression dans la canalisation de refoulement.
8.3.1 Si le dispositif de chauffage fonctionne continuellement, les fluctuations de la chaleur fournie, dues a
n'importe quelle cause, pendant la période d'essai, ne doivent pas être telles qu'elles provoquent une
variation de plus de 1 "/" sur la puissance calculée du compresseur.
8.3.2 Si le dispositif de chauffage fonctionne par intermittence, la température de saturation correspondant à
la pression du fluide secondaire ne doit pas varier de plus de f 0,6 "C (I 1 "F).
- 12 -
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ISO/R 917-1968 (F)
8.4 Renseignements complémentaires
Les caractéristiques suivantes doivent être enregistrées :
8.4.1 Pression de la vapeur frigorigène à la sortie de l’évaporateur.
8.4.2 Température de la vapeur frigorigène à la sortie de l’évaporateur.
8.4.3 Pression du fluide frigorigène liquide entrant dans le détendeur.
8.4.4 Température du fluide frigorigène liquide entrant dans le détendeur.
8.4.5 Température ambiante autour du calorimètre.
8.4.6 Pression du fluide secondaire.
8.4.7 Chaleur fournie au fluide secondaire.
8.5 Détermination de la puissance frigorifique
8.5.1 Le débit-masse du fluide frigorigène, déterminé au cours de l’essai, est donné par la formule suivante :
8.5.2 La puissance frigorifique, ramenée aux conditions de référence prescrites pour l’essai, est donnée par la
formule suivante :
@,, = m, (hgl - h, )YB‘
Vg1
9. MÉTHODE B : CALORIMkTRE A DBVERSEMENT DU FLULDE FRIGORIGÈNE (Fig. 2)
9.1 Description
Le calorimètre à déversement du fluide frigorigène est composé d’un récipient évaporateur résistant à la
pression, ou d’un ensemble de récipients montés en parallèle, dans lequel la chaleur est appliquée directe-
ment au fluide frigorigène identique à celui utilisé dans le compresseur essayé. Le débit du fluide
frigorigène est réglé par un détendeur à main, par un détendeur à pression constante, ou par un dispositif
de contrôle de niveau qui doit être situé près du calorimètre. Le détendeur et les canalisations de fluide
frigorigène qui le relient au caiorimètre peuvent être calorifugés en vue de réduire au minimum les
apports de chaleur.
Le calorimètre doit être calorifugé de manière à ce que les pertes thermiques ne dépassent pas 5 de la
puissance du compresseur.
Des dispositions doivent être prises afin de s’assurer que la pression du fluide frigorigène ne dépasse pas la
limite de sécurité de l’appareillage.
- 13-
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ISO/R 917-1968 (F)
9.2 Etalonnage
Le calonmètre doit être étalonné selon l'une des méthodes suivantes :
9.2.1 Méthode par pertes de chaleur. La méthode d'étalonnage par pertes de chaleur est appliquée selon les
modalités suivantes :
Remplir le calorimètre de fluide frigorigène liquide jusqu'à son niveau de fonctionnement normal
9.2.1.1
et fermer les robinets d'arrêt à la sortie du fluide et de la vapeur. Maintenir la température
ambiante constante, dans les limites de f 1 "C (+ 2 OF), à une valeur quelconque ne dépassant pas
43 "C (1 1 O OF) et fournir de la chaleur de façon à maintenir la température du fluide frigorigène à
14 "C (25 OF) environ au-dessus de la température ambiante. Dans le cas de chauffage par
l'intermédiaire d'un liquide, maintenir la température à l'entrée à une valeur constante, dans les
limites de + 0,3 "C (+ 0,5 OF), et régler le débit de façon à ce que la chute de température ne soit
pas inférieure à 6 "C (10 OF). Dans le cas de chauffage électrique, maintenir la puissance a une
valeur constante, dans les limites de + 1 O/".
9.2.1.2 Après obtention de l'équilibre thermique, effectuer des lectures pendant les périodes suivantes :
- dans le cas de chauffagepar liquide, à des intervalles d'une heure jusqu'à ce que les températures
relevées au cours de quatre lectures consécutives, tant à l'entrée qu'à la sortie, le débit étant
1
constant, ne varient pas de plus de + 0,3 "C (+ 0,5 OF).
- dans le cas de chauffage électrique, à des intervalles d'une heure jusqu'à ce que quatre valeurs
consécutives de la température de saturation du fluide frigorigène ne varient pas de plus de
+_ 0,6 "C (f 1 OF).
9.2.1.3 La quantité de chaleur fournie au calorimètre est déterminée comme suit :
- dans le cas de chauffage par liquide
Oi=c(t, -t2)m,
- dans le cas de chauffage élecrrique
rpi = P W = 0,86 P kcal/h = 3,41 P Btu/h
9.2.1.4 Le coefficient de pertes thermiques est alors calculé à l'aide de la formule suivante :
@i
F, = -
4 - ta
9.2.2 Mérhode au condenseur. La méthode d'étalonnage a l'aide d'un condenseur est appliquée selon les
Y
modalités suivantes :
Maintenir la température ambiante du calorimètre constante, dans les limites de + 1 "C (+ 2 OF), à
une valeur quelconque ne dépassant pas 43 "C (1 10 OF). Faire fonctionner, sur le calorimètre, un
condenseur de puissance frigorifique appropriée jusqu'à obtention des conditions d'équilibre avec une
différence de 22 f 1 "C (40 2 2 OF) entre la température ambiante et la température de saturation du
fluide frigorigène. Recueillir et mesurer le condensat dans des récipients volumétriques selon le processus
décrit à la Méthode E (voir chapitre 12) pendant une période de temps suffisante pour permettre
l'accumulation, dans le récipient de mesure, d'une hauteur de liquide au moins égale à 150 mm (6 in).
Pou
...
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